Циркуляционная жидкость

Принципиальная схема такой установки показана на рис. 2-36. Установка относится к типу циркуляционных. Жидкость забирается из бака 1 насосом 2 и подается по напорному трубопроводу 11 в рабочий участок 15, пройдя через который снова попадает в бак 1. [c.164]

Б а р а н о в В. С. О качестве циркуляционной жидкости в бурении. В кн. Техника нефти. Грозный, 1934.. [c.15]

Еще совсем недавно образование водной эмульсии смолы являлось серьезной проблемой, однако тщательный контроль условий крекинга и более широкое примеиение поверхностноактивных веществ, амина 220 , в качестве добавок к циркуляционной жидкости уменьшило затруднения, связанные с образованием эмульсии и отделением воды от смолы. [c.326]

Циркуляционное орошение расположено под верхним боковым погоном. Для снижения перегрузки тарелок циркуляционного орошения по жидкости нужно сильнее охлаждать циркуляционную жидкость перед ее возвратом на тарелки. В результате сокращается количество этой жидкости и сохраняется теплосъем. [c.19]

Преимущество оросительных колонок прежде всего в том, что (как и в случае сухих сорбентов) не приходится создавать заметного избыточного давления для продвижения газа. Вследствие этого поверхность и время соприкосновения можно значительно увеличить без существенного увеличения количества циркуляционной жидкости. Соотношение между объемами газа и жидкости в абсорбционном пространстве оказывается очень благоприятным, так как оно соответствует различным скоростям диффузии в обеих фазах. [c.323]

Эти коллекторы распространены на площади Татарского свода и характеризуются наличием карста разной степени развития, в зависимости от которого изменяется водопоглощаемость скважин. В одних случаях во время бурения скважин при проходке указанных коллекторов наблюдается весьма большое поглощение циркуляционной жидкости, в других случаях его вообще не бывает. [c.299]

Пульпа из прямоточных циклонов 5 также самотеком направляется для осветления в сгуститель (на рис. 83 он не показан), откуда осветленная жидкость возвращается для орошения скоростных распылителей. Для подачи циркуляционной жидкости служат насосы 8. [c.225]

Следовательно, наибольшее количество циркуляционной жидкости может быть 0,3 кГ на 1 кГ воды. По условию задачи циркуляция предполагается в количестве 70% от максимальной илп [c.753]

Для герметизации вала применено торцовое сальниковое уплотнение. Наиболее изнашиваемой частью центробежного насоса является рабочее колесо, которое выполнено из цилиндрической втулки с припаянными радиально расположенными трубками. Благодаря такому конструктивному решению жидкость поступает в полость втулки, а затем при работе насоса под действием центробежной силы выбрасывается из трубок в выхлопной патрубок корпуса насоса. Насосы такой конструкции предназначены для перекачивания циркуляционной жидкости в установках, поэтому производительность их не превышает 2500 л/ч. Скорость вращения приводного вала 765 об/мин. [c.469]

Атмосферная колонна обычно имеет вверху острое орошение и затем по высоте несколько промежуточных орошений — циркуляционных или острых с переохлажденной флегмой. Различные типы орошений условно показаны на рис. П1-12. Из промежуточных орошений чаще применяют циркуляционные орошения, располагаемые обычно под отбором бокового погона (тип в) или использующие отбор бокового погона для создания циркуляционного орошения с подачей последнего в колонну выше точки возврата паров из отпарной секции (тип б). Промежуточное острое орошение (типа) предусматривает отбор всей жидкости с боковым погоном, охлаждение части жидкости и возврат [c.165]

Поскольку асфальтены являются нелетучими соединениями и в них концентрируются порфири-ны из нефти, качество широкой масляной фракции ухудшается в основном за счет жидкости, уносимой после однократного испарения сырья в питательной секции колонны. Поэтому при топливном варианте перегонки мазута более важно уменьшить унос тяжелой флегмы в концентрационной части колонны, нежели обеспечить четкое разделение мазута на масляные фракции и гудрон. Вследствие этого вакуумные колонны по топливному варианту имеют небольшое число тарелок или невысокий слой насадки и развитую питательную секцию (рис. П1-22). В верху колонны обычно два циркуляционных орошения для лучших условий регенерации тепла. В секции питания устанавливается отбойник из сетки и промывные тарелки. Часть остатка мо жет охлаждаться и закачиваться вновь в колонну для снижения температуры низа [47]. Качество вакуумного газойля контролируется по его коксуемости, цвету и фракционному составу. Для автоматического регулирования процесса целесообразно определить экспериментально зависимость содержания металлов в вакуумном газойле и его цвет от коксуемости. Исследование радиоактивными изотопами содержания асфальтенов и металлов (N 0 и УгОз) в вакуумном газойле показало, что между ними сущест- 12 вует линейная зависимость (рис. П1-23) [48]. [c.176]

В связи с тем, что конфигурация ГА-АПЕ с АГВ во внешне циркуляционном контуре, по нашим наблюдениям, наиболее массовая и именно в такой конфигурации возможен прорыв газа через донный патрубок по вихревому шнуру, было проведено уточнение величины критического заглубления донного патрубка диаметром о под уровень жидкости hkr) [c.140]

При отводе теплоты циркуляционным орошением (см. рис. 34, г) часть жидкости забирается с одной из верхних тарелок колонны, прокачивается насосом через холодильник и охлажденная возвращается на верхнюю тарелку колонны. В результате контакта паров с циркулирующим на верхних тарелках холодным орошением происходит тепломассообмен и образуется количество жидкости, достаточное для поддержания нормального уровня ее на тарелках. [c.104]

При температуре жидкости внизу колонны 200—210° постепенно включают систему промежуточного циркуляционного орошения и одновременно включают автоматические приборы, регулируюш ие откачку и.збытка флегмы снизу колонны. [c.148]

Из колонны 30 сверху отводятся пары тяжелого бензина и воды, а также газы разложения, образовавшиеся при нагреве нефти в печи 27 они проходят аппарат воздушного охлаждения 31 и водяной холодильник 32. Полученная газожидкостная смесь газ— бензин—вода разделяется в сепараторе 33, с верха которого уходит газ (в топливную систему), а с низа — водяной конденсат (отводится, дренируется,. в систему очистки воды). Конденсат тяжелой бензиновой фракции отводится насосом 44 и Вместе с фракцией легкого бензина передается на стабилизацию. В качестве орошения атмосферной колонны 30 используется верхнее циркуляционное орошение. Циркулирующая жидкость (флегма) с третьей тарелки (сверху) колонны 30 поступает через аппарат воздушного охлаждения 34 и водяной холодильник 37 на прием насоса 43 и этим насосом закачивается на верхнюю тарелку колонны. [c.14]

Выходящая из реактора смесь продуктов реакции и циркуляционного газа охлаждается в теплообменнике 4, холодильнике 5 и поступает в сепаратор высокого давления 6. Здесь водородсодержащий газ отделяется от жидкости, которая с низа сепаратора через редукционный клапан 9, поступает далее в сепаратор низкого давления 10. В сепараторе 10 выделяется часть углеводородных газов, а жидкий поток направляется в теплообменник 11, расположенный перед промежуточной ректификационной колонной 15. В колонне при небольшом избыточном давлении выделяются углеводородные газы и легкий бензин. [c.47]

Сырье установки смешивается с циркуляционным и свежим водородсодержащим газом, и газосырьевая смесь нагревается последовательно в теплообменнике 6 и змеевиках нагревательной печи 5. Нагретая смесь поступает в низ реакторов 2 и 3 через распределительные решетки, обеспечивающие равномерное распределение жидкости и газа в поперечном сечении реактора. Для создания псевдоожиженного слоя в низ реакторов вводят рециркулят. [c.49]

Хороший результат по уменьшению забивки кипятильников достигается принудительной циркуляцией жидкости за счет установки в колоннах глухой тарелки и в особенности при использовании циркуляционного насоса. [c.92]

После того как установили циркуляционный насос и тем обеспечили скорость движения кубовой жидкости [c.92]

На перемычке был установлен дистанционный пнев-мо-пружинный клапан 5 для освобождения циркуляционного трубопровода бутана 3 (на случай ремонта) путем испарения жидкости в коллектор сброса 7 только за счет тепла окружающей среды следовательно, схема была рассчитана на испарение только небольшого количества продукта при освобождении. [c.273]

Механизм продольного перемешивания недостаточно изучен. Лишь для наиболее простого случая — однофазного течения жидкости в трубе - Тейлором [203] приведено обоснование диффузионной модели и получено выражение для коэффициента продольного перемешивания. Для двухфазных систем наличие продольного перемешивания качественно объясняют существованием турбулентного следа в кормовой части движущихся капель или газовых пузырей, а также циркуляционными токами разных масштабов. Последние обусловлены неравномерностью распределения дисперсной фазы по сечению и, как следствие, разностью плотностей в центральной и пристеночной областях колонны. [c.147]

Циркуляционный газ служит для частичного съема тепла реакции и для перемешивания газа с жидкостью, обусловливающего необходимую скорость реакции карбонилирования. Синтез-газ состоит на /з из циркуляционного газа и на /з из свежей СО-водородной смеси. Для снятия тепла применяют также ввод конденсата во внутренние теплообменники, помещенные в. колонне. [c.69]

Способ каталитического гидрирования динитрилов в жидкой фазе, отлр-чающийся тем, что продукт гидрирования применяют в качестве циркуляционной жидкости. [c.145]

После этого юо мере накопления новых количеств лерекиси . начинают непрерывно отбирать в час около 30—50% содержимого колонны 1, перекачивая эту жидкость насосом 5 в колониу 4. Одновременно с этим, в колонну 1 вводят из напорной емкости такое же количество свежего или обратного . мепазина, поддерживая уровень жидкости в колонне на прежней высоте. Дополнительное количество уксусного ангидрида (2,5% от вводимого свежего мепазина) подают в циркуляционную трубу непосредственно перед насосом 3. Концентрацию перекиси в колонне 1 поддерживают по возможности более посто янную. Чем больше скорость образования перекиси , тем быстрее следует переводить содержимое колонны 1 в колонну 4. [c.499]

При подводе тепла в отпарные колонны через кипятильник температура отпаренных фракций на соответствующее число градусов должна быть выше температуры поступающей на отпаривание жидкости. Температура циркуляционного орошения на выходе из холодильника должна быть не менее чем на 60—70 " С ниже темперЯтуры жидкости на тарелке, куда поступает зтот поток. Температура исходной нефти определяется по доле отгона паров е в секции питания колонны. Последняя рассчитывается в зависимости от принятых отборов фракций e=y]ej, заданной доли перегрева однократного испарения нефти в печи a = fn/i (a = 0,02— 0,05) и парового числа в низу колонны n=G W) [c.95]

Технологическая схема реконструированной установки следующая. Нефть двумя потоками прокачивается через теплообменники и дегидраторы. Благодаря использованию дополнительного тепла циркуляционных орошений она нагревается до 202 °С. До реконструкции температура нагрева в теплообменниках не превышала 170 °С. Нагретая нефть поступает в испаритель. Парогазовая смесь из испарителя направляется в основную ректификационную колонну. Полуотбензинеиная нефть с низа испарителя подается в трубчатую печь, где нагревается до 330—340 °С, и затем также поступает в основную колонну. В колонне 27-ая, 19-ая и 12-ая тарелкн не имеют слива жидкости вниз. Колонна оборудована штуцерами для отвода и подвода трех циркуляционных орошений. Первое циркуляционное орошение забирается насосом с 10-ой тарелки и после теплообменников возвращается на 11-ую второе забирается с 17-ой тарелки и подается на 18-ую третье выводится с 25-ой тарелки и возвращается на 26-ую. В колонне в качестве боковых погонов отбирают три фракции 140—260 260—300 и. 300—350 °С. [c.72]

Работа колонны 10 основана на схеме ректификации сложных месей с циркуляционным орошением. Циркуляционное орошение применяется с целью уменьшения загрузки паров острого горячего эрошения и повышения производительности системы при этом эбеспечивается полный переток жидкости с глухой тарелки на нижележащую, а оттуда — в отпарную секцию. [c.105]

Применимость диффузионной модели. Практический опыт использования диффузионной модели показывает, что она достаточно точно характеризует перенос в реакторах с малым диаметром и большой высотой, где нет застойных зон жидкости или газа и не происходит их байпасирова-ние. И наоборот, если диаметр реактора значительно больше, чем его высота и при этом могут возникнуть крупномасштабные циркуляционные потоки, то диффузионная модель практически неприменима. [c.80]

На отечествепн1,1х нефтеперерабатывающих заводах обычно применяют циркуляционную схему, так как циркулирующая уилотняюи1ая жидкость, протекая через камеру уплотнения, одновременно способствует охлаждению само1 о уплотнения, что улучшает условия работы трущихся пар. [c.146]

Система из этих шести размерных параметров позволяет образовать три безразмерных комплекса, характеризующих процесс обтекания капли или пузыря жидкостью. Это критерий Рейнольдса Ке=ио эРс/А1с, критерий Вебера, характеризующий отношение сил инерции и поверхностного натяжения, We=P iдвижения жидкости внутри капли или пузыря. Таким образом, функциональную зависимость, сйязывающую безразмерную силу сопротивления с указанными выше [c.39]

Рассматривается конвективный массо- и теплоперенос при малых и средних значениях Ке для случаев обтекания частиц. Циркуляционное движение жидкости внутри капель играет существенную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблюдается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к зависимости критерия Шервуда или Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо- и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффузионного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей эрости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены гранр цы применимости погранслойных решений при увеличении отношения вязкостей дисперсной и сплошной фаз. Общий случай соизмеримых фaJ0выx сопротивлений описан обобщенной циркуляционной моделью. Закономерности массо-и теплопереноса при лимитирующих сопротивлениях сплошной и дисперсной фаз и общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений рассмотрены в разделах 4.2—4.4. [c.168]

Проблемы, связанные с конструированием колонн. Самые первые колонны для экстракционной перегонки представляли собой обычные промышленные фрак-н,ионирующие колонны, несколько видоизмененные применительно к экстракционной перегонке. Так как подача жидкости в колонну велика по сравнению с количеством пара, была изменена конструкция тарелок с целью более эффективной работы с жидким продуктом. В типичных коло1ашх обычно используются большие циркуляционные трубы. Колпачки на тарелках располагаются и укрепляются таким образом чтобы сопротивление течению жидкости через тарелку было минимальным. [c.118]

К наиболее опасным нарушениям режима отделения синтеза аммиака относится неправильная выдача жидкого аммиака. Повышение уровня жидкости в конденсационных колоннах может привести к попаданию жидкого аммиака в колонны, резкому снижению температуры катализатора и к поломке насадки колонн синтеза. Из-за повышения уровня жидкого аммиака в первичных сепараторах возможно их переполнение и переброс жидкого аммиака в циркуляционные компрессоры. Вследствие этого в цилиндрах нагнетателей возникают гидравлические удары, которые могут привести к разрушению компрессоров. Понижение уровня в сепараторах и конденсационной колонне также опасно, так как при этом может исчезнуть гидравлический затвор и газ под высоким давлением устремится в трубопроводы жидкого аммиака. В результате возможно разрушение газоотде-лителя. Если при этом даже и срабатывают предохранительные устройства, неизбежен разлив жидкого аммиака и возможно отравление им людей. При малейших неполадках в работе автоматического управления следует переходить на ручное обслуживание, отбирать жидкий аммиак из сепараторов и следить по манометрам за его давлением. [c.67]

В случаях, когда нагрузки по пару и жидкости значительно изменяются по высоте колонны, ее целесообразно выполнять из частей разного диаметра и использовать тарелки с различным числом потоков. Например, атмосферная колонна высокопроизводительной установки (рис. 100) имеет в верхней и нижней частях меныпий диаметр и тарелки с различным числом потоков. В сечениях с большим количеством жидкости — контуре циркуляционных орошений, средней и отгонной частях колонны — установлены четырехпоточпые клапанные тарелки. В сечении с небольшой жидкостной нагрузкой — над вводом сырья — установлены одно-поточные тарелки. Переток флегмы при смене числа потоков на тарелках осуществляется распределительными коллекторами. Для вывода орошения в верхней и средней частях колонны установлены сборные тарелки с трубами для прохода паров. Эти тарелки предназначены также для перераспределения флегмы при ее перетоке с двухпоточных на четырехпоточные тарелки. В месте ввода сырья установлено устройство, состоящее из трех конических обечаек, нижняя из которых является сборником-распределителем флегмы. Сырьевой поток подается тангенциально по двум штуцерам из одного штуцера поток попадает в кольцевое пространство между верхней и средней коническими обечайками, а из второго — в область между средней и нижней обечайками. Такое разделение потоков способствует более спокойному их вводу и лучшей сепарации жидкой фазы. [c.131]