Отбор дифференциальное давление

Подробное описание дроссельных устройств согласно всем принятым нормам не входит в рамки этой книги, потому что благодаря международному сотрудничеству расхождения в нормах различных стран небольшие. При рассмотрении основных типов дроссельных устройств можно взять в качестве примера нормы ДН 1952, дополнив их для диафрагм сведениями о некоторых способах отбора дифференциального давления Pi — Р2, которые преобладают в мировой практике. [c.36]

Измерение давления. Падение давления в теплообменнике — обычно столь же важный фактор, как и теплообменные характеристики. Экспериментальное оборудование может быть подобрано таким образом, чтобы поперечное сечение трубопровода было таким же, как и входное сечение исследуемой теплообменной матрицы в этом случае можно ограничиться простым измерением статического давления в трубе. В противном случае необходимо учитывать, различие динамического давления за счет изменения размера проходного сечения. Конечно, желательно установить перед теплообменной матрицей прямую-трубу длиной по меньшей мере десять диаметров, чтобы обеспечить однородное распределение скорости по сечению трубопровода. Если необходимо получить особенно достоверные данные о падении давления, можно использовать пьезометрическое кольцо, т. е. ряд соединенных между собой отверстий для отбора статического давления, выполненных по периметру трубы в плоскости, перпендикулярной направлению потока. Перепад давления в теплообменнике можно измерять непосредственно с помощью манометра или дифференциального датчика типа трубки Бурдона. [c.318]

Этап 4 сбор ключевых оперативных данных как функций от времени. На рис. 5.16 приведена типичная картина данных для двух дней работы. Подобные данные для дифференциальных давлений в нижней половине экстрактора показали, что большие вариации концентрации побочного продукта в этой части колонны не оказывают влияния на работу экстрактора. Поэтому даже если третья фаза образовывалась в нижней половине колонны, трудности вызывались факторами, действовавшими в верхней части колонны. Рис. 5.17 показывает, что отношение расходов двух фаз действительно изменялось во времени самым неожиданным образом. Ввиду большой постоянной времени колонны и редкого отбора проб записи в продолжение трех дней сами по себе не позволили выявить связь между профилем расхода фаз и концентрацией побочного продукта в экстракте. Для того чтобы раскрыть сколько-нибудь такую взаимосвязь, был сделан следующий шаг. [c.213]

Эта система имеет нетривиальное решение а = р = у-Следовательно, если в популяции отсутствует дифференциальное давление отбора на генотипы, то генетическая структура такой популяции не изменяется — вывод достаточно очевидный. Этот случай соответствует состоянию безразличного генетического равновесия. [c.92]

Поставим задачу следующим образом. Газовая или нефтяная залежь площадью S рассматривается как укрупненная скважина радиусом Лз = у/з/п. Законтурная вода, окружающая залежь, простирается до бесконечности. До начала отбора давление во всем водоносном пласте равно в момент, принимаемый за начальный, I = О, давление на забое снижается до значения и поддерживается постоянным в течение всего периода эксплуатации. Требуется определить объем воды, поступившей в укрупненную скважину за время /. Считая, что водоносный пласт имеет постоянную толщину Л, коэффициент проницаемости к и обозначая через т , вязкость воды и через р упругоемкость водоносного пласта, можем написать дифференциальное уравнение упругого режима для плоскорадиального течения воды к укрупненной скважине (5.49) [c.172]

Уравнивание поршневых сил ряда. При равных отношениях давлений в ступенях и отсутствии между ними отбора газа поршневые силы в ряду компрессора с дифференциальным блоком уравнены, если половина ступеней ряда обращена к валу и половина — в противоположную сторону. [c.127]

Дифференциальный манометр 3 показывает перепад давления в слое. Если перепад равен ДЛ (м вод. ст.), а расстояние между точками отбора давления равно АН (м), то очевидно, что плотность слоя во столько раз меньше плотности воды, во сколько раз ДА меньше ДЯ, и плотность слоя будет равна (в кг/м ) [c.99]

Разгазирование нефти в процессе ее подготовки может производиться двумя способами. Первый способ, называемый дифференциальной сепарацией, состоит в постепенном многоступенчатом разгазировании. На каждой ступени сбрасывается давление и выделившийся газ отводится из системы. В результате жидкая фаза обогащается высококипящими компонентами, так как вместе с газом отводится легкая часть углеводородов. При втором способе, называемом контактной сепарацией, производится разовый сброс давления, выделяющийся газ не отводится из системы, в результате чего суммарный состав смеси во время процесса остается неизменным. Суммарное количество газа, выделяющееся при дифференциальном разгазировании, меньше, чем при контактном, поскольку ступенчатое падение давления с одновременным отбором газа приводит к увеличению концентрации в оставшейся нефти тяжелых углеводородов и к уменьшению количества выделяющегося газа при дальнейшем понижении давления. Несмотря на это дифференциальная сепарация имеет то преимущество по сравнению с контактной, что нефть полнее освобождается от легких газов. Конечно, на практике сепарация не бывает чисто дифференциальной или контактной. Поэтому реальный процесс может быть близок к одному из этих способов сепарации. [c.563]

Задача о сепарации движущегося слоя жидкогазовой смеси представляет интерес при исследовании эффективности разделения смеси в нефтяных сепараторах. Газовая фаза состоит из пузырьков, приносимых потоком из подводящего трубопровода, и из пузырьков, зародившихся в сепараторе в результате резкого снижения давления. Отметим, что большинство нефтяных сепараторов оборудовано специальным устройством предварительного отбора газа перед сепаратором, поэтому в сепаратор поступает небольшая часть газа, выделившаяся в подводящем трубопроводе. Исходя из этого будем считать, что объем дисперсной фазы в смеси, движущейся в сепараторе, мал, поэтому стесненностью пузырьков в первом приближении можно пренебречь. Учет стесненности будет выполнен в дальнейшем. Если смесь достаточно обеднена растворенными компонентами, что может отмечаться, например, на последней ступени в схеме дифференциальной сепарации, то в объеме присутствуют в основном пузырьки первого типа. Для смеси, обогащенной растворенными компонентами, например, на первой ступени сепарации, в объеме присутствуют пузырьки обоих типов. С з е-том указанного, возможны два случая. В первом случае заносимые с потоком 592 [c.592]

Дифференциальный манометр измеряет разность давлений между кубом и головкой (в единицах высоты столба манометрической жидкости), возникающую при течении пара через насадку, которая оказывает сопротивление потоку. Для того чтобы можно было измерять скорость испарения, требуется предварительно установить зависимость между давлением и количеством жидкости (в граммах или миллилитрах), конденсируемой в головке в единицу времени. Кривая, полученная в результате такого рода калибровки, непосредственно применима лишь к жидкости, по которой калибровали колонку, к данной колонке и к одной температуре. Две или большее число жидкостей, подобных по строению н близких по точкам кипения, дают почти совпадающие калибровочные кривые для данной колонки. При разгонке смесей таких жидкостей скорость кипения при данном избыточном давлении остается постоянной. С другой стороны, скорость кипения смеси различных по структуре компонентов, мольная скрытая теплота испарения которых сильно разнится и для которых индивидуальные калибровочные кривые скорости испарения по избыточному давлению сильно отличаются друг от друга, будет, повидимому, при данном избыточном давлении в процессе ректификации изменяться. Начальная скорость испарения смеси будет какой-то средней из скоростей испарения индивидуальных компонентов. По мере течения ректификации состав жидкости куба изменится и, следовательно, изменится скорость кипения. В этих условиях необходимо будет определить скорость кипения в процессе разгонки по абсолютному методу для того, чтобы поддерживать скорость пара в головке колонки постоянной. При правильно сконструированной головке, работающей по принципу периодического отбора, изменение скорости кипения выражается в увеличении или уменьшении времени, потребного для того, чтобы собрать данное количество отгона при условии, что кажущееся флегмовое число сохраняется постоянным. Для того чтобы восстановить желаемую скорость кипения, необходимо подрегулировать избыточное давление. [c.229]

При разгонке под атмосферным давлением отбирают следующие фракции НК — 60 60—95 95—122 122—150 150—200 °С. Во время отбора бензиновых фракций дифференциальный манометр отключают от верха колонки давление в нем должно поддерживаться 10—20 мм керосинового столба, что будет указывать на правильность регулирования обогрева, т. е. на отсутствие перегрева и захлебывания насадки колонки флегмой. [c.89]

Отбор фракций при разгонке в вакууме. После отбора бензиновых фракций, т. е. при достижении температуры в парах, равной 200 °С, ректификацию при атмосферном давлении прекращают и прибору дают охладиться до комнатной температуры. Затем с помощью шланга к форштоссу паука подсоединяют вакуумный насос и откачивают из аппарата воздух до остаточного давления 1 — 5 мм рт. ст. Установив постоянное остаточное давление, включают обогрев колбы и рубашки. Показателем нормального режима работы колонки является давление в дифференциальном манометре [c.90]

При отборе бензиновых фракций давление на дифференциальном манометре (он на время отбора бензиновых фракций отключается от верхней части колонки) должно поддерживаться на уровне 10—20 мм столба жидкости (керосина). Во время отбора керосиновых фракций давление на дифференциальном манометре (он присоединяется к верхней части колонки) повышают до 150—200 мм столба жидкости (керосина), а при отборе масляных фракций—снижают до 50—100 мм. Отбор фракций проводят со скоростью 3—5 мл/мин. [c.152]

При нормальном режиме разгонки (отсутствие захлебывания и перегрева) во время отбора бензиновых фракций давление в дифференциальном манометре должно поддерживаться 10— 20 мм керосинового столба (отбор бензиновых фракций ведется при отсоединении дифференциального манометра от верхней части колонки). [c.28]

При нормальном режиме во время отбора керосиновых фракций давление дифференциального манометра не превышает 200 мм керосинового столба и при последующем отборе масляных фракций 50—100 мм. [c.75]

Показания дифференциального манометра (мм керосинового столба) при отборе керосино-газойлевых и масляных фракций не должны превышать 100 мм. Увеличение разности давления и дифференциальном манометре выше 100 мм свидетельствует о нарушении баланса нагрева кубика и колонки. В этом случае необходимо не увеличивать нагрев кубика или постепенно увеличить нагрев колонки. [c.72]

Стенды для высоконапорных насосов. При испытаниях насосов на номинальной угловой скорости или но минальных параметрах энергетического питания, если напор насоса более 32 ООО м /с , необходимо уменьшить давление перед сужающим устройством, поскольку отечественные дифференциальные манометры не рассчитаны на давление более 32 МПа. С этой целью на выходе из насоса, сразу за ниппелем для отбора давления к манометру устанавливается второе дросселирующее устройство. При испытаниях сопротивление системы регулируется двумя дросселями, так чтобы избыточное давление перед сужающим устройством было не выше 32 МПа, а в сужающем устройстве не уменьшалось до нуля. [c.60]

Камерная диафрагма состоит из диафрагмы и двух колец, между которыми зажимается диафрагма. Собранная диафрагма вставляется между фланцами трубопровода на прокладках и затягивается фланцевыми болтами. Фигурный профиль колец образует в собранной диафрагме два кольцевых канала (камеры), открывающихся внутрь трубопровода узкими кольцевыми щелями у обеих поверхностей диска диафрагмы. Камеры снабжены отверстиями для присоединения трубок, идущих к дифференциальному манометру. Камерная диафрагма обеспечивает отбор давления, соответствующего действительной его величине у поверхности диафрагмы. Камерные диафрагмы применяются для трубопроводов О > 50 мм. [c.298]

Нагрев нефти регулируют так, чтобы ее разгонка началась через 1,5—2 ч. Кран Д закрыт до тех пор, пока не установится равновесие в колонне. Признаком равновесия является прекращение колебания давления, определяемого по дифференциальному манометру, и стабилизация температуры паров. После этого кран Д открывают и начинают отбор фракций. [c.123]

Перегонку нефти проводят со скоростью 3—4 мл/мин при загрузке Зли 2—2,5 мл/мин — при загрузке 1,9 л. Скорость перегонки регулируют краном и электрообогревом печи и колонки при постоянном перепаде давления в дифференциальном манометре. При нормальном режиме работы аппарата АРН-2 разность температуры паров в колонке и жидкости в кубе во время отбора бензиновых фракций должна быть выще 100 °С. [c.123]

При нормальном режиме работы аппарата АРН-2 разность температур жидкости в кубе и паров в головке конденсатора должна быть для керосиновых фракций 80—100 °С, для дизельных и масляных фракций 40—80 °С. Показания дифференциального манометра (в миллиметрах керосинового столба) при отборе керосино-газойлевых и масляных фракций не должны превышать 100 мм. Увеличение разности давления в дифференциальном манометре выше 100 мм свидетельствует о нарушении баланса нагрева куба и колонны. В этом случае необходимо не увеличивать нагрев куба или постепенно увеличить нагрев колонны. [c.125]

Если манометр предназначен для измерения перепада статического давления на каком-либо участке трубопровода, воздуховода, в каком-либо устройстве, то он называется дифференциальным манометром или дифманометром. В этом случае оба его конца присоединяются к месту отбора давления. [c.74]

Если отношения давлений в ступенях равны и между ними отсутствует отбор газа, то поршневые силы переднего и заднего ходов в ряду компрессора с дифференциальным блоком одинаковы в случае, когда одна половина ступеней, составляющих ряд, обращена к валу, а другая в обратную сторону. Поршневые силы всегда равны, если ряд состоит из ступеней двойного действия, выполненных со сквозными штоками. [c.119]

Д/г—перепад давления на дифференциальном манометре в мм вод. ст. /г—-температура газа в точке отбора пробы в °С [c.278]

Одной из проблем, которой невозможно полностью избежать, является изменение состояния керна за счет его загряз нения частицами твердой фазы и фильтратом бурового раствора. В ходе исследований на буровом стенде с использованием микроголовок для отбора керна Дженкс установил, что фильтрат бурового раствора может вытеснять более 50 % жидкостей или газа, насыщающих вскрываемый пласт. Они показали, что загрязнение пласта можно значительно уменьшить путем поддержания положительного дифференциального давления не выше [c.436]

Колба 3 снабжена тубулусом 4 и карманом 2. Тубулус предназначается для загрузки и разгрузки образца, для отбора проб из колбы во время определения числа теоретических тарелок колонки и для замера перепада давления по дифференциальному манометру во время разгонки. [c.227]

Дифференциальный манометр 7 показывает иерепад давления в слое нагревателя. Если перепад давления 1Ю водяному манометру равен lsh м вод. ст., а расстояние между точками отбора давлеиия — АН м, то, очевидно, плотность слоя во столько раз меньше плотности воды, БО сколько АЛ меньше АН, и плотность слоя, выраженная в кг/м - будет равна [c.109]

Базовая конструкция пробоотборника-контейнера по авторским сви-дгтельствам СССР № 887990 и 1112258 [156- 158], изображенная на рис. П.З, представляет собой два коаксиальных корпуса из нержавеющей С1 али. Во внутреннем корпусе I размещены два поршня (основной 3 и дополнительный 5), соединенные между собой гибкой тягой 6, перемещение основного поршня обеспечивается разъемным штоком 4. На наружном корпусе-кожухе 7 имеются две пары штуцеров 70. В пространстве между двумя корпусами, заглушенном по концам, размещены пнев- юметрические трубки 8, которые при подключении при помощи штуцеров 10 к абсолютному J6u дифференциальному JS манометрам позволя-tDT определить давление в аппарате и скоростной напор потока газа в гппарате точке отбора пробы, по которому можно рассчитать скорость потока анализируемого газа и его расход. [c.229]

Был спроектирован специальный стенд, схема которого приведена на рис. 6. Установка включала в себя фреоновое замкнутое и водяное разомкнутое кольца. Два фреоновых котла общей мощностью 20 кВт генерировали пар, который поступал в щелевой канал 1 (размером 950x100x1.027), в котором осуществлялась полная либо частичная конденсация фреона, за объемным мерником 3 был размещен дополнительный конденсатор, охлаждаемый проточной водой. Вода, поступающая на основной конденсатор, подготавливалась в термостате 6. По ходу канала было сделано восемь отборов давления, которые соединялись пульсационными трубками группового дифференциального манометра, помещенного в термостатируемую воздушную камеру 5. [c.208]

Изучение химических процессов в высокотёмпёра гурных пламенах позволяет определять состав нейтральных продуктов, в том числе свободных радикалов, в различных зонах пламени [177, с.163 548] и исследовать ионно-молекулярные равновесия [549]. В настоящее время достаточно хорошо разработана техника отбора пробы из области горения, где общее давление равно или близко к атмосферному. Различаясь в деталях, все такого рода приборы имеют систему дифференциальной откачки, позволяющую поддерживать в масс-спектрометре остаточное давление на достаточно низком уровне. Имеется несколько подробных обзоров, описывающих особенности конструкции, методику работы и специфические трудности, в интерпретации результатов, связанные с охлаждением газа при расширении его в вакуумной системе пробоотборника [7, с. 68 10, с. 841 550]. [c.132]

В этом приборе (рис. 22, а) имеются сравнительный 1 и измерительный 2 баллоны емкостью по 100 мл. Ртутный баллон 3 присоединен к измерительному баллону. В приборе имеется дифференциальный манометр 4, соединенный с баллонами 1 ж 2. Ловушка 5 соединена о баллоном 2 и помещена в дюаровский сосуд 6, содержащий жидкий хладагент (азот и др.). Температура в этом сосуде может быть поиин. еиа путем откачки паров хладагента при помощи специального вакуумного иасоса, для чего дюаровский сосуд в уплотнен крышкой 7. При давлении паров жидкого азота около 100 мм рт. ст. температура ванны составляет около —209° (вблизи тройной точки азота). Откачка прибора и отбор пробы анализируемого газа производятся через краны 8 к 9 при открытых кранах 10 и 11. Для подъема или опускания ртути [c.132]

По схеме фиг. 61, е построен крупный унифицированный шестиступенчатый компрессор типа 1 Г-266-320 для сжатия азотноводородной смеси (V = 266 m Imuh, Рд = 320 ати, По = 125 об/мин., = 3760 кет). При наличии отбора газа после третьей ступени порядок расположения ступеней в этой машине осуществляется согласно схеме, показанной на фиг. 61, ж. В этой схеме, в отличие от схемы е, у сальника дифференциального блока. вместо передней полости четвертой ступени имеется уравнительная полость, соединенная с нагнетанием четвертой ступени. Вследствие этого достигается уравненность поршневых сил в блоке, имеющем нечетное число ступеней простого действия. По этой схеме (фиг. 61, ж) выполнен компрессор типа 1 Г-166-320 (V = 166 м /мин, рд = 320 ати, Пд = 125 об/мин.), предназначенный для сжатия азотноводородной смеси с 30-процентным отбором газа после третьей ступени. Конструкция этого компрессора представлена на фиг. 111. При Рд> 400 ama компоновку компрессора можно производить по схеме, представленной на фиг. 61, з. По этой схеме, например, выполнен шестиступенчатый компрессор на давление 1000 атм (V = 73 м /мин). [c.139]

Компрессор работает с числом оборотов 125 об/мин., имеет мощность при отсутствии отбора газа Л = 3760 кет. Приводом служит синхронный электродвигатель мощностью N = 4000 кет. Ротор электродвигателя смонтирован на коренном вале компрессора и одновременно является маховиком. Коренной вал имеет два кривошипа, смещенные один относительно другого на 90°. Вал установлен на двух коренных подшипниках двух байонетных рам. Шатуны имеют неразъемные головки (закрытого типа). Поршни первой, второй и третьей ступеней — дисковые, четвертая, пятая и шестая ступени объединены в дифференциальный поршень. Поршень шестой ступени установлен на шарнирах. Штоки составные, соединены головками промежуточных ползунов. Опорами поршням служат крейцкопфы, промежуточные ползуны и концевой ползун ряда низкого давления. Крейцкопфы закрытые, с отъемными башмаками. Промежуточные и концевой ползуны имеют отъемные башмаки только в нижн( й части. Цилиндры первой, второй и третьей ступеней — чугунные, без втулок. Цилиндры четвертой, пятой и шестой ступеней — стальные, имеют чугунные втулки и представляют собой блок с отъемной головкой шестой ступени. Промежуточные фонари, цилиндры первой, пятой и четвертой ступеней опираются на качающиеся опоры. Цилиндр шестой ступени выполнен кснсольно. [c.216]

Разложение проводилось в круглодонной пирексовой колбе, имевшей объем 500 мл и внутреннюю поверхность 300 слг . В качестве электродов использовались вольфрамовые проволоки диаметром 3 мм, впаянные п стеклянный шлиф на горле колбы. К ним с помощью никелевых соединений были прикреплены никелевые проволоки (1 = 0,45 мм таким образом, что 25-миллиметровая проволочная петля находилась в центре колбы это позволяло получать равномерное распределение никеля при испарении. Во избежание попадания ртутных паров в систему был применен масляный диффузионный насос, для из.мерения начального вакуума пользовались ионизационным манометром, а давление во время реакции измеряли с помощью дифференциального стеклянного манометра с ложкообразной мембраной. Отбор проб из колбы производили в предварительно эвакуированные стеклянные приемники, которые затем погружали [c.766]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология