Рабочая тарелка абсорбера

Число теоретических тарелок в абсорбере определяется графическим построением ступенчатой линии между рабочей и равновесной линиями. Входящий в абсорбер газ <3 +] и уходящий насыщенный абсорбент Ьп встречаются в нижнем сечении, т е их составы должны удовлетворять уравнению рабочей линии (точка В). В результате взаимодействия потоков газа и жидкости на нижней тарелке абсорбера образуются равновесные потоки газа и жидкости, составы которых определяются точкой 1 на равновесной кривой Проведя горизонталь до пересечения в точке 2 с рабочей линией, получим состав жидкости, стекающей с вышерасположенной тарелки [c.272]

Обычно расчеты тарельчатых абсорберов проводят мо модифицированному уравнению массопередачи, в котором коэффициенты массопередачи для жидкой Kxf и газовой Kyf фаз относят к единице рабочей площади тарелки [c.110]

Рабочая площадь / провальной тарелки может быть принята равной сечению абсорбера, т. е. ф = 1. Тогда требуемое число тарелок равно п = = 321/0,785-2,6" = 61. [c.111]

Применим в абсорбере клапанные тарелки, к. п. д. которых при хемосорбции СОг и НаЗ находятся в пределах 10—40 /) [1, с. 124 14, с. 139]. Приняв среднее числовое значение Т1 = 25%, найдем число рабочих тарелок [c.30]

Реакционные аппараты колонного типа с насадкой или тарелками. В качестве газожидкостных реакторов часто применяют насадочные или тарельчатые колонны, используемые для процессов абсорбции. Если жидкость является катализатором, эти аппараты отличаются от абсорберов тем, что жидкость циркулирует в системе по замкнутому контуру. Насадочные колонны просты по устройству и обеспечивают большую поверхность контакта реагирующих газа и жидкости даже в небольшом объеме. Жидкость стекает по поверхности насадки в виде тонкой пленки, а газ движется противотоком. Их гидравлическое сопротивление невелико и, следовательно, расход энергии на перемеш,ение газов незначителен. Колонны изготовляют обычно из стали с дополнительным покрытием из материала, стойкого к коррозионному действию рабочей среды. Применяют также колонны из чугуна, керамики (в производстве серной кислоты), футерованные графитом или кислотоупорным кирпичом. [c.272]

Таблица УЛ. Эффективность работы абсорберов с ситчатыми двухпоточными) тарелками и насадкой из колец Рашига на установках сероочистки природного газа Мубарекского ГПЗ содержание в исходном газе 4% масс., СОа 3,5% масс., рабочее давление в аппаратах 5—5,2 МПа)

При необходимом числе единиц переноса свыше шести-семи в аппаратах со ступенчатым контактом требуется обычно более трех ступеней и в данном случае эти аппараты целесообразно выполнять в виде тарельчатых колонн. В качестве таких аппаратов возможно использование барботажных абсорберов с тарелками различных типов. Эти абсорберы в принципе применимы при любом числе единиц переноса, но при очень больших числах единиц переноса требуется много тарелок, что ведет к увеличению высоты аппарата, ело удорожанию и повышению гидравлического сопротивления. При числе единиц переноса на эквивалентную ступень (см. стр. 227), равном 0,8, в аппарате с 20 тарелками можно получить общее число единиц переноса 16 высота рабочей части такого аппарата составит 8—10 м. По габаритам описанный барботажный абсорбер обычно меньше насадочного, но обладает большим гидравлическим сопротивлением. При необходимом числе единиц переноса более шести-семи и работе без давления насадочные аппараты могут оказаться предпочтительнее. [c.653]

Высоту аппарата со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые абсорберы) можно определять с помощью объемного коэффициента массопередачи, который относят к единице объема газожидкостной смеси на тарелке, или коэффициента массопередачи, отнесенного к единице рабочей площади тарелки. С помощью этих коэффициентов по уравнению массопередачи (15.41) или (15.70) находят общий объем газожидкостной смеси или общую площадь тарелок для проведения данного процесса. Зная объем газожидкостной смеси на одной тарелке, определяют число тарелок в абсорбере. Высоту ступенчатого абсорбера можно определить также методом теоретической ступени (теоретической тарелки) и к.п.д. колонны или методом построения кинетической кривой (см. разд. 15.7). [c.86]

Соответственно отрицательному угловому коэффициенту рабочая линия в данном случае образует с осью абсцисс тупой угол, причем предельная эффективность абсорбера равна одной теоретической тарелке. Следовательно, при прочих равных условиях, достигаемая конечная концентрация абсорбируемого компонента в абсорбенте при прямотоке всегда ниже, чем при противотоке. [c.473]

Скорость газа в тарельчатом абсорбере выбирают, исходя из необходимости создания на тарелках устойчивого рабочего режима, однако предпочтительна максимальная скорость, при которой снижаются затраты на очистку газа. Оптимальную скорость в аппарате [30] определяют с помощью экономико-математической оптимизации, алгоритм которой подробно изложен применительно к насадочным абсорберам. В некоторых случаях можно использовать эмпирические зависимости, рекомендуемые И. А. Александровым [55] [c.128]

Тарелки в абсорберах могут быть самых разнообразных видов и конструкций. На рис. 10.10 показана колпачковая тарелка. Колпачки бывают круглыми и туннельными. Круглые колпачки размещают на тарелке с шагом 1,3—1,9 диаметра колпачка (меньший шаг — для колонн, работающих под вакуумом, средний —при атмосферном и малом избыточном давлениях, больший — при высоких рабочих давлениях). Колпачковые тарелки различают по расположению переливов и по направлению движения жидкости на тарелке. Наиболее часто встречающиеся типы переливов показаны на рис. 10.11. Во избежание попада- [c.337]

Определить основные размеры абсорбера с решетчатыми тарелками при следующих исходных данных рабочее давление 13,3 кгс/см , количество газа при нормальных условиях 35 тыс. м /ч, температура газа на входе в абсорбер 20° С, объемная скорость газа в рабочих условиях V = 0,677 м /сек, соотношение потоков жидкость — газ /О = 1,87 кг/кг, плотность газа в рабочих условиях рг = = 19,7 кг/м , Рж = 800 кг/ж , а = 25 Ю" кг/м, Цш = 10 кгс сек/лА, Цг = = 1,3-10 кгс сек/м . [c.248]

Определить диаметр и высоту тарельчатого абсорбера для поглощения водой аммиака из воздушно-аммиачной смсси при атмосферном давлении и температуре 20 °С. Начальное содержание аммиака в газовой смеси 7% (об.). Степень извлечения 90 %. Расход инертного газа (воздуха) 10 000 м ч (при рабочих З словиях). Линию равновесия считать прямой, ее уравнение в относительных массовых концентрациях — 0,61. . Скорость газа в абсорбере (фиктивная) 0,8 м/с. Расстояние между тарелками 0,6 м. Средний к. п. д. тарелок 0,62. Коэффициент избытка поглотителя ф = 1,3. [c.169]

Рабочая жидкость из кубовой емкости 5 абсорбера забирается циркуляционным насосом, подается под некоторым давлением и температурой в межтрубное пространство контактной тарелки 2 и через каналы К инжекционно-контактирующих устройств 3 поступает в кольцевые щели, образуемые между корпусом сопла й на-садкой, Откуда в виде кольцевых струй изливается в камеры смещения ИКУ. При этом веер из тонких струй и капель, образованный в результате распада кольцевой струи, увлекает между собой газовую фазу. подсасываемую под тарелку через патрубок для ввода газа. В камере смешения происходит предварительное интенсивное контактирование этих фаз. [c.26]

С на кривой Л — Y пунктиром показана рабочая линия для абсорбера с четырьмя теоретическими тарелками. [c.556]

Входящий в абсорбер поток газа Оп+ состава п+1 встречается в нижнем сечении с потоком насыщенного абсорбента состав которого равен Хп- Очевидно, что составы этих потоков должны удовлетворять уравнению рабочей линии (точка В). При контактировании потоков газа и жидкости на нижней тарелке абсорбера образуются потоки газа и жидкости, которые покидают нижнюю тарелку в состоянии равновесия. Составы этих потоков определяются точкой 1 на равновесной кpивo . Проведя из точки 1 горизонталь до пересечения в точке 2 с рабочей линией, получим состав жидкости, стекающей с вышележащей тарелки. [c.204]

Расчет начинают с определениеDg для соответствующих рабочих условий по упомянутым выше или другим известным данным. По уравнению (VHI,35) вычисляют N и считают площадь тарелки разделенной на N частей, или секций, последовательно расположенных по ходу жидкости. Каждая такая секция представляет собой абсорбер идеального смешения по жидкости. Состав жидкости в ближайшей к выходу секции отвечает известному составу жидкости, покидающей тарелку. Состав входящего газа также известен. Расчет скорости абсорбции и состава газа на выходе из секции проводят методом после- [c.200]

Высота абсорберов. Рабочую высоту Я (расстояние между крайними тарелками) барботажного абсорбера находят методами, указанными в главе X. При расчете Н ло уравнению массопередачи коэффициент массопередачи определяется с помощью уравнения (Х,47) или (Х,48). Так как расчет поверхности контакта фаз на тарелке затруднителен, при обработке опытных данных по массопередаче в тарельчатых аппаратах коэффициенты массоотдачи относят чаще всего к сечению 5,, тарелки (точно определяемая величина), либо к объему пеиы V,, -= Лгж т или жидкости на тарелке Уд — /1 5 (где и /г — высота пены и слоя жидкости на тарелке). [c.465]

Очищенный газ после сепаратора 2 направляется потребителям. Насыщенный абсорбент поступает в экспанзер (сепаратор) 3, где за счет дросселирования раствора из абсорбента выделяются поглощенные в абсорбере углеводороды (экспанзерный газ используется в качестве топлива). После сепаратора 3 насыщенный абсорбент нагревается в рекуперативном теплообменнике 6 до 95—100 °С и поступает в среднюю часть десорбера 7, где из него отпариваются кислые газы, вода и оставшиеся углеводороды. Температура в нижней кубовой части десорбера 7 поддерживается 115—130 °С за счет нагрева растворителя, стекающего с нижней тарелки десорбера, в рибойлере 11 (рабочее давление в десорбере 0,15 МПа). [c.145]

На рис. IV-30 приведены дяттттыв [90] по распределению концентраций в абсорбере с ситчатыми тарелками (Щекинский ХК). Из рисунка видно, что зона высоких степеней карбонизаций (0,5 < а <С 0,6) занимает две трети рабочей части аппарата. В то же время в насадочном абсорбере Черкасского ХК изменение а от 0,4— 0,5 до 0,6—0,65 достигается в нижнем ярусе насадки высотой 4—5 м. (примерно одна треть обш,ей высоты насадочного слоя). [c.159]

Представляет также интерес опыт эксплуатации промышленного МЭА-абсорбера в производстве метанола (работа выполнена совместно ГИАП и Щекпнскпм химкомбинатом). Абсорбер диаметром 2,1 м производительностью по газу до 60 ООО м /ч (при н. у.) обеспечивал очистку газа, содержаш его 10—13% (об.) до 2—5% (об.) СОз-Число тарелок в абсорбере 28, расстояние между тарелками 0,4 м. Коэффициент массопередачи, отнесенный к 1 м рабочей части аппарата, для зоны а >> 0,5 составляет 25—45 м /(м -ч-кгс/см2) или 25,5-10 —46-10 м /(м -ч-Па) (объем газа при н. у.). Для зоны а <С 0,5 значения коэффициента массопередачи возра стают при увеличении скорости газа от 100 до 400 м /м -ч-кгс/см , что связано с ростом высоты барботажного слоя соответственно коэффициент извлечения для одной тарелки повышается от 0,07 до 0,15. [c.161]

При проектировании абсорбера, работающего под давлением (25,5—31) 10 Па или 25—30 кгс/см , свободное сечение тарелок выпирают равным 12—20%. Обычно принима1 т рабочую скорость газа в пределах 0,15—0,3 м/с, высоту газожидкостного слоя на тарелках в пределах от 50 до 200 мм. [c.161]

Определяем скорости газового потока. Среди разнообразия типовых конструкций тарелок подобрать оптимальный вариант для очистного аппарата достаточо сложно, так как все они разработаны применительно к технологическим абсорберам. Для условий рассматриваемой задачи в соответствии с рекомендациями, приведенными в начале раздела 5.9, можно остановиться на провальной дырчатой конструкции вследствие ее простоты и удобства эксплуатации. При этом обязательным условием должно быть точное соблюдение рабочей скорости газового потока, соответствующей оптимальной скорости. Значение оптимальной скорости н находим из соотнощения (5.143), приняв предварительно С=8, эквивалентный диаметр отверстия тарелки 0 =0,005 м и относительное свободное сечение тарелки ffr=0,2 мVм [c.372]

Грубым, но практически премлемым является пока определение требуемого числа тарелок в абсорбере через число теоретических тарелок и средний коэффициент полезного действия т]ср, т. е. Пу = /гт/т1ср. Величина п , как было показано ранее, легко находится графическим методом в диаграмме У—X (по кривой равновесия и рабочей линии процесса). Коэффициент т]ср, характеризующий степень приближения процесса массообмена на барботажных тарелках к равновесному, должен быть заимствован из практики работы абсорберов, максимально приближающихся к проектируемым. [c.498]

Зная скорость газа в сечении колонны г р и его объемный рас-.ход 1/р, определяют диаметр абсорбера. Рабочая площадь тарелки меньше площади поперечного сечения абсорбера, так как часть этой площади занята устройстьом для перетока лсидкости (трубками или каналами сегментного сечения). Площадь сечения пере-точного устройства находят из расчета на скорость жидкости в нем [c.498]

Рис. 7.2. Зависимость суммарной высоты газожидкостного слоя, Н, на многосливных тарелках (кривая 1] и высоты рабочей части (кривая 2) от диаметра абсорбера СО2 (высота сливного порога на первой тарелке 0,6 м, на остальных 0,4 м расстояние между тарелками 1,8 и 1,5 м Во = 3,28 кмоль/м

Многосливные ситчатые тарелки в сочетании с дополнительной зоной контакта были использованы, например, при проектировании абсорбера СО2 в агрегате получения аммиака серии АМ-80. Применение дополнительных зон в верхней секции позволило создать аппарат диаметром 3,2 м и снизить расход металла. Использование многосливных ситчатых тарелок, но без дополнительной зоны контакта фаз в аппарате того же диаметра привело бы к увеличению высоты рабочей части верхней секции абсорбера с 9,3 до 15,4 м, а общее число тарелок увеличилось бы с 15 до 20 [252], кроме того абсорбер пришлось бы изготавливать в двух корпусах. [c.206]

За последние годы в СССР было разработано десять разных конструкций массообменных контактных устройств. В целях - выбора оптимального варианта тарелки для абсорбционной осущки была проведена оценка имеющихся конструкций и их технико-экономический анализ [2]. Оценка проводилась по удельным металлозатратам и относительной стоимости изготовления. Исходные данные для сравнения рабочее давление в аппарате 5 МПа температура стенки корпуса 40 °С плотность гяяя 0,711 кг/м начальная влажность газа 1 г/м точка росы осушенного газа—15 "С удельный расход диэтиленгликоля 0,016 кг/кг газа концентрация диэтиленгликоля — 99,5% (масс.). Корпус и днища изготовляются из стали 16ГС, внутренние устройства — ст. 3. За базовый вариант принят абсорбер с типовыми колпачковыми тарелками ТСК-Р-16. Различные конструкции контактных элементов приведены на рис. 5.4. Результаты технико-экономических расчетов приведены на рис. 5.5. [c.66]

Испытания абсорбера производительностью 10 млн. м сут, оборудованного пятью сетчатыми тарелками в сочетании с кон-тактно-сепарационными элементами с прямоточными патрубками, показали возможность замены трех технологических линий осушки производительностью 3 млн. м сут, включающих три абсорбера с 16 колпачковыми тарелками каждый. Нижняя сепарационная секция абсорбера имеет коалесцирующую ступень в виде сетчатой насадки и сепарационную тарелку с прямоточными патрубками. Верхняя сепарационная секция состоит из батареи коалесцирующих патронов и сепарационной тарелки с прямоточными патрубками. Абсорбер рассчитан на рабочее давление 9,4 МПа, имеет диаметр 1800 мм, масса его 61,5-10 кг. Диапазон стабильной работы 5—12 млн. м /сут при давлениях 8,0—9,2 МПа. Точка росы осушенного газа до —25 °С удельный расход диэтиленгликоля 8,0—17,6 кг/1000 м газа, унос диэтиленгликоля — до 15 г/1000 м газа [5]. [c.67]

Конструкционные материалы для установок поташной очистки. Обычно вся аппаратура и трубопроводы установот поташной очистки изготовляются из углеродистой стали. На двух установках тарелки в абсорбере и регенерационной колонне были изготовлены из нержавеющей стали типа 304 [434]. На этих же установках было обнаружено, что кожухи насосов, их рабочие колеса, регулирующие клапаны, трубопроводы и клапаны на обходных линиях абсорбера следует изготовлять из нержавеющей стали типа 316. На эти.х установках, кроме того, [c.358]

Для снижения уноса моноэтаноламина дымовыми газами и, следовательно, сокращения его потерь над разбрызгивающим устройством абсорбера монтируют две-три барботажные тарелки, а над ними— холодильник дымовых газов из ребристых труб. На холодной поверхности холодильника происходит конденсация водяных паров и паров монозтаноламина образующийся конденсат непрерывно стекает на тарелки и через них сливается ка насадку абсорбера. При прохождении тарелок конденсат промывает дымовые газы и поглощает из них моноэтаноламин, который возвращается в рабочий раствор. [c.72]

Для рабочих вариантов было исследовано изменение коэффициента разложения во времени. Разложение анатита проводили в стеклянном сосуде, снабженном рубашкой, в которую подавался нагретый до необходимой температуры глицерин из термостата ТС-15М. В реакционном сосуде создавалось небольшое разрежение (порядка 1 мм вод. ст.) водоструйным насосом. Отходящие газы проходили через абсорбер с колпачковыми тарелками. Такая система позволяла сохранять постоянство концентраций при разложении. Навеску апатита при перемешивании вносили в нагретую до опытной температуры термическую фосфорную кислоту, после чего пипеткой отбирали пробы пульпы через 5, 15, 30, 45 и 60 мип. от начала опыта. Отобранные пробы переносили на нутч-фильтры, где жидкая фаза отделялась от непрореагировавшего апатита. Жидкую фазу анализировали на содержание СаО и PgOj. Коэффициент разложения определяли, как указано выше. [c.174]

Б том числе и ничтожно малых, при которых насадочный аппарат совершенно невозможно использовать сохранение рабочего распределения концентраций жидкости по высоте много-тарельчатого аппарата при его остановках и последующем возобновлении работы (это не относится к абсорберам с ситчатыми и колосниковыми тарелками) возможность отвода теплоты абсорбции с помощью холодильников, раз мещенных на тарелках колонны меньшие размеры и вес аппаратор. [c.389]

Гидравлический расчет проводят по уравнениям, рекомендованным в работах При проектировании абсорбера, работающего под давлением 25—30 ат, свободное сечение тарелок выбирают равным 10—20%. Обычно принимают рабочую скорость газа в пределах 0,10—0,25 м сек (0,7—0,8 скорости захлебывания), высоту газо-жпдкостного слоя на тарелках в пределах от 50 до 200 мм. [c.127]

В ер хняя граница пенного режима. При определении рабочей области для барботажной системы SO3—H2SO4 следует учитывать, что применительно к поглощению SO3 скорость газа в барботаж-ном абсорбере с провальными тарелками целесообразно поддерживать не [c.52]