Абсорбер адиабатический

Соляную кислоту получают абсорбцией хлористого водорода водой. Процесс растворения H l в воде протекает интенсивно с выделением большого количества тепла. По способу отвода выделяющегося тепла различают два основных способа абсорбции хлористого водорода [62, 63] изотермический — с охлаждением абсорбера и абсорбента — и адиабатический, при котором поглощение НС1 протекает при высокой температуре и тепло реакции отводится за счет испарения воды. [c.492]

Рис. 3-9. Адиабатический абсорбер, совмещенный с конденсатором

Следовательно, в этих условиях развитие процесса может лимитироваться по некоторым компонентам из-за наступления термодинамического равновесия. Поэтому, вероятно, увеличение числа реальных тарелок в абсорбере (более 25—30) не способствует повышению эффективности процесса. Таким образом, в условиях адиабатического режима поглощение нежелательных компонентов в абсорбере приводит к повышению средней температуры абсорбции и неблагоприятному формированию профиля температур по высоте аппарата и, как следствие, является одной из причин снижения эффективности процесса разделения природных и нефтяных газов. [c.208]

На рис. III.61 показаны профили изменения количества компонентов в абсорбенте по высоте аппарата в оптимальном и в адиабатическом режимах. Из рисунка видно, что в адиабатическом режиме в средней части абсорбера происходит десорбция метана и этана. Это связано с дополнительными затратами холода. В оптимальном режиме указанные компоненты поглощаются равномерно по высоте аппарата. [c.220]

Абсорбция с выделением тепла может проводиться как без отвода тепла (адиабатическая абсорбция), так и с его отводом. Тепло отводится рециркуляцией жидкости через выносные холодильники (циркуляционный отвод тепла) посредством охлаждающих элементов, располагаемых внутри абсорбера (внутренний отвод тепла) или между ступенями при многоступенчатой абсорбции (промежуточный отвод тепла), а также в результате потерь тепла в окружающую среду. Внутренний отвод тепла может быть осуществлен в аппаратах с непрерывным контактом (например, в трубчатых абсорберах) и в аппаратах со ступенчатым контактом (например, в барботажных абсорберах). [c.258]

Особенность адиабатической абсорбции летучим поглотителем состоит в том, что в каждом сечении противоточного абсорбера устанавливается температура жидкости 8, мало зависящая от температуры поступающей жидкости и близкая к некоторому значению i> (температура динамического равновесия). Температура O соответствует такой температуре жидкости в элементе dF, при которой жидкость, поступающая в элемент с той же температурой, не будет ни нагреваться, ни охлаждаться. Другими словами, все выделяемое в элементе тепло абсорбции будет расходоваться на нагрев газа и испарение поглотителя. [c.281]

Абсорбция 1/4, 5-14 2/1300 5/170 адиабатическая 4/755 аппаратура, см. Абсорберы и газов осушка 1/896, 897 --очистка 1/931, 932 [c.535]

По модели адиабатического реактора вытеснения рассчитывают контактные аппараты с фильтрующим слоем катализатора. Эта модель применима к расчету камерных реакторов, в которых протекают гомогенные реакции, например для печи синтеза хлороводорода (см. рис. 24). Прямоточные абсорберы с изолирующей футеровкой, в которых газ движется сверху вниз, параллельно разбрызгиваемой жидкости, тоже близки по температурному режиму к адиабате, если учитывать сложность Спр, которое включает не только теплоту хемосорбции, но и возможные теплоты физических процессов конденсации паров или испарения жидкости. [c.106]

Температурный режим абсорбера в общем случае необходимо рассчитывать по энтальпийному балансу. На повышение температуры в абсорбере может влиять не только теплота абсорбции извлекаемого газа, но и конденсация паров из газа. В простейшем случае ун,о = 0, а температура исходного газа равна температуре раствора на входе в абсорбер. Тогда при адиабатической абсорбции (отсутствие тепловых потерь и отвода тепла из абсорбера) [c.44]

Рпс 9-И. Схема распределения температур и концентрации соляной кислоты по высоте адиабатического абсорбера [c.496]

В отличие от адиабатической системы в абсорбере с падающей пленкой исходный газ и свежая жидкость подаются в верх установки. Оба потока движутся прямоточно вниз по трубкам, причем свежая жидкость обогащается H I, а газовый поток [c.50]

Абсорбер с падающей пленкой рассчитан на извлечение из исходного газа от 65 до 85% НС1. Здесь, как и в адиабатическом аппарате, вода или разбавленная кислота могут использоваться в качестве свежей жидкости, которая подается в верх хвостовой колонны. Она попадает в абсорбер самотеком в виде падающей пленки. Аппарат с падающей пленкой обычно изготовляют из пропитанного графита. Покрытие может быть выполнено из полиэфира, укрепленного стекловолокном. [c.51]

Недостатком насадочных абсорберов является трудность отвода тепла в процессе абсорбции. Обычно используют циркуляционный отвод тепла в выносных холодильниках. Схема установки адиабатической абсорбции хлористого водорода из абгазов хлорорганических производств приведена на рис. 3-10. [c.54]

После адиабатического абсорбера 1 пары хлорорганических веществ вместе с парами воды поступают в конденсатор 2, затем - в разделитель 3, где происходит разделение органической и водной фаз. Органическая фаза возвращается в производственный цикл, а водная фаза (разбавленная кислота) после нейтрализации поступает на очистные сооружения. [c.54]

Хлористый водород абсорбируется водой в колонне адиабатической абсорбции 1 с образованием соляной кислоты. Полученная в абсорбере концентрированная соляная кислота, практически не содержащая инертных примесей, поступает на десорбцию хлористого водорода в аппарат 5. Разбавленная соляная кислота азеотропного состава, возвращается в абсорбер 7, а концентрированный хлористый водород сушат при температуре -10 °С. [c.65]

Гидроочищенное и осушенное сырье смешивают с циркулирующим ВСГ, подогревают в теплообменнике, затем в секции печи П-1 и подают в реактор первой ступени Р-1. На установке имеется три-четыре адиабатических реактора и соответствующее число секций многокамерной печи П-1 для межступенчатого подогрева реакционной смеси. На выходе из последнего реактора смесь охлаждают в теплообменнике и холодильнике до 20 0 °С и направляют в сепаратор высокого давления С-1 для отделения циркулирующего ВСГ от катализата. Часть ВСГ после осушки цеолитами в адсорбере Р-4 подают на прием циркуляционного компрессора, а избыток выводят на блок предварительной гидроочистки бензина и передают другим потребителям водорода. Нестабильный катализат из С-1 подают в сепаратор низкого давления С-2, где от него отделяют легкие углеводороды. Выделившиеся в сепараторе С-2 газовую и жидкую фазы направляют во фракционирующий абсорбер К-1. Абсорбентом служит стабильный катализат (бензин). Низ аб- [c.293]

Так, применительно к процессу разделения технологического газа в производстве аммиака показано [238], что габариты абсорбера, поверхность теплообменной аппаратуры уменьшаются, если повысить температуру жидкости. Как видно из рис. 7.1, существенный эффект для процесса, проводимого в адиабатических условиях, достигается при повышении температуры уже на 10—15 °С (в зависимости от конечной степени использования хемосорбента) по сравнению с обычно используемой в практике проектирования (метод высокотемпературной абсорбции). Данные, приведенные на рис. 7.1, получены на основе метода локальной оптимизации при определенных ограничениях (постоянная производительность по газу в жидкости, концентрация хемосорбента, давление и др.) зависимость степени извлечения СОг от температуры получена численным методом на основе моделирующего алгоритма по программе ABS (см. разд. 6.5). [c.196]

Некоторое различие в значениях числовых коэффициентов в уравнениях (III.4), (III.9), описывающих процесс абсорбции в роторном лопастном абсорбере, и в уравнениях (III.18) и (III.19), описывающих кинетику массообмена при адиабатической ректификации в роторном лопастном ректификаторе, следует отнести за счет неполной аналогии в гидродинамике взаимодействия газового и жидкостного потоков. В первом случае распределение жидкости на лопасти осуществляется через отверстия в полом валу ротора, а во втором — с помощью лоткового распределительного устройства. [c.150]

Схема получения крепкой соляной кислоты из синтез-газа 1 — печь синтеза 2—абсорбер (А01) 3 — адиабатическая иа-садочная колонна [c.65]

Большой тепловой эффект. Если теплота растворения абсорбируемого вещества велика и концентрация газа в обрабатываемой смеси высока (как, например, в случае абсорбции хлористого водорода водой), на течение процесса оказывает заметное влияние тепло, выделяющееся при абсорбции. В этих случаях необходимая поверхность теплопередачи, через которую отводится тепло абсорбции, может иметь такое же важное значение, как и достаточная межфазовая поверхность для процесса массопередачи. Хотя и возможно проводить такой процесс при адиабатических условиях, часто, однако, предпочитают применять кожухотрубчатый теплообменник в качестве охлаждающего абсорбера с орошаемыми стенками, в котором можно отводить экзотермическую теплоту абсорбции в тонкой пленке жидкости на внутренней поверхности труб. [c.419]

Абсорбер. Адиабатическую абсорбцию хлористого водорода водой производят в вертикальных аппаратах колонного типа (их часто называют колоннами Гаспа-ряна). Вследствие коррозионного воздействия соляной кислоты абсорбер изготовляют из фаолита либо Из [c.54]

Схема окислительного дегидрирования н-бутнлена изображена на рис. 144. Пар и воздух смешивают и перегревают в трубчатой печи 7 до 500 °С. Непосредственно перед реактором 2 в эту смесь вводят бутиленовую фракцию. Процесс осуществляют на стационарном катализаторе в адиабатических условиях при 400—500°С и 0,6 МПа. Тепло горячих реакционных газов используют в котле-утилизаторе 5 для получения пара (преимущество работы при повьшкнном давлении — для получения пара можно использовать тепло, выделяющееся при конденсации пара — разбавителя реакционных газов, в отличие от работы при атмосферном давлении при дегидрировании этилбензола и н-бутиленов). Затем газ охлаждают водой в скруббере 4 с холодильником 5 и промывают минеральным маслом в абсорбере 6. Там поглощаются углеводороды С4, а продукты крекинга, азот и остатки кислорода выводят с верха абсорбера и используют в качестве топливного газа в трубчатой печи /. Насыщенное масло из абсорбера б направляют в отпарную колонну 5, где регенерируется поглотительное масло, возвращаемое после охлаждения на абсорбцию. Фракция С4 с верха отпарной колонны 5 содержит 70% бутадиена. Из нее уже известными методами выделяют чистый бутадиен, а непревращенные н-бутилены возвращают на окислительное дегидрирование. [c.489]

Технологическая схема установки представлена на рис. 12.11. Парафины подают в реактор 1, а свежий хлор вводят противотоком в реактор 3, где он взаимодействует с предварительно хлорированными парафинами. Смесь непрореагировавщего хлора и хлористого водорода, образовавшегося при заместительном хлорировании парафинов, проходит через первый абсорбер 4 для удаления основного количества хлористого водорода с помощью воды. Далее газ из абсорбера 4 вводят в нижнюю часть реактора 2, в котором он реагирует с низкохлорирован-ными парафинами из реактора 1. Отходящий газ из реактора 2 взаимодействует со свежим парафином, подаваемым в верхнюю часть реактора 1. Хлористый водород, образующийся в реакторе 1, направляют в адиабатический абсорбер 5. Из обоих абсорберов отбирают 30%-ную соляную кислоту. [c.405]

Для расчета общих пото1гов в абсорбере рекомендуется комбинировать метод постоянного состава с -методом, так как при применении обычного метода составления тепловых балансов возникают значительные трудности. При сочетании обычного метода составления тепловых балансов и -метода решение задачи редко проходит в адиабатических режимах. [c.189]

Однако отмечены некоторые существенные различия между абсорберами и отнарными колоннами. В отличие от абсорберов большая часть рассмотренных отпарных колонн не должна иметь при расчете адиабатических режимов, если требуется, чтобы потоки пара находились в определенных пределах. Во всех рассмотренных примерах предполагалось, что весь входящий водяной пар остается в паровой фазе по всей колонне. При расчете появляется необходимость в применении гипотетического промежуточного холодильника на верхней тарелке для поддержашгя величины Fo к заданных пределах. Чтобы избежать применения промежуточного холодильника, следует вместо температуры регенерированного абсорбента задавать температуру пара. Если задается эта температура то необходимость в промежуточ- [c.192]

Для изучения эффективности процесса абсорбции при различном съеме тепла по высоте аппарата были выполнены расчетные исследования по оптимизации профиля теплосъема [100 ]. При этом исходили из того, что на установках с адиабатическим режимом работы абсорбера затраты холода складываются из затрат на охлаждение сырого газа Ql), тощего абсорбента ( а) и на поддержание заданной температуры в узле предварительного насыщения абсорбента легкими углеводородами ( ). Кроме того, было принято, что величины и являются входными параметрами схемы, а определяется заданным коэффициентом извлечения ключевого компонента. Схема узла абсорбции приведена на рис. П1.56. [c.217]

Применение абсорберов с провальными тарелками представляет интерес также для адиабатической абсорбции SO3 водой С получением 93—95%-ной H2SO4. [c.583]

Колонну адиабатической абсорбции соляной кислоты могут работать со значительно к еньшей плотностью орошения жидкостью по сравнению с насадочными колоннами в других абсорбционных процессах. Из-за отсутствия теплопередающих поверхностей установка для адиабатической абсорбции более ком-пактна, снижаются затраты на оборудование установки. Как было указано ранее, при адиабатической абсорбции легколетучие органические примеси и хлор только в небольшой степени сорбируются горячей соляной кислотой, их основное количество уносится с газами цз абсорбера и может быть выделено из абгазов. При этом образуется более чистая кислота, чем при изотермической абсорбции. [c.499]

Вытекающую из низа крлонны горячую кислоту охлаждают для удобства хранения, перевозки и работы с ней. Известна конструкция адиабатического абсорбера, совмещенного, с конденсатором для отходящих из абсорбера паров воды (рис. 9-16). Над адиабатическим абсорбером с насадкой расположен конденсатор. При этом в процессе конденсации паров воды происходит дополнительное улавли- [c.500]

Пример 3. Абсорбцию паров н-гексаиа из смеси с метаном предполагается проводить парафинистым поглотительным маслом, содержащим 1 % (мол.) гексаиа. Концентрация гексана в исходной смеси 18% (мол.), ее расход 0,1 кмоль/с, температура 25 "С. Определить степень извлечения гексаиа в абсорбере, эквивалентном двум теоретическим ступеням, при расходе поглотительного масла 0,07 кмоль/с. Принять, что процесс абсорбции протекает при нормальном давлении в адиабатических условиях. Начальная температура абсорбента 25 °С, его теплоемкость 300 кДж/(кмоль К) Летучестью масла и растворимостью в нем метана [феиебречь. [c.94]

В другой работе [35] показано, что в одиночном адиабатическом абсорбере из побочных газообразных продуктов, образующихся при периодическом хлорировании органических соединений, можно получить 28%-ную техническую со.чяную кислоту. [c.137]

Насадку укладьтают на поддерживающую решетку сплошным слоем. Плотность орошения насадки водой или соляной кислотой обычно составляет 5-20 м /(м - ч). Орошающая жидкость подается на насадку с помощью распределительного устройства для наиболее равномерного и полного ее смачивания. В качестве распределительных устройств применяют струйчатые оросители дырчатые трубы, желоба, брызгалки, но чаще распределительные плиты. Известна конструкция адиабатического абсорбера, совмещенного с конденсатором для отходящих из абсорбера паров воды (рис. 3-9) [2]. [c.54]

Рис. 3-11. Схема получения концентрированной соляной кислоты из абгазов 1 - колонна адиабатической абсорбции 2 - кондеисатор 3 - отделитель газов - флорентийский сосуд 5 - холодильник 6, 9 - сборники кислоты 7 - насо- 8 - изотермический абсорбер.

При определении общего количества параметров состояния абсорбера следует иметь в виду, что Пщ = 3, так как положение тарелок питания (верхней тарелки, на которую подается тощий абсорбент и нижней тарелки, на которую поступает исходный сырой газ) фиксируется тремя цифрами Л/юекц = О, /Уцсекц = Л/ и Л шсекц = 0. После соответствующих выкладок получим, что число степеней свободы проектирования адиабатического абсорбера при заданном составе и расходе газа и абсорбента будет равно У = 1. Следовательно, принимая наряду с сырьевыми потоками и давлением в аппарате общее число тарелок, получим замкнутую систему уравнений, имеющую единственное решение. [c.283]

С этой целью охлаждают газ и жидкий поглотитель перед а с 1вцией в различного рода теплообменниках и отводят тепло абсорбции при помощи внутренних холодильников, размещенных в абсорбере, или охлаждая снаружи абсорбционный аппарат. Иногда отвод тепла абсорбции производят без охлаждения, используя это тепло для испарения воды и концентрирования продукта в самом абсорбере. Этот принцип адиабатической абсорбции применен в производстве соляной кислоты (гл. ХИ1). [c.127]

Если поглощающая кислота имеет значительную упругость водяного пара, то SO3 соединяется с Н2О в газовой фазе и образует мельчайшие капельки трудноуловимого сернокислотного тумана. Поэтому абсорбцию ведут концентрированными кислотами. Наилучшей по абсорбционной способности является кислота, содержащая 98,3% H2SO4, обладающая ничтожно малой упругостью как водяного пара, так и SO3. Однако за 1 цикл в башне невозможно закрепление кислоты с 98,3% до стандартного олеума, содержащего 18,5—20% свободного серного ангидрида. Ввиду большого теплового эффекта абсорбции при адиабатическом процессе в башне кислота разогреется и абсорбция прекратится. Поэтому для получения олеума абсорбцию ведут в двух последовательно установленных башнях с насадкой, первая из них орошается олеумом, а вторая кислотой 98,3% H2SO4. Для улучшения абсорбции охлаждают как газ, так и кислоту, поступающую в абсорберы. Во всех башнях контактного производства, включая и абсорберы, количество орошающей кислоты во много раз больше, чем нужно для поглощения 220 [c.220]

Хлористый водород, получаемый в печи сжигания, поступает в охлаждающий абсорбер. Одновременно в абсорбер из адиабатической колонны подается 27%-ная со-лянав кислота. Из нижней части абсорбера выходит крепкая (35%-ная) соляная кислота. Непрореагировавший хлористый водород из абсорбера поступает в нижнюю часть а , иабатической колонны, которая в верхней части орошается 20%-ной соляной кислотой. Получаемая 27%-ная кислота возвращается на орошение в абсорбер. [c.65]

Олдершоу и др. приводят данные испытаний абсорберов, работающих в адиабатических условиях или при охлаждении для чзвлечения НС1 из инертного газа. Пря абсорбции в абсорбционной колонне при адиабатических условиях те.мпература жидкости на выходе много выше, чем на входе. В некоторых опытах она также выше, чем у поступающего газа. Более того, температура выходящего газа также существенно выше температуры поступающей воды. Проходя в такой колонне, газ сначала начинает нагреваться, так как он вступает в контакт с теплой жидкостью. Однако прежде чем он выйдет, его температура начинает падать, так как он соприкасается с холодной жидкостью. Следовательно, в какой-то точке по высоте колонны температура газа проходит через максимум. Температура жидкости в этой точке должна быть той же, так как при любом перепаде температура газа не может оставаться постоянной. Эту, так называемую, горячую точку можно устранить только отводя тепло из абсорбера. [c.419]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология