Зависимость вязкости газов от температуры и давления

Рис. 1-13. Зависимость вязкости газа от приведенных давления и температуры.

Рис. 5.2. Зависимость вязкости газов от давления при различных температурах

Рис. Г-21. Обобщенная зависимость приведенной вязкости газов от приведенных температуры и давления.

ЗАВИСИМОСТЬ ВЯЗКОСТИ ГАЗОВ ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ И ДАВЛЕНИЯ [c.236]

В жидкостях вязкость обусловлена преимущественно внутренним давлением, а в газах — тепловым движением молекул. Этим объясняется характер зависимости вязкости от температуры у жидкостей с повышением температуры вязкость уменьшается, так как при этом уменьшается внутреннее давление, а у газов — возрастает, поскольку при этом усиливается интенсивность перемещения молекул газа из слоя в слой. [c.33]

Значения динамической вязкости газа при атмосферном давлении в зависимости от температуры приведены в табл. 1-3, кинематической вязкости для тех же газов в зависимости от температуры — в табл. 1-4, динамической вязкости для жидкой фазы углеводородов в зависимости от температуры — в табл. 1-5. [c.18]

Численные методы решения различных задач фильтрации газа на основе уравнения Л. С- Лейбензона также достаточно хорошо обоснованы в приложениях к проблемам разработки месторождений природных газов. При этом наибольшее распространение получили методы конечных разностей и конечных элементов. Вместе с тем, развитие теории фильтрации газов, вызванное требованиями практики разработки газовых месторождений, и, в частности, изменением горно-геологических условий их залегания (большие глубины, высокие давления и температуры, многокомпонентность газа и т.д.) потребовало учета в основном уравнении, предложенном Л. С. Лейбензоном, многих дополнительных факторов. Так, оказалось, что использование функции Лейбензона в форме (6.2) допустимо при небольших давлениях, в условиях недеформируемых пластов. При достаточно больших давлениях в условиях деформируемых коллекторов под знак интеграла в формуле (6.2) необходимо внести зависимости изменения проницаемости, вязкости и коэффициента сверхсжимаемости газа от давления. При неизотермической фильтрации во многих случаях необходимо учитывать также изменение свойств газа от температуры. [c.183]

ПРИМЕНЕНИЕ ПРАВИЛА ЛИНЕЙНОСТИ ДЛЯ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ЗАВИСИМОСТИ ВЯЗКОСТИ ГАЗА ОТ ТЕМПЕРАТУРЫ И ДАВЛЕНИЯ ВЛИЯНИЕ СОСТАВА ГАЗОВОЙ СМЕСИ [c.242]

Методы расчета вязкости газов [45—49 ] довольно просты и представлены в виде аналитической или графо-аналитической зависимости от приведенных температур и давлений. Точность их весьма различна, и каждый из методов хорошо описывает тот или иной вид газов. Из-за удобства и простоты расчетных процедур в широком диапазоне температур и давлений, вплоть до критических, а также высокой точности, для индивидуальных углеводородов в газообразном состоянии выбран и приведен ниже метод Голубева [50], который предложил обобщенную зависимость вязкости от температуры при атмосферном давлении [c.106]

Вязкость газов и паров. Температурная зависимость вязкости газов и паров -при атмосфер ном давлении в широком интервале изменений температуры удовлетворительно -описывается распространенными уравнениями Сатерленда (1,130) и Фроста (1,131) [c.42]

Зависимость вязкости газа от давления показана на обобщенных диаграммах Карра (рис. 1-13) [110]. Средняя погрешность определения по этим диаграммам вязкости газа хр при некотором давлении Р составляет 2%, максимальная 10%. Обе диаграммы представляют собой варианты одной и той же зависимости с перестановкой величин на параметрических кривых и осях координат. Это дает возможность осуществить более точное интерполирование коэффициентов вязкости. Например, если известно, что приведенная температура 7 пр=1,67 и приведенное давление Япр = =23, то с помощью рис. 1-13, а можно найти значения Hp/Hi при Рпр=23, 7 пр = 1,6 и Т р—1,75 (это позволяет обойтись без построения изотермы 1,67, которая иа диаграмме не показана). Затем, построив по двум найденным значениям изобару Рпр = 23 на [c.29]

Если известны значения вязкости газа при двух разных температурах, то с большой точностью можно выполнить интерполяцию или экстраполяцию как в области умеренных, так и высоких давлений, пользуясь диаграммами типа Отмера. Для этой же цели подходят рассмотренные выше уравнения зависимости вязкости газа от температуры и давления, но, как правило, выполнение экстраполяции (или интерполяции) при этом более сложно и часто менее точно. [c.263]

Рис. XI. 7. Зависимость вязкости от давления и температуры для различных газов

Теплопроводность большинства простых органических жидкостей в 10— 100 раз больше теплопроводностей газов при низких давлениях и той же температуре. Она мало зависит от давления, а повышение температуры обычно приводит к уменьшению теплопроводности. Эти характеристики подобны тем, которые отмечались для вязкости жидкости, хотя зависимость вязкости от температуры почти экспоненциальна, а для теплопроводности она слабее и приближается к линейной. [c.446]

Построить кривую зависимости вязкости от температуры при атмосферном давлении для дымового газа, состав которого приведен ниже [c.43]

В этой главе рассматриваются вопросы учета сырой нефти при ее дальнейшей транспортировке, не затрагивая вопросов измерения дебита нефтяных скважин. Под сырой нефтью будем подразумевать любую нефть (жидкость), полученную после сепарации, без всякого ограничения содержания каких-либо примесей (воды, солей, механических примесей и т.д.) и перекачиваемую на установки подготовки нефти. Эта жидкость представляет собой сложную смесь нефти, растворенного газа, пластовой воды, содержащей, в свою очередь, различные соли, парафина, церезина и других веществ, механических примесей, сернистых соединений. При недостаточном качестве сепарации в жидкости может содержаться свободный газ в виде пузырьков - так называемый окклюдированный газ. Все эти компоненты могут образовывать сложные дисперсные системы, структура и свойства которых могут быть самыми разнообразными и, самое главное, не постоянными в движении и времени. Например, структура и вязкость водонефтяной эмульсии могут изменяться в широких пределах в процессе движения по трубам, в зависимости от скорости, температуры, давления и других факторов. Всё это создаёт очень большие трудности при учете сырой нефти, особенно при использовании средств измерений, на показания которых влияют свойства жидкости, например, турбинных счетчиков. Особенно большое влияние оказывают структура потока, вязкость жидкости и содержание свободного газа. Частицы воды и других примесей могут образовывать сложную пространственную решетку, которая в процессе движения может разрушаться и снова восстанавливаться. Поэтому водонефтяные эмульсии часто проявляют свойства неньютоновских жидкостей. Измерение вязкости таких жидкостей в потоке представляет большие трудности из-за отсутствия методов измерения и поточных вискозиметров. Измерения, проводимые с помощью лабораторных приборов, не дают истинного значения вязкости, так как вязкость отобранной пробы жидкости отличается от вязкости в условиях трубопровода из-за разгазирования пробы и изменения условий измерения. Содержание свободного газа зависит от условий сепарации и свойств жидкости. Газ, находясь в жидкости в виде пузырьков, изменяет показание объемных счетчиков на такую долю, какую долю сам составляет в жидкости, то есть если объем газа в жидкости составляет 2 %, то показание счетчика повысится на 2 %. Точно учесть содержание свободного газа при определении объема и массы нефти очень трудно по.двум причинам. Во-первых, содержание свободного газа непостоянно и может изменяться в зависимости от условий сепарации (расхода жидкости, вязкости, уровня в сепараторах и т.д.). Во-вторых, технические средства для непрерывного измерения содержания газа в потоке в настоящее время отсутствуют. Имеющиеся средства, например, устройство для определения свободного газа УОСГ-ЮОМ, позволяют производить измерения только периодически и дают не очень достоверные результаты. Единственным способом борьбы с влиянием свободного газа является улучшение сепарации жидкости, чтобы исключить свободный газ или свести его к минимуму. Для уменьшения влияния газа УУН необходимо устанавливать на выкиде насосов. При этом объем газа уменьшается за счет сжатия. [c.28]

Показатель степени 1,7 возникает как следствие зависимости вязкости от температуры (показатель степени 0,7) и фактора термического расширения газов (показатель степени 1,0). При постоянном давлении на входе и выходе значение Рг/Ро постоянно, и скорость потока на выходе пропорциональна отношению температур в степени 1,7 [c.511]

Вязкость газов также возрастает с повышением давления. Так, вязкость этилена при 1000 атм и 24° в 12 раз больше, чем при атмосферном давлении [55]. При небольших приведенных температурах и высоких давлениях вязкость газов может быть описана формулами, выражающими зависимость вязкости жидкостей от давления [56]. [c.119]

Динамическая вязкость газов прп давлении 1 абс. ат в зависимости от температуры [9 и др.] [c.23]

Теплопроводность идеальных газов связана с вязкостью, поэтому зависимости теплопроводности от температуры и давления аналогичны соответствующим зависимостям для вязкости. В газовых смесях при перепаде температуры происходит незначительное расслаивание. Для этого явления, которое называют термодиффузией, характерно обогащение более легким газом той части объема, в котором поддерживается более высокая температура. Используя это явление, Клузиус предложил метод разделительных трубок и разработал соответствующую аппаратуру, с помощью которой оказалось возможным разделять изотопы элементов (гл. 4). Термодиффузия в жидкостях известна как эффект Соре. [c.23]

Важными для газовой хроматографии являются некоторые факторы,, входящие в уравнение (28) в неявном виде. Прежде всего ясно, что вязкость газа не должна зависеть от его плотности, поскольку средняя длина свободного пробега обратно пропорциональна числу молей на 1 мл. Поэтому, когда газ сжимают, число молекул на единицу объема увеличивается, но-доля, вносимая каждой молекулой в величину вязкости, уменьшается. В результате при повышении давления от 1 до 35 ат вязкость воздуха увеличивается лишь на 1%, и то лишь вследствие отклонения его поведения от поведения идеального газа. Следовательно, в отношении влияния на вязкость увеличение давления на входе в колонку не является важным. Большее влияние оказывает изменение температуры, поскольку средняя скорость молекулы а) [в уравнении (28)] и средняя длина свободного пробега Л растут с температурой. Зависимость вязкости от температуры выражается уравнением [c.92]

Рис. УИ-Ю. Зависимость вязкости 1 газов от температуры (на оси абсцисс — температуры t, соответствующие давлениям /) насыщенного пара стандартной жидкости — воды) [36,37]

Вязкость. Это физическое свойство, имеющее для газов ту же природу, что и вязкость жидкостей (см. 1.5). Однако по сравнению с жидкостями зависимость вязкости газов от некоторых технологических параметров имеет свои особенности. Так, с повышением температуры и уменьшением молярной массы вязкость газов повышается. Для жидкостей наблюдается обратная картина. Можно принять, что до 5-6 МПа вязкость газов не зависит от давления. [c.28]

Вязкость капельных жидкостей с повышением температуры уменьшается, вязкость газов увеличивается. Изменение вязкости в зависимости от давления незначительно и обычно не учитывается (исключая область весьма-высоких давлений). [c.127]

Столяров Е. П., Явления переноса в сжатых газах. Эмпирическое уравнение зависимости вязкости сжатых газов от температуры и давления, ЖФХ, 1950, т. 24, вып. 7. [c.148]

Зависимость характеристик гидропривода от условий эксплуатации (температура, давление). От температуры зависят вязкость и текучесть рабочей жидкости, а низкая величина давления может стать причиной возникновения кавитации в гидросистеме или выделения из жидкости растворенного газа. [c.110]

Ситуация иная, когда используется автоматический регулятор массовой скорости газа-носителя. Автоматический регулятор массовой скорости газа-носителя эксплуатируется при постоянной температуре, обычно комнатной [1]. Во время программирования температуры колонки давление газа-носителя на входе в колонку будет повышаться, чтобы компенсировать увеличение кажущегося пневматического сопротивления колонки (обусловленного повышением вязкости газа-носителя). Объемная скорость газа-носителя на выходе из колонки, измеряемая при комнатной температуре, будет сохраняться постоянной, отражая постоянную массовую скорость газа-носителя, протекающего через колонку. Фактическая линейная скорость газа-носителя в колонке увеличивается пропорционально температуре. Теперь приведенная скорость газа-носителя уменьшается только как абсолютная температура колонки в степени 0,75, что является намного более слабой зависимостью. Для двух повышений температуры колонки, рассмотренных выше (от 80 °С до 192 °С и от 80 °С до 275 °С), приведенная скорость газа-носителя уменьшается соответственно в 1,23 и 1,40 раза, что намного легче контролировать экспериментально. [c.68]

Второй (более простой) метод сводится к определению отношения вязкости газа под высоким давлением Яр к вязкости в области, в которой вязкость не зависит от давления. Оба значения вязкости измеряются при температуре Т, при которой находится газ с искомой вязкостью Лр. В этом случае кривые зависимостей 1р/ц,° от 7 пр и 7пp для разных газов сливаются и такая диаграмма является обобщенной. [c.249]

Для вычисления вязкости газов, а также выявления влияния давления и температуры на нее можно использовать зависимости, следующие из соответственных состояний. При этом для газов Цпр = [ /Цкр есть функция от Рщ, и Гкр для всех газов inp примерно одинакова. . [c.238]

На рис. XI. 7 приведены зависимости вязкости различных газов от температуры и давления. [c.242]

Вязкость продуктов сгоранпя, как и вязкость всех газов, с увеличением температуры повышается. В противоположность этому вязкость газов не зависит от давления. Зависимость вязкости газов от температуры можно приблпзительно выразить формулой [c.58]

М. Г. Гоникберг и Л. Ф. Верещагин измерили вязкость этилена при давлениях до 1700 атм [46, 47]. Лаззар и Водар [48] расширили интервал давлений при определении вязкости азота до 3000 атм. Вязкость газов также возрастает с повышением давления. Так, вязкость этилена при 1000 атм и 24 С в 12 раз больше, чем при атмосферном давлении [46]. При небольших приведенных температурах и высоких давлениях вязкость газов может быть описана ( рмулами, выражающими зависимость вязкости жидкостей от давления [49]. [c.193]

Относительная скорость дрейфа частиц при высоких температурах и давлениях находится в зависимости от ряда параметров. Они рассматриваются в виде эффективного потенциала (рассмотрен в предыдущем разделе) из уравнения (Х.43), поправочного коэффициента Канингхэма С [уравнение (IV.30)] и вязкость газа [уравнение (IV.31) и Приложения]. Прочие факторы (диэлектрическая проницаемость и диаметр частиц) не подвержены значительным изменениям под влиянием температуры и давления. Влияние температуры в воздухе при атмосферном давлении было-рассмотрено Трингом и Страусом [834], а расчетная относительная скорость дрейфа для ряда частиц показана на рис. Х-30. Влияние как высокого давления (или плотности), так и температуры для частиц ВеО в сжатом диоксиде углерода рассматривалось Ланкастером и Страусом [829]. Результаты этих расчетов приведены на рис. Х-31 (исходя из условия, что скорость дрейфа частицы с радиусом 1 мкм в условиях окружающей среды составляет 100 единиц в единицу времени например, 100 см/с в поле KVp=1000). [c.498]

Влияние заряда на скорость коагуляции частиц очень сложно, и экспериментальные данные по этому вопросу противоречивы. Если все частицы несут заряды одинакового знака, это замедляет коагуляцию, тогда как разноименные заряды, возникающие на частицах в сильном электрическом поле [299], ускоряют агломерацию. Методы расчета с учетом электрических зарядов частиц можно найти в литературе [315]. Влияние температуры, давления и вязкости на скорость агломерации может быть рассчитана из изменения константы коагуляции х при изменении температуры, вязкости и поправочного коэффициента Каннингхема (который представляет собой сложную зависимость длины среднего свободного пробега молекул газа от температуры, давления и вязкости), т. е. (4СА7 /3[х) при 5 = 2. [c.519]

Влияние давления на вязкость до р = 1,0 Мн1м для большинства газов проявляется незначительно, но при более высоких давлениях оно велико. Данные о вязкости газов в зависимости от давления для ряда температур представлены кривыми на рис. IX.21. [c.498]

Основные функциональные возможности ПИК интегрирование по времени частотных сигналов ТПР не менее чем одновременно по шести каналам (включая ТПР в БКН) аппроксимация градуировочных характеристик до пяти ТПР во всем рабочем диапазоне в виде функции К = Ф [ у) или К = Ф(/) с погрешностью не более 0,05 %, где/-частота выходного сигнала ТПР V - вязкость жидкости преобразование частотного сигнала плотномера 8сЬ1ишЬег ег 7835 в цифровой код автоматическая коррекция коэффициента преобразования ТПР в соответс вии с функциональной зависимостью К = = Ф [ у) или К = Ф(/) ручной ввод с клавиатуры значений плотности, избыточного давления в БИЛ и в БКН, температуры нефти (там же), влагосодержания, содержания солей магния (мг/л), содержания примесей (%) массы для осуществления вычислений при отсутствии или выходе приборов из строя, а также для определения массы нефти нетто ручной ввод с клавиатуры уставок предельных значений (нижнего и верхнего уровня расхода по каждой измерительной линии, верхнего и нижнего значений избыточного давления в БИЛ, верхнего и нижнего значений температуры в БИЛ (катушке К ), верхнего и нижнего значений плотности, разницы показаний плотномеров, нижнего и верхнего уровня избыточного давления в БКН, перепада давлений на блоках фильтров, нижнего уровня расхода в БКН, нижнего уровня температуры жидкости, содержание газа в нефти) вычисление мгновенного и мгновенного суммарного расходов по каждой линии и по установке в целом, соответственно сравнение показаний параллельно работающих плотномеров и выдачу данных расхождения вычисление средних значений плотности (при текущей температуре и 20 °С), температуры, давления, влажности партии перекачиваемой нефти с начала текущей смены, двухчасовки, относительной погрешности вычисления суммарного объема, массы брутто нефти, объемного расхода - не более 0,05 %. [c.70]

Товарную серу в количестве 28 т в сутки из этого скруббера отбирают через перелив в специальное хранилище с обогревом. На всех установках такого типа пары серы конденсируются в скрубберах, которые себя вполне оправдали. Однако имеется и другой способ конденсации, а именно в трубчатых водоиспарителях, где поддерживается давление пара воды 2,7 ат, обеспечивающее охлаждение газа и паров серы до 140—138°. Капельножидкая сера отделяется от газа в мультициклонах [87, 88]. В скрубберах, орошаемых серой, и в водоиспарителях необходимо очень точно регулировать температуру орошения. Ее нельзя слишком снижать, чтобы устранить нежелательное образование тумана серы, и слишком повышать вследствие аномальной зависимости вязкости жидкой серы от температуры (при 155° вязкость жидкой серы резко увеличивается от изменения ее молекуляр- [c.533]

Блок-схема расчета на ЭВМ параметров газодобывающей скважины приведена на рис. 5.88. При выполнении расчетов на основании данной блок-схемы плотность газа определяется через коэффициент сжимаемости Z , величина которого извлекается из соответствующего числового массива (таблицы). Изобарная теплоемкость определяется расчетным путем с использованием табличных данных. Коэффициент динамической вязкости цсм, необходимый для вычисления Яд, определяется также расчетным путем в зависимости от приведенных значений давления и температуры по приведенным формулам. Для определения параметра дНсм1др используется классическое термодинамическое соотношение для внешнеадиабатического процесса. [c.341]

Залежи нефти находятся в условиях пониженных (I, II, Г, Д) и умеренных (16, IV, VIII) пластовых давлений и температур. Давления насыщения во всех горизонтах равны пластовым. Нефти разных горизонтов заметно различаются по газосодержанию и вязкости. При этом не наблюдается какой-либо закономерности изменения этих параметров в зависимости от глубины залегания нефтяных горизонтов. Нефти всех горизонтов несущественно отличаются от средней нефти по плотности, коэффициентам усадки и растворимости газа. [c.578]

Динамический коэффнннент вязкости газов ц Ю (в Па с) при давлении 101 25 кПа в зависимости от температуры и постоянная С в формуле Сезерленда [272] [c.17]

Первый метод был разработан Ватсоном и Юэхара [45]. Они составили диаграмму зависимости приведенной вязкости рпр от приведенной температуры 7 др = 7/7 кр (рис. УП-14). На диаграмме изображен ряд кривых, соответствующих разным приведенным давлениям рпр = р1ркр, одна такая кривая представляет многие газы. Нижняя кривая соответствует значениям ириведенного динамического коэффициента вязкости [х°р для области, в которой вязкость не зависит от давления. Зная Гкр и ркр, можно вычислить приведенные параметры и по диаграмме найти приведенную вязкость газа Цпр- Затруднения представляет определение вязкости газа в критической точке Цкр величина эта измерена для небольшого числа газов. Значения Цкр для некоторых веществ приведены в табл. УИ-10. [c.249]

Рид и Шервуд [4] отмечают, что в области повышенных температур и давлений возрастание температуры понижает, а увеличение давления повышает вязкость жидкости. Для расчета можно воспользоваться номограммой Грунберга и Ниссана (см. рис. УП-16), представляющей зависимость отношения вязкостей газов или паров (Хр/ро от приведенной температуры и приведенной плотности. Эта номограмма применима не только для газов и паров, но и для жидкостей. Грунберг и Ниссан пользовались ею для определения вязкости воды и сжиженной двуокиси углерода в области [c.315]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология