Пневмотранспорт схема

В основу метода определения 2 заложен принцип нестационарного пневмотранспорта. Схема прибора для определения 2 представлена на рис. 2.3. [c.54]

Па. Загрузка бункеров производится периодически пневмотранспортом, схема устройства которого показана на рис. 51. Потоком азота крошка транспортируется через тройник-распредели-тель 3 в один из бункеров 5. Крошка остается в бункере, а азот по линии 4 поступает в циклон 10 и далее через фильтр 11 возвращается в газодувку 2. [c.149]

Частицы кокса-теплоносителя с отложившимся на них тонким слоем образовавшегося в процессе кокса (балансового кокса) опускаются в низ отпарной секции реактора, при этом они продуваются встречным потоком водяного пара. Далее они перемещаются по изогнутому трубопроводу 8 (пневмотранспорт) в коксонагреватель 5. С помощью воздуходувки 1 под распределительную решетку 6 коксонагревателя подается воздух в объеме, необходимом для нагрева циркулирующего кокса до заданной температуры. Кокс нагревается за счет теплоты сгорания части балансового кокса. Продукты сгорания (дымовые газы) проходят двухступенчатые циклоны 4, где от них отделяются мелкие частицы кокса, и поступают в паровой котел-утилизатор (на схеме не показан). [c.31]

Схема б отличается от схемы в в основном способом пневмотранспорта катализатора в первом случае использован транспорт в разреженной фазе, во втором — транспорт потоком высокой концентрации (или в плотной фазе ), который начали применять позднее. Использование транспорта катализатора потоком высокой концентрации сопровождается снижением расхода транспортирующего агента (водяного пара, воздуха) и в связи с этим сокращением диаметра транспортирующих трубопроводов. Вариантом упрощения системы пневмотранспорта является устранение одной из линий при соосном расположении реактора и регенератора (схема г). [c.54]

Рис. IX.21. Схемы загрузочных устройств пневмотранспорта сплошная линия — подача газа пунктир — подача твердой фазы.

Французским нефтяным институтом (ФНИ) был создан процесс непрерывного риформинга с равновысотным расположением четырех реакторов с выводом катализатора на регенерацию в стационарном, подвижном или кипящем слое. Пневмотранспорт катализатора из каждого реактора осуществляется ВСГ. Схема процесса приведена на рис. 6.19. [c.161]

Рис. 2.68. Схема установки для сушки в режиме пневмотранспорта

В химической промышленности наиболее широко используют трубы-сушилки. Диаметр этих сушилок иногда достигает 1 м, длина 25 м. Скорость теплоносителя в этих аппаратах весьма велика (10—40 м/с), поэтому время сушки, как правило, составляет несколько секунд и материал не перегревается, не спекается и не прилипает к стенкам сушилки. На рис. 2.68 приведена схема установки для сушки минеральных солей в режиме пневмотранспорта. Материал из бункера 2 двухшнековым питателем 1 подается в трубу 3, в которую из калорифера 8 поступает горячий воздух. Материал подхватывается теплоносителем и транспортируется в циклон 4. В трубе 3 происходит интенсивная сушка материала. Из циклона высушенный материал выгружается через затвор 7, а сушильный агент, пройдя систему 5 тонкой пылеочистки, выбрасывается в атмосферу вентилятором 6. [c.138]

Рис. 22. Схемы пневмотранспорта порошкообразного материала

На рнс. 62, ж изображена последняя модификация реакторного устройства типа ортофлоу С . Эта схема отличается значительно измененным режимом реакторного блока. Температура регенерации несколько повышена по сравнению с обычной, и крекинг свежего сырья нроисходит в линии пневмотранспорта 9 продукты реакции выводятся над поверхностью слоя и направляются через циклонные сепараторы в колонну. Циркулирующий газойль, более устойчивый к крекингу, подается через отдельную линию пневмотранспорта 7 под кипящий слой. Повышенная температура регенерированного катализатора способствует высокому выходу бензина и некоторому снижению выхода кокса. [c.191]

По найденной величине Д и значению энтальпии сырья при температуре реакции tp можно найти приближенное значение начальной энтальпии сырья и, следовательно, соответствующую температуру его поступления в реактор. В зависимости от полученного результата принимается решение о включении в схему установки трубчатой печи илн отказе от нее. Следует отметить, что наличие трубчатой печи придает установке большую гибкость в отношении качества перерабатываемого сырья, хотя при этом требуются капитальные затраты на ее сооружение. Подогрев сырья позволяет в целесообразных пределах сократить кратность циркуляции катализатора, уменьшив таким образом эксплуатационные расходы на пневмотранспорт, а также облегчить отпарку катализатора и, следовательно, снизить потери сырья. [c.193]

На рис. 55 приводится технологическая схема еще одного варианта реконструкции, позволившая поднять производительность пневмотранспорта примерно в четыре раза, а производительность установки в целом — в полтора раза. [c.236]

По окончании тарирования бачок вновь устанавливали на место. Предусмотренная в схеме уравнительная трубка обеспечивала приблизительное равенство давлений воздуха над слоем пыли в бачке и у места истечения. Лабораторный зажим на резиновой муфте 6 во время опыта с пневмотранспортом открывали полностью и контроль за равномерностью истечения осуществлялся визуально по наблюдениям за пылевой струей через стеклянную гильзу 9. [c.170]

Рис. 75. Схема пирамидального бункера пневмотранспорта

Псевдоожижение адсорбента и удаление паров растворителя из пор адсорбента производятся перегретым водяным паром. В этой схеме применяется пневмотранспорт адсорбента. [c.203]

Рис. 63. Схема установки 43-103 каталитического крекинга с пневмотранспортом катализатора потоком высокой концентрации

Отработанный теплоноситель из сушилки-грануля-тора направляется в циклоны, где очищается от пыли и поступает в систему мокрой очистки (на схеме не показана). Порошок из циклонов возвращается по линии пневмотранспорта в зону псевдоожиженного слоя су-шилки-гранулятора. [c.824]

В линию пневмотранспорта может вводиться некондиционная фракция продукта из системы классификации и дробления (на схеме не показана). Отработанный теплоноситель из системы мокрой очистки выбрасывается в атмосферу. [c.824]

Сушилка с вихревым режимом [12]. На рис. 44 (см. стр. 287) дана схема вихревой сушилки, в которой обработка материала производится методом вихревого пневмотранспорта. Отличительная особенность этого типа сушилок заключается в следующем. При сушке в шкафах процесс состоит из двух периодов 1) испарение поверхностной влаги при постоянной и значительной скорости и 2) испарение внутренней влаги, которое лимитируется диффузией влаги из внутренних слоев к поверхности при падающей скорости. [c.351]

В качестве тормозящих добавок применялся песок двух фракционных составов м =0,18 10 и м = 0,5-10 м. Фракционный состав нагреваемого материала и тормозящих добавок определялся известным методом [105]. Выбор указанного размера частиц шариков и песка обусловлен диаметром трубы 2 и схемой процесса (совмещение принципа противотока для шариков с пневмотранспортом для песка). [c.179]

К дополнительным устройствам, устанавливаемым на ножевьгх дробилках, относятся магнитные ловушки, приспособления для снятия статического электричества и системы электромеханической блокировки, исключающие возможность доступа оператора к вращающемуся ножевому ротору. В больших дробилках камера закрьшается при помощи гидроцилиндров. Для отвода избыточного тепла ротор и камера имеют системы водяного охлаждения. Питание дробилки осуществляется вручную или автоматически. Из механических устройств применяют червячные и роликовые питатели, механические конвейеры и пневмотранспорт. Схема [c.817]

Средненапорный пневмотранспорт. Схема средненапорного всасывающего транспорта приведена на рис. 20.2, б. С помощью питателя материал непрерывно поступает в транспортный трубопровод, и взвесь перемещается в циклон. Воздух перед поступлением в вакуум-насос обеспыливается в рукавном фильтре. [c.545]

С помощью простой технологической схемы (рис. 9) можно кратко пояснить метод. После нагрева в подогревателе до 350— 400 °С сырье пиролиза впрыскивают вместе с перегретым паром в реактор 7 с кипящим слоем, состоящим из кварцевого песка с диаметром песчннок 0,4—1,2 мм. В результате контакта с горячими дымовыми газами н прямого обогрева горящим мазутом песок накаляется до 1000 °С и пневмотранспортом через сборник 5 подается в реактор, где его температура составляет —850 °С. Сырье пиролиза нагревается в реакторе до необходимой температуры, время контакта 0,3—0,5 с. Нпже приведена температура нагрева различных видов сырья (в С) [c.30]

Анализ показывает, что большинство аварий, связанных со взрывами пыли, начиналось с -незначительных местных хлопков и локальных взрывов внутри оборудования и аппаратуры. При разрыве элементов оборудования образуются газовые ударные волны которые поднимают большую массу Накопившейся пыли на других участках оборудования и здания. Поэтому следует принимать меры по улучшению технологии и повышению надежности оборудования. Для предупреждения пылеобразования уеловно можно принять следующую схему исходное сырье транспортом направляется на склад и выгружается на открытую площадку или в бункера склада механизированным способом из бункеров питателями подается в мельницы из мельниц продукты пневмотранспортом через сепарационные устройства направляются в топки котлов, сушильные агрегаты, бункера и циклоны из сушильных агрегатов высушенные продукты пневмотранспортом через систему сепарации направляются на дальнейшую переработку из сушильных агрегатов, осадительных камер, бункеров, промежуточ- ных емкостей, механизмов выгрузки и загрузки сырья и продуктов пылевоздушная смесь отсасывается вентиляторами и направляется в систему пылеочистки (циклоны, фильтры и т. д.), а затем выбрасывается в атмосферу. [c.283]

Установками с вертикальным расположением реактора и регенератора являются установки типа Ортофлоу (со спрямленным потоком) с различным взаимным размещением реактора и регенератора. Катализаторопроводы в них размещены внутри регенератора или реактора (схема г) либо проходят сквозь оба аппарата. В с.чеме г регенерированный катализатор стекает самотеком, а отработанный поднимается по осевой линии пневмотранспорта, снабженной специальной задвижкой для регулирования скорости подачи катализатора. [c.54]

Так, введены в эксплуатацию установка мокрого пылеулавливания в цехе сложных удобрений, резко сократившая выброс пыли установки каталитической очистки выхлопных газов, обеспечивающие уменьшение выброса окислов азота, заменены рукавные фильтры на мокрые скрубберы в отделении сушки поливинилхлорида сжигание отходящих и ретурных газов аммиачного производства, значительно уменьшившее выброс аммиака и окиси углерода в атмосферу реконструирована схема очисгки выхлопных газов цеха полиэфиракрилатов реконструирована вентиляционная система, устранены пропуски на оборудовании организованы местные отсосы с воронок канализации органических стоков и пробоотборников винилхлорида и винилацетата заменены шнеки подачи сополимеров на пневмотранспорт. Все это позволило в несколько раз снизить концентрацию вредных веществ в воздухе производственных помещений. [c.128]

Поскольку катализатор поступает из реактора в регенератор самотеком, упрощена система пневмотранспорта один подъемник, имеющий плавно расширяющийся ствол. В соответствии с этим бункер-сепаратор тоже один. Пропускная способность пневмопбдъемника катализатора укличена в 4 раза. Практика эксплуатации одной из реконструированных установок позволила отказаться от предусмотренной вначале системы водяного охлаждения в регенераторе. Принципиальная схема секции регенерации катализатора платформинга на установке ЛФ-35-11/1000 приведена на рис. 5.10 [194, 195]. [c.113]

На рис. 3.11 приведена схема блока для синтеза углеводородов, состоящего из реактора, работающего в режиме пневмотранспорта, и регенератора с псевло-ожиженным слоем. Регенератор одновременно выполняет роль десорбера, [c.131]

Пневмотранспорт катализатора осуществляют в разбавленной или плотной фазе. Принципиальные схемы реакторных блоков с различной концентрацией частиц в пневмостволе при двукратном подъеме пылевидного катализатора показаны на рис. ХХ1У-8. [c.642]

Рис. XXrV-8. Схемы пневмотранспорта пылевидного катализатора в разбавленной (а) и плотной (6) фазах

Рис. 2 . Схемы пневмотранспорта крупногранулированного матс-

Схема пневмотранспорта, изображенная на рис. 22, б, отличается от первой тем, что частицы движутся в результате подачи газа в восходящую ветвь транспортной линии 7 при этом создается разреженная взвесь частиц в верхнем участке подъб мной ветви, и вследствие разности плотностей взвеси в спускном стояке, и-образном затворе [c.85]

Рис. 43. Схема промышленной устанопки для пиролияа жидкого сырья п потоке движущегося слоя теплоносителя / — нагреватель теплоносителя 2 — смеситель 3 — реактор 4 — линия пневмотранспорта . 5 — дозер теплоносителя в — сепаратор 7 — классификатор теплоносителя (по крупности) Н — бункера 9 — циклон I0 — газодуька 11 — скруббер 12 — колои-на для разделения продуктов пиролиза.

На современных установках каталитического крекинга катали- / затор циркулирует между реактором и регенератором при помощи системы пневмотранспорта. Варианты реакторного блока установок каталитического крекинга с движущимся слоем крупногранулированного катализатора и системой его пневмотранспорта схематически изображены иа рис. 54. На рис. 54,а показана схема с параллельным расположением реактора и регенератора и многозональным выжигом кокса с катализатора (число зон от 6 до 12). Подобные установки предназначены для переработки облегченного сырья (легких газойлевых фракций). В этом случае применяется низкая кратность циркуляции катализатора (порядка 1,8—2,5 кг1кг) вследствие небольшого выхода кокса. Так, при выходе кокса на сырье 3,5% и кратности циркуляции 2,5 кг кг выход кокса в пересчете на катализатор составит 3,5 2,5, т. е. 1,4 /1), что вполне допустимо. [c.171]

На рис. 54, б показана схема реакторного блока более простой конструкции. Она отличается от предыдущей наличием всего одной линии пневмотранспорта вследствие того, что реактор и регенератор расположены по одной оси, и отработанный катализатор перетекает самотеком. Характерно для этой схемы сокращенное число зон регенерации подача воздуха в двух сечениях регенератора и один охлаждающий змеевик. Подобная схема реакторного блока, получившая на зарубежных заводах название гудрифлоу, предназначена для переработки тяжелых видов сырья, т. е. рассчитана на кратность циркуляции порядка 4—6 кг1кг. [c.173]

Установки с кипящим слоем катализатора начали вводить в эксплуатацию в начале 40-х годов. Характерным для установок раннего периода (см. рис. 62, а), которые иногда называют моделью И , является разновысотиое расположение реактора и регенератора. При этом регенератор обычно размещен выще реактора и работает при более низком давлении. Такое расположение позволяет снизить давление на выкиде воздуходувки, подающей воздух на регенерацию, но при этом общая высота установки увеличивается до 50—60 м. Установки этого типа имели обычно батарейные мультициклоны и электрофильтры для улавливания катализатора, трубчатые печи для подогрева сы )ья и иногда трубчатые холодильники катализатора для съема избыточного тепла регенерации. Некоторые из установок модели П в настоящее время еще эксплуатируются, но их реконструировали. Примером может служить отечественная установка небольшой мощности, смонтированная на Ново-Бакинском нефтеперерабатывающем заводе. Установка рассчитана на переработку легкого газойлевого сырья с конечной целью получения авиационного базового компонента. Для этого вырабатываемый на установке бензин подвергают на другой установке каталитической очистке также на алюмосиликатном катализаторе. В течение эксплуатационного периода была улучшена система улавливания катализатора система выносного съема избыточного тепла регенератора заменена внутренним змеевиком, погруженным в слой , и т. д. Стремление уменьшить высоту установки, упростить компоновку и облегчить эксплуатацию аппаратов реакторного блока привело к разработке схемы, изображенной на рис. 62, б (так называемая модель П1). Реактор и регенератор на этих установках размещены на одном уровне и работают при одинаковом давлении. Строительство зарубежных установок типа модели П1 относится к более позднему периоду (1951—1954 гг.). Некоторые из них достигают весьма больщой мощности (свыше 10 ООО т1сутки). Недостатком установок этого типа являются значительные размеры линий пневмотранспорта, так как расход транс- [c.187]

Сооружение установок большой мощности связано с циркуляцией значительных масс катализатора поэтому система пневмотранспорта должна быть по возможности упрощена. Одним из путей ее упрощения является устранение одной из линий пиевмотранспорта путем размещения аппаратов реакторного блока на разных уровнях. Варианты схем подобного рода показаны на рис. 62, г, д, е, ж. [c.190]

Другим направлением в усовершенствовании схем установок каталитического крекинга с кипящим слоем катализатора является частичное осуществление процесса в линии пневмотранспорта с последующим завершением его в кипящем слое. Примером подобных схем является схема ортофлоу С (см. рис. 62, ж). По этому же принципу несколько ранее была разработана схема так называемого двухступенчатого крекинга . При двухступенчатом процессе первая стадия крекинга протекает в стояке общей протяженностью около 37 м. Температура реакции в нем довольно высокая и составляет 530—540° С кратность катализатора к сырью 12— 14 т т после отделения продуктов реакции катализатор и газойль из колонны поступают в реактор второй ступени, в кипящий слой. Режим в этом реакторе более мягкий температура 480—490° С. После отпарки катализатор перемещается в регенератор регенерация также начинается в стояке и завершается в кипяш,ем слое при частичном противотоке катализатора с подаваемым воздухом. Процесс характеризуется значительной гл /биной разложения сырья (70—78%), [c.207]

В ННОПИК разработан доза-гор цинковой ныли, схема которого представлена на рис, 168, Цинковая иы и. подается пневмотранспортом из бункера / в промежуточный бункер 2, откуда н( нрерывно стекает через течку на ленточный транспортер 5, установленный на весах 6, [c.288]

Опубликованные экспериментальные данные по теплообмену на стенках в настоящее время относятся. к весьма широкому кругу условий. Большинство этих исследований касается восходящих потоков взвесей, движущихся по трубам. С другой стороны, сравнительно мало внимания уделялось изучению теплообмена в таких менее распространенных системах, как сопла [15] и поперечноточные теплообменники [16], а также высокоскоростным [17] и горизонтальным течениям в трубах [18, 19]. На фиг. 7.1 представлены некоторые результаты, полученные для течений в вертикальных трубах более полная сводка подобных результатов приведена в работах [23, 24]. В обзоре Рейзинга [24] потоки взвесей рассматриваются с точки зрения использования их в качестве теплоносителей для ядерных реакторов [16, 25]. Как теплоносители потоки взвесей частиц графита могут иметь достаточно высокие значения коэффициентов теплообмена [26], помимо других преимуществ, например высокой теплоемкости, высокой термостойкости, отсутствия жестких требований к герметизации [27—29], Схема такого охлаждения ядерного реактора до сих пор полностью не разработана из-за многочисленных трудностей, кото-. рые будут выявлены далее в тексте. Значительный интерес к процессу теплообмена возникает при разработке проточных химических реакторов [30], в частности для сушки и пневмотранспорта [31] тонкодисперсных продуктов. [c.231]

Нагретый в коксонагревателе 5 кокс возвращается по изогнутому трубопроводу 7 (пневмотранспорт) в реактор 11. Транспортирующей средой также является водяной пар. Поскольку количество сжигаемого кокса меньше вновь образующегося, то избыток его в виде фракции более крупных частиц непрерывно выводится из системы через сепаратор-холодильник 3. Менее крупные частицы возвращаются из сепаратора-холодильника в коксонагре-ватель 5. Отделение мелких частиц кокса от крупных обеспечивается с помощью водяного пара, подаваемого в низ сепаратора. Выходящий с низа сепаратора 3 кокс транспортируется водяным паром в приемник (на схеме не показан). Размеры частиц кокса, циркулирующего в реакторном блоке колеблются в пределах от 0,075 до 0,300 мм, а частиц балансового кокса — от 0,4 мм и выше. [c.32]

Схема б отличается от схемы в в основном способом пневмотранспорта катализатора в первом случае использован транспорт в разреженной фазе, во втором — транспорт потоком высокой концентрации (в плотной фазе), который начали применять позднее. При использовании потока высокой концентрации значительно снижается расход транспортирующего агента (водяной пар, воздух) и в связи с этим сокращается диаметр транспортирующих трубопроводов. Например., для одной зарубежной установки типа б мощностью 9000 т в сутки (л 3 млн. т в год) для подъема отработанного катализатора потребовалась линия диаметром 3,66 м в то же время для установок типа в диаметр И-образных линий не превыщает 1,0 м. Установки типа в работают без регулирующих задвижек на линиях пневмотранспорта и при значительно меньших скоростях пневмовзвеси (благодаря ее высокой плотности), что снижает абразивный износ внутренней поверхности катализа- торопровода. [c.164]

Для упрощения системы пневмотранспорта можно устранить одну из линий пневмотранспорта путем соосного расположения реактора и регенератора (схемы г и 5). В варианте г реактор расположен выше, чем регенератор, и имеется выносной катализато-ропровод для перетока отработанного катализатора. Регенератор размещен внизу, поэтому давление в нем должно быть повышенным, что благоприятствует регенерации, но при этом требуется увеличивать мощность воздуходувки. Установки типа г м д широко распространены за рубежом мощность некоторых из них достигает 10 тыс. т. в сутки. [c.164]

Центробежные пылевые вентиляторы типа Ц6-45 (ЦВА), выполняемые по аэродинамической схеме ЦАГИ, предназначены для систем пылеочиститейьных установок, нагнетания воздуха, газов, а также пневмотранспорта стружек, опилок, волокна при суммарной [c.914]

Наиболее распространенным способом уменьшения коррозии низкотемпературных поверхностей нагрева котлоагрегатов, работающих на высокосернистых мазутах, и изменения структуры золовых отложений является применение минеральных присадок (магнезита, доломита и извести). Ввод этих присадок в топку и газоходы котлоагрегатов электростанций Башкирэнерго был осуществлен вслед за получением положительных результатов от ввода известковой пушонки на котлах Грозненской ТЭЦ. Первоначально молотая известь была приме-ыена на котле ТП-200 (200 т/ч, 34 кГ1см , 410° С) Уфимской ТЭЦ № 1. Схема ввода ее были примитивной молотая известь вручную загружалась в бачки, установленные на нулевой отметке, из которых сжатым воздухом транспортировалась по трубопроводам в топку и газоход котла. Известь подавалась периодически загрузка бачков производилась 2 раза в смену, каждая разгрузка — за 2 ч. Качество молотой извести было ни -кое содержание СаО составляло 20%, остальное — так называемый недопал . Из-за значительного содержания в молотой извести пустой породы и отсутствия мер и приспособлений по очистке поверхностей нагрева произошло быстрое забивание пароперегревателя и трубных досок воздухоподогревателя. По этой причине электростанция в дальнейшем отказалась от молотой извести и перешла на ввод товарного магнезита. Такие же или подобные нм простые схемы ввода магнезита, например на всас вентиляторов, были выполнены на всех мазутных электростанциях Башкирэнерго. В дальнейшем схемы постепенно переделывались и к 1961 г. они превратились в схему, состоящую из следующих основных элементов а) пневмотранспорта магнезита с помощью насосов [c.352]

Суммарная яодача воздуха, определяющая общ ий избыток его в топке, регулируется изменением подачи дутьевых вентиляторов (ДВ). Как травило, это осуществляется изменением напора, создаваемого ДВ, направляющими аппаратами на всасе их. Подача ДВ регулируется обычно независимо от распределения воздуха по составляющим баланса и определяется установленной зависимостью общего избытка воздуха в топке от нагрузки парогенератора. Подача первичного воздуха подчинена задаче обеспечения надежного пневмотранспорта пыли в горелки, а при подаче пыли мельничным воздухом и в схемах с прямым вдуванием непосредствеино связана также с режимом работы системы пылеприготовления. Поэтому расход первичного воздуха можно регулировать лишь в узких пределах. В эксплуатации часто сохраняют его неизменным в широком диапазоне изменения нагрузки. Подача вторичного воздуха свободна от таких ограничений, и ее можно регулировать в широких пределах. Однако очень глубокое снижение расхода вторичного воздуха нежелательно из-за ухудшения вторичного смесеобразования в топке при малых скоро-88 [c.88]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология