Коэффициент катализатора

Сообщаются более подробные сведения о процессе гидрокрекинга Ну-О. Может быть переработан любой тип газойля (кроме смолистого) в бензин, лигроин, авиационный керосин или печное топливо. Приведены расходные коэффициенты, катализатор служит 2 года, цикл между регенерациями — 6 месяцев. (См. о, зз1) [c.75]

Следовательно, расходный коэффициент катализатора составит [c.239]

Для вычисления расходного коэффициента катализатора на 1 г димера и моделирования непрерывного процесса исследовали влияние числа возвратов маточного раствора на выход и качество димера. [c.152]

Определить полезный объем реактора окисления ЗОа в 80з на ванадиевом катализаторе, если расход газа об=15 500 м ч, коэффициент запаса =1,3, время контактирования х = 0,12 с. [c.104]

Теплопередача внутри пористого зерна катализатора определяется некоторым эффективным коэффициентом теплопроводности так же, как диффузия — эффективным коэффициентом диффузии данного вещества. Конечно, неренос тепла идет в основном через твердую фазу, в то время как перенос вещества — только через норы. Вопрос о том, как связана эффективная теплопроводность со структурой пор и свойствами твердой фазы, обсуждается в главе 5 книги Петерсена (см. библиографию, стр. 147) здесь мы только отметим, что коэффициент теплопроводности может быть определен таким образом, что тепловой поток через единичную площадку внутри частицы будет пропорционален градиенту температуры по направлению нормали к этой площадке с коаффициентом пропорциональности к . [c.142]

Кратко рассмотрим системы газ — твердое тело с наличием реакции в пределах твердой фазы. Такие системы представляют интерес в каталитических реакциях, когда катализатор выступает в виде микропористого твердого тела, через которое могут мигрировать реагенты и реакционные продукты под влиянием градиента концентрации, следуя закону диффузии Фика. Эффективный коэффициент диффузии зависит от механизма диффузии через поры (которая может быть обычной газовой диффузией или кнудсенов-ской диффузней, сопровождающейся мобильностью адсорбированных слоев), а также от геометрии пор. Проблемы оценки корректной величины эквивалентного коэффициента диффузии по известным значениям диаметров пор и их геометрии обсуждались в некоторых аспектах Франк-Каменецким [11], а также в работах [12-15]. [c.46]

При таких высоких температурах, которые используются в горячем карбонатном процессе 19—21], абсорбция может протекать в режиме быстрой реакции. Опубликованные данные по расчету коэффициентов абсорбции неполны, но в горячем карбонатном процессе наблюдались намного более высокие скорости абсорбции по сравнению с рассчитанными по теории медленной реакции. Скорость абсорбции сильно увеличивается также при добавлении катализатора к жидкому раствору [22]. [c.128]

Рис. IV. 5. Коэффициенты теплопроводности в Зернистом слое йз песка (а) й катализатора (шары, й = 5,94 мм) (б)

Решая уравнения (V.11), находим концентрационные и температурные профили, из которых с учетом изменения активности катализатора во времени и коэффициента запаса определяем необходимую высоту насадки в v-ступени. [c.111]

Применение двухфазной модели для исследования и расчета химических реакторов с псевдоожиженным слоем катализатора возможно лишь при знании коэффициентов Д и р. Как показано в работах [31, 45], эти коэффициенты зависят от масштаба реактора и, следовательно, те значения, которые можно получить на лабораторных и опытных установках, не могут быть использованы при масштабном переходе. Поэтому было предпринято ряд попыток получить обобщенные зависимости (графические или в виде уравнений) для и Р от размеров и конструктивных особенностей реакторов в присутствии химических реакций [124] и без них [31]. [c.127]

Характер изменений в пористой структуре в различной степени отработанных катализаторов наглядно показан и при изучении параметров диффузии набором углеводородов от нонана до мезитилена в присутствии различных растворителей [112]. При переработке остаточного сырья коэффициент диффузии углеводородов существенно уменьшается в результате блокировки пор отложениями металлов и углерода. Объем микропор (радиусом 2-3 нм) уменьшается в 5-10 раз, а средних пор (радиусом 5-30 нм) уменьшается примерно в два раза. [c.140]

В I и И секциях горение кокса только начинается, и катализатор имеет довольно низкую температуру. Чтобы ускорить горение, коэффициент избытка воздуха доводят до 1,2—1,5. Эти секции по сравнению с расположенными ниже менее нагружены в тепловом отношении. [c.144]

Коэффициент теплопередачи от горячего катализатора к паро-водяной смеси для гладких чистых труб равен примерно 80 ккал/м час град. [c.119]

Известны крекинг-установки флюид, регенераторы которых оборудованы внутренними змеевиками последние используются для перегрева-водяного пара и его производства из конденсата [175]. Коэффициент теплоотдачи от плотного слоя частиц катализатора, интенсивно перемешиваемых газами, к погруженной в спой вертикальной цилиндрической трубе довольно высок. Обычно этот коэффициент равен 240—600 ккал/м час град [227]. Коэффициент теплопередачи от псевдоожиженной массы частиц катализатора к па- [c.164]

В интересном цикле работ С. Л. Кипермана с сотр. [103—106] проведено комплексное исследование кинетики и механизма гидрирования бензола и его ближайших гомологов с применением кинетических, изотопных, адсорбционных и расчетных методов. Исследование кинетики гидрирования толуола в области обратимости процесса показало, что скорость реакции проходит через температурный максимум и характеризуется температурным коэффициентом, меньшим единицы. При переходе от одного углеводорода к другому скорость гидрирования на М1-катализаторе изменяется в ряду бензол > этилбензол > толуол > л-ксилол л-кси-лол>мезитилен но закономерных изменений скоростей изотопного обмена как в ароматическом кольце, так и в алкильных заместителях не наблюдается. Полученные данные указывают, по мнению авторов [106], на различие механизмов реакций гидрирования и Э—Н-обмена. [c.56]

Температура. Согласно классическим представлениям, если исключить влияние катализаторов, скорость химических реакций является функцией температуры и концентрации реагирующих веществ. По известному правилу Вант-Гоффа, повышение температуры на 10 градусов ускоряет реакцию в 2—3 раза. Это правило не является строгим, так как температурный коэффициент скорости реакции меняется с температурой. К. И. Ивановым [35 было показано, что температурный коэффициент окисления углеводородов, равный 2, наблюдается только для 140—150 °С. При температурах ниже 140 °С он во всех случаях гораздо больше, а выше 150°С он меньше. [c.69]

Когда реагирующая смесь содержит компонент, не участвующий в химическом превращении (например, катализаторы, растворители и т. д.), стехиометрический коэффициент для этого компонента равен нулю. [c.115]

Обычно I процессо работы теплообменио1 о аппарата па тепло-передающеп пояерхиости накапливаются различные отложения соли грязь, кокс, смолы, катализатор, парафин. Эти отложения обладают малой теплопроводностью, вследствие чего значительно снижают коэффициент теплопередачп. [c.153]

Влияние температуры на скорость реакции иллюстрируется данными табл. 6, где приводятся температурные коэффициенты скорости реакции и значения кажупщйся энергии активации для процесса выжига кокса с поверхности шарикового алюмосиликатного катализатора крекинга. [c.268]

Замена катализатора в производстве мстанола-сырца позволяет повысить производительность установки на 3%, при этом стоимость катализатора увеличивается на 4%, а норма расхода снижается на 2% расходные коэффициенты по сырью и энергетическим затратам не изменяются. Определить процесс снижения себестои- [c.260]

Обе фазы могут быть жидкими, или одна — жвдкая, а другая — твердая (например, фаза 2 — пористый катализатор или фаза 1 — растворяемое твердое тело). Если фаза 2 жидкая, то рассматриваемая проблема усложняется, так как необходимо учитывать механику жидкости. Если фаза 2 — газ или жидкость, близкая к идеальной, то значения коэффициентов диффузии могут быть рассчитаны. В связи с этим внимание будет сосредоточено на случае, когда фаза 2 жидкая, с освещением в отдельных случаях специфических аспектов проблемы, которые возникают, когда фаза 2 [c.13]

Если константа скорости изменяется от температуры по экспоненциальной зависимости, то коэффициент молекулярной диффузии и, следовательно, изменяется пропорционально в степени 1,5. Поэтому при прочих равных условиях с повышением темаературы режим реагирования быстро передвигается от кине — тич1 ского кдиффузионному. В промышленных процессах и особенно в научных кинетических исследованиях необходимо стремиться каталитические реакции проводить в кинетической или близкой к ней области реагирования. При данной температуре режим реагирования может быть приближен к кинетическому уменьшением размера зерен катализатора и увеличением скорости потока газа (или жидкости). [c.97]

Обработка экспериментальных данных осложняется дополнительно тем обстоятельством, что значительная часть исследовавшихся элементов (катализаторы, адсорбенты, керамическая насадка скрубберов) имеет шероховатую поверхность с коэффициентом формы Ф<1. Так, явно завышенное значение Кк = = 1,57 для алундовых цилиндров, вероятно, объясняется тем, что при сильной шероховатости их поверхности фактическая удельная поверхность слоя ао была выше значения, полученного из обмера геометрических размеров цилиндриков. То же замечание относится и к таблеткам катализаторов [36]. [c.64]

На рис. IV. 6 полученные данные перестроены в координатах ( .г — ло)/ЯгРг — Кеэ. Закономерность, выраженная формулой (IV. 17), хорошо соблюдается для всех исследованных вариантов при Рбэ > 100, причем для элементов округлой формы коэффициент В = 0,076, для катализаторов-таблеток В = 0,114 и для колец В = 0,15. [c.120]

Аппарат, в котором производили измерения, представлял собой цилиндрическую трубу диаметром 100 мм с подачей газа снизу вверх. Некоторые замеры вели в стеклянной трубе диаметром 60 мм. Коэффициент массоотдачи определяли по убыли массы элементов зернистого слоя, сформированных из нафталина. Эти элементы совершенно одинаковые по форме и размерам с остальными элементами засыпки из невозгоняющегося материала — металлическими шарами = 3,2—19,3 мм, таблетками катализатора = 6,6 и 9,1 мм и керамическими кольцами с = 8 мм, укладывались в один или два ряда в верхней [c.148]

Результаты измерений в виде локальных значений критерия Ыи,8с в зависимости от места на поверхности шара представлены на рис. IV. 22 в полярных координатах. Отложенные значения представляют собой среднее арифметическое 4—5 опытов, проведенных в одинаковых условиях. Графики указывают на большую неравномерность в значениях локальных коэффициентов массоотдачи по поверхности шара. В точках контакта эти значения минимальны, в наиболее свободно обдуваемых частях поверхности — максимальны. Суммирование полученных локальных коэффициентов по поверхности шара дает средний коэффициент массообмена, который удовлетворительно совпадает с расчетом по формуле (IV. 71) при Кеэ = 300 и 3000. Имеющиеся данные по локальным коэффициентам тепло- и массообмена можно использовать при рассмотрении процессов горения в слое топлива, экзотермической реакции на твердом катализаторе с большим тепловым эффектом. Области конта11-тов между зернами с пониженными значениями коэффициентов переноса представляют собой очаги процесса на верхнем температурном режиме и, по-видимому, повышают устойчивость процесса в плотном зернистом слое. Неравномерность локальных коэффициентов переноса должна влиять на процессы сорбции, [c.166]

Пример 3, Рассчитать радиальный коэффициент теплопроводности в реакторе с неподвижным слоем гранулированного катализатора и проходящим через него жидкостным потоком реакционной смеси. Теплопроводность жидкой фазы и материала катализатора соответственно равна Хр = 0,147 ккал/м ч град, = = 0,043 ккал/м ч град. Порозяость насадки катализатора е = = 0,35. Радиальный коэффициент цереиоса вещества слоя катализатора Dj. = 5,5 10 м /ч. Плотность жидкой фазы р = = 1060 кг/лЗ, ее теплоёмкость Ср = 0,461 ккал/кг град. [c.71]

Несмотря на известную простоту применения диффузионной модели для описания химических процессов, все же ее уравнения нельзя пока считать достаточно обоснованными, что особенно проявляется при анализе распределения времени пребывания в жидкофазных реакторах с насадкой. В этих реакторах с помощью вероятностных характеристик, полученных на основе уравнений диффузионной модели, не удается объяснить ни характер деформации (асимметрии) кривой распределения, ни аномалии в величине коэффициента продольного переноса. Поэюму был выдвинут ряд диффузионных моделей, которые физически более точно и совершенно отражают гидродинамическую обстановку в слое катализатора. Две из них [40, 41, 143], учитывающие застойные зоны, рассмотрены ниже. [c.76]

Однако установить однозначную зависимость между N и Ре одновременно от всех вероятностных характеристик пока не удается. Совмеш ение одной вероятностной характеристики приводит к расхождению других. Так, несмотря на внешнее сходство кривых (Л, i) и г[з (Pe i) они по своей сущности значительно отличаются друг от друга. Этот факт объясняется тем, что перенос вещества в ячейках и между ними характеризуется не только числом Ре., о чем свидетельствуют данные экспериментальных исследований, связанных с определением коэффициента продольного переноса. Соотношениями (IV.62) и (IV.63) легко объяснить значения коэффициента продольного переноса в газофазных реакторах с сильно тур-булизированным режимом, когда достигается равенство между эффективными коэффициентами продольного переноса и температуропроводности, т. е. при Z) = a i — = Kf , где X и Су — соответственно коэффициенты теплопроводности и теплоемкости реагирующей массы. В этом случае, предположив, что длина ячейки-реактора AL равна диаметру зерна катализатора [82 ] при L о и Л > 10, [c.104]

Тот факт, что по мере увеличения длительности пребьшания сырья в реакционной зоне в продуктах возрастает количество ненасыщенных углеводородов, также свидетельствует об увеличении вероятности накопления кокса в выходных слоях катализатора. Ненасыщенные углеводороды обладают высокими коэффициентами адсорбции и, следовательно, могут усиливать реакции коксообразования ввиду относительно длительного пребывания в порах катализатора или на его поверхности [36]. [c.64]

Известны также попытки составления математического описания на базе представлений о строении ССЕ остаточного нефтяного сырья и данных изучения распределения дезактиваторов по радиусу зерна катализатора [128]. Эм модели сложны, многопараметричны и включают ряд условных допущений и приближений ввиду отсутствия точных и надежных методик оценки ряда параметров таких, как коэффициенты диффузии, размеры структурных единиц сырья и пр. Ввиду сложности требуется применение для решения их быстродействующих ЭВМ и такие модели на современном этапе могут представить лишь общетеоретический интерес, [c.142]

Расходы водяного пара и топлива, а также электроэнергии, ва 1 m перерабатьшаемого сырья изменяются в весьма широких пределах в зависимости от типа применяемых на крекинг-установках двигателей для привода воздуходувок, компрессоров для сжатия углеводородных газов и насосов. Расход энергии зависит также от глубины крекинга сырья, выходов кокса и гааа, коэффициента рециркуляции газойля, кратности циркуляции катализатора, степени использования отходящего тепла, атмосферных условий, темнературы охлаждающей воды и т. д. [c.294]

Сжигание сероводородсодержащего газа при производстве серной кислоты обычно осуществляют с заметным избытком воздуха по сравнению со стехиометрическими коэффициентами уравнения реакции получения диоксида серы. При нормальной эксплуатации установки в контактные аппараты подают газ, содержащий 6—8 % (об.) 80а и 11 —12 % (об.) Оа, что достигается подачей в топку 8—10-кратного избытка воздуха по отношению к сероводороду. В качестве катализатора в контактных аппаратах используют сульфованадат-диатомовую массу. При изготовлении в нее вводят пиросульфат калия, образующий с пятиокисью ванадия активный комплекс УаОд-КаЗаО,. При прокаливании [c.114]

Rh-катализатор. Ir/ и Os/ в этой реакции существенно менее активны (рис. 33). Следует отметить, что в этой реакции каждый из изученных катализаторов обладает некоторой специфичностью. Например, на Rh/ реакция идет с высоким температурным коэффициентом кроме того, на этом катализаторе, как и на Os/ , в заметной степени проходят вторичные превращения образовав-щихся изогептанов в алканы состава Сб и даже g. Появление в катализате изогексанов может быть описано следующей схемой [c.162]

Значительное увеличение скорости поглощения кислорода дизельным топливом в контакте с различными горными породами было установлено экспериментально при окислении на газометрической установке [74]. Приведенные на рис. 2.10 кинетические кривые окисления дизельного топлива указывают на увеличение в десятки раз скорости поглощения кислорода в контакте с некоторыми горными породами. Каталитическая активность горных пород связана с наличием в них активных микропримесей. Для практических целей склонность горных пород к гетерогенному активированию окисления топлив предложено определять методом сравнения, основанным на непосредственном-определении скорости окисления топлива в контакте с испытуемой горной породой и эталонным катализатором, например со сталью Ст. 3. В качестве критерия такой оценки предложен коэффициент каталитической активности [74], определяемый по выражению [c.59]