Ректификационные колонны скорость паров

В ближайшее время будут сконструированы ректификационные колонны, скорость паров в которых достигает 1 м/сек. [c.32]

Большая часть колонн атмосферной перегонки ранее построенных установок имеет запас производительности 30—50%. Вакуумные же колонны часто не обеспечивают проектную производительность, в них наблюдается большое налегание фракций и ряд других недостатков. Анализ работы большого количества ректификационных колонн и обобщения этих данных показали, что на погоноразделительную способность колонн оказывают существенное влияние следующие факторы тепловой режим паровых и жидкостных потоков, материальный баланс колонны, размеры сечений контактных элементов, конструкция и число тарелок, кратность орошения, способ ввода орошения в колонну, весовая и линейная скорость паров. [c.54]

Показатели работы тарелок. К основным показателям работы ректификационных колонн и контактных устройств промышленных установок АВТ относятся кратность орошения (флегмовое число), весовая скорость паров, линейная скорость паров в свободном сечении колонны, плотность орошения тарелки, градиент уровня жидкости на тарелке, высота подбора слива, гидравлическое сопротивление тарелки, число теоретических тарелок, к. п. д. тарелки. Немаловажную роль играет также конструкция тарелки, способ подачи орошения и отвода тепла. [c.57]

Более точен и универсален для ректификационной системы метод Нельсона, установившего зависимость коэффициента от расстояния между тарелками, конструктивных данных и условий работы тарелок. Легко найдя по графику Нельсона (рис. 27) значение К, можно быстро определить допустимую скорость паров. На рис. 27 нанесены кривые, соответствующие типу тарелок и условиям их работы. Фактический опыт работы колонн установок АВТ подтверждает данные Нельсона. Следовательно, они более точны и надежны, чем данные Саудерса и Брауна. Кроме того, данные Нельсона получены на основе более обширного современного материала. [c.59]

Рис. 27. Кривые для расчета допустимой скорости паров в ректификационных колоннах по Нельсону

На одной из установок для обеспечения нормальной работы основной ректификационной колонны было осуществлено второе циркуляционное орошение, которое при работе с повышенной производительностью обеспечивает в колонне нормальную скорость паров. На другой установке смонтировали одну новую колонну диаметром 3,8 м с 40 тарелками. [c.127]

Сопротивление прежде всего создается слоем катализатора в реакторе. Это сопротивление тем больше, чем выше скорость и плотность газо-парового потока, толще слой катализатора и мельче его частицы. Кроме того, сопротивления возникают нри резких поворотах потока, при проходе газов и паров через разделительное устройство реактора и тарелки ректификационной колонны, а также от трения потока о стенки трубопроводов. [c.86]

Дальше температуру сырья на выходе из печи продолжают поднимать со скоростью 30—35° в час, доводя ее до 450—490°. После этого для подогрева трубопровода подачи сырья в реактор пары направляют к узлу реактора и по обводным линиям в низ ректификационной колонны. [c.141]

Должны приниматься меры к тому, чтобы на крекинг не поступало обводненное сырье. При переработке такого сырья повышается давление в реакторе, нарушается нормальная циркуляция катализатора, увеличивается скорость паров в ректификационной колонне и ухудшается разделение на фракции продуктов крекинга. Одновременно с этим перегружаются конденсаторы и увеличи- вается расход воды на конденсацию и охлаждение верхнего потока колонны. [c.34]

Продувка закоксованного катализатора водяным паром производится тщательно, чтобы достаточно полно удалить из него углеводородные фракции. Однако с увеличением расхода пара растут нагрузка конденсаторов и скорости паров в реакторе и ректификационной колонне. [c.110]

Нельсон обобщил опыт работы ректификационных колонн и для определения коэффициента С предложил график (рис. 127), учитывающий и конструкцию тарелок. Обследования ректификационных колонн на действующих атмосферно-вакуумных трубчатых установках, проведенные ГрозНИИ, показали, что расчет допустимой скорости паров с использованием графика Нельсона для определения коэффициента С хорошо согласуется с практикой. Скорость паров в атмосферных колоннах установок АВТ составляет 0,46—0,84 м/сек, а в вакуумных 2,5—3,5 м/сек при расстоянии между тарелками [c.237]

Ввод сырья и водяного пара. Скорость паров или паро-жидкостной смеси на входе в ректификационную колонну достигает иногда 100 м/сек. Под действием этих потоков возникает сильная эрозия стенок колонны. Для защиты от эрозии используют отбойные устройства — рефлекторы. Исходное сырье вводится тангенциально (рис. 129, а) к корпусу ректификационной колонны по перфорированным пластинам шириной 0,6—0,7 м с отверстиями диаметром 4—6 мм. Благодаря рефлекторам часть паров и жидкости отбрасывается к центру колонны, а остальные проходят через отверстия в спирали к корпусу аппарата. Подобным образом струя разрывается, [c.238]

С помощью уравнений (III.68) и (III.69) найдем скорость пара при захлебывании для самого низа ректификационной колонны. В примере 9 были получены следующие данные [c.63]

Выбор рабочей скорости паров обусловлен многими факторами и обычно осуществляется путем технико-экономического расчета для каждого конкретного процесса. Для ректификационных колонн, работающих в пленочном режиме при атмосферном давлении, рабочую скорость можно принимать на 20— 30 % ниже скорости захлебывания [5]. [c.127]

Рабочую скорость паров устанавливают не выше 0,9 Ub, чтобы Eie допустить уноса карбоидных частиц в ректификационную колонну и последующего попадания их во вторичное сырье. [c.183]

Важным параметром, определяющим работу ректификационных колонн в области предельных нагрузок, является унос жидкости паром с тарелок. Обычно унос учитывается в виде степенной функции от скорости пара. При этом показатель степени порядка трех. Наиболее существенно унос жидкости сказывается при расчетах разделения смесей с большим диапазоном температур кипения компонентов. При этом еще более резко изменяется величина уноса по высоте аппарата, что значительно снижает разделительную способность отдельных участков колонны. [c.303]

Линейная скорость потоков газа или пара в двухфазной системе в насадочных абсорбционных и ректификационных колоннах в точке инверсии может быть вычислена по уравнению [c.391]

На рис. 202 представлено изменение разделяющей способности насадочной ректификационной колонны (ВЭТТ) в зависимости от скорости пара, отнесенной к полному сечению колонны, для различных размеров колец [77]. [c.408]

Рис. 224. Зависимость эффективности (/) и сопротивления (2) затопленной ректификационной колонны с насадкой 6X6 мм от относительной скорости пара система этанол — вода насадка кольца Рашига 6Х 6мм

Площадь поперечного сечения стаканов для слива жидкости и прорезей для прохода паров в ректификационной колонне обычно составляет 5—20% от поперечного сечения колонны. Многие конструкторы принимают эту величину равной 10%. Вообще площадь поперечного сечения сливных стаканов должна быть несколько большей, чем площадь сечения прорезей. В большинстве случаев скорость прохождения паров через прорези тарелок принимается равной 2,7—6,1 м/с и определяется главным образом плотностью газа. Оптимальное расстояние между прорезями колпачка составляет 3,8—7,6 см. Площадь кольцевого пространства между внешней поверхностью сливного стакана и внутренней поверхностью колпачка обычно принимается равной площади поперечного сечения колпачка. [c.150]

Предпосылкой автоматизации непрерывно работающих пилотных ректификационных установок является решение задачи получения достоверных опытных данных, на основе которых можно разрабатывать промышленные установки. На рис. 362 показана экспериментальная установка, предназначенная для моделирования промышленного процесса перегонки сырой нефти. Установка работает непрерывно. Она состоит из одной основной и трех дополнительных колонн, предназначенных для отгонки низкокипящих фракций. Данная установка служит для разгонки многокомпонентных смесей, которые разделяются на четыре фракции. Кубовый продукт отбирается из куба основной колонны. Ректификационные колонны снабжены колпачковыми тарелками с отражательными перегородками для пара. По экспериментальным данным, получаемым при перегонке в этих колоннах, можно непосредственно разрабатывать установки больших размеров. Потоки паровой и жидкой фаз дозируются насосами / (см. разд. 8.6). Пульт управления 2 позволяет регулировать скорости выкипания, температуры обогревающих кожухов колонн и флегмовые числа. Регулятор вакуума 3 обеспечивает постоянную степень разрежения, а предохранительное реле 4 отключает установку, как только прекращается подача охлаждающей воды. Температуры на основных стадиях процесса непрерывно регистрируются электронным самописцем [17а]. [c.428]

Смесь сырья и циркулирующих фракций по этому варианту схемы стали подавать из аккумулятора колонны К-4 в низ колонны К-3. В последнем проекте эти изменения были учтены. Помимо изменения схемы питания печи тяжелого сырья, на установках термического крекинга в колонне К-3 на нижних ректификационных тарелках были сняты колпачки, что позволило, как предполагают авторы этого мероприятия, уменьшить скорости паров и в связи с этим занос смолистых продуктов в аккумулятор легкой флегмы и далее в бензин. [c.82]

Рис. 4.2. График для определения допустимой скорости паров в ректификационных колоннах

Расчет необогреваемых коксовых камер на установках замедленного коксования [25]. Этот процесс проводят при 475—480°С и 0,29—0,49 МПа. Исходное сырье нагревают в трубчатой печи до 490—510°С. При движении сырья от печи до камеры температура его снижается на 10—15 °С. Объемная скорость подачи сырья в коксовые камеры для гудрона 0,12—0,13 ч , а для крекинг-остатков 0,08—0,10 ч-. Коэффициент рециркуляции 0,2—0,6. Пары продуктов коксования движутся в камере со скоростью не более 0,15—0,20 м/с. Температура продуктов на выходе из камеры на 30—60 °С ниже, чем поступающего сырья [25]. Обычно коксовые камеры рассчитывают на цикл работы 48 ч, из которых 24 ч в камере идет реакция, остальное тратится на выгрузку кокса. С целью предотвращения попадания битуминозной иены в ректификационную колонну камеру заполняют коксом лишь на 70— 90%. Более точно высоту вспученной массы можно подсчитать, определив коэффициент вспучивания по эмпирическим формулам 26] [c.131]

В кислородных уста новках обычно в верхней колонне устанавливают 36 тарелок. Скорость же паров принимается около 0,25—0,5 м/сек. При переходе к более эффективным ректификационным тарелкам скорость пара (МОЖНО зн,ачите.иьно повысить, а число тарелок сократить. Разделение воздуха затрудняется тем, что в смеси кислород—азот имеется около 1 % аргона и приходится ставить больще тар(елок, чем это необходимо было бы для чистой смеси Ог—N2. Дальнейшие исследовательские работы, касающиеся увеличения эффективн0(сти ректификационных тар(Слок, аналогично Т0(му, что имеется в смежных отраслях ректификационной техники, П0ЗВ10ЛИТ значительно уменьшить число тарелок и увеличить скорости пара, что приведет к значительному уменьшению габаритов колонны. [c.289]

Орошение колонн. На большей части ранее построенных АВТ в основную колонну подается только горячее (острое) орошение. На его испарение расходуется избыточное тепло. В итоге избыточное тепло всех промежуточных колонн основного ректификационного аппарата переносится парами острого орошения в верхнюк> часть колонны и затем снимается в конденсаторе. В условиях перегрузки колонны парами острого орошения для обеспечения требуемой скорости паров нужна колонна большого диаметра, а для снятия тепла, уносимого с парами, необходима установка конденсаторов больших размеров и расходуется значительное количество-хладоагента (охлаждающая вода или электроэнергия при аппаратах воздушного охлаждения). Неиспользование избыточного тепла отдельной промежуточной колонны вызывает значительное увеличение кратности орошения по всей высоте колонны. Особенно для верхней и средней промежуточных колонн кратность орошения получается гораздо больше, чем требуется условиями четкой ректификации отбираемых фракций. [c.57]

Во время работы установки необходимо обеспечивать контроль давления и вакуума в аппаратах. Показания контрольноизмерительных приборов, находящихся на ш,ите в опереторной, периодически проверяют дублирующими приборами, установленными на аппаратах. Для предупреждения возможных деформаций температуру и давление в аппарате изменяют медленно и плавно. Скорость изменения температуры и давления регламентируется инструкцией по пуску-остановке установки, утвержденной главным инженером предприятия. При обнаружении пропусков в корпусах ректификационных колонн, испарителей, теплообменников и прочих аппаратов, а также в шлемовых трубах необходимо немедленно подать пар к месту утечки и выключить аппарат с тем, чтобы предотвратить воспламенение вытекающего нефтепродукта. [c.76]

Скорость движения газов и паров над слоем, т. е. в полости, где оседают заносимые нотоком частицы катализатора, равна приблизительно 0,50—0,60 м1сек. С повышением скорости увеличивается занос катализатора в ректификационную колонну. [c.109]

Один из способов ускорения процесса массообмена — увеличение, скорости взаимодействующ,их фаз, за счет чего увеличивается турбулентность двухфазного потока, однако с увеличением скорости резко возрастает пено- и брызгоунос, устранить который очень трудно. Поэтому, например, в барботажных колоннах скарость пара, рассчитанная на полное сечение колонны, не превышает 1 — 1,5 м/с. В настоящее время ведутся усиленные работы по интенсификации процессов массообмена между жидкостью за счет приложения к системе дополнительной энергии. Был разработан и освоен в промышленности ряд аппаратов с вращаюш,имися элемектами, в которых для интенсификации цроцесса применяется центробел<ная сила, и ряд скоростных аппаратов, использующих энергию потока газа или жидкости. На рис. 123 приведена классификация ректификационных и абсорбционных аппаратов по типу контактного устройства. [c.136]

Сырая нефть подается в змеевик с такой скоростью, которая п)>зволяет на выходе из пего достигнуть температуры, отвечающей температуре кипенггя отделяемой фракции. Эта температура достигается в несколько минут. По выходе из змеевика пары и жидкая часть фракции направляются в аппарат для разделения, называемый эвапоратором. Жидкие продукты собираются в нижней части эвапоратора, а дестиллат проходит через серию ректификационных колонн, где подвергается фракционированной конденсации несконденсиро-вавшиеся пары, состоящие из бензина, выходят через верх последней колонны. [c.16]

Рис. 202. Зависимость разделяющей способности насадочной ректификационной колонны (ВЭТТ) от скорости пара система чстыреххлористый углерод — беизол 1 — кольца 5,7х5,9х0,б 2 — кольца 8X8X2 мм 3— кольца 10,9X11,5X2 мм

Рис. 223. Зависимость разделяющей способности ректификацион 1ЫХ колонн с затопленной насадкой (/) и колонн обычной конструкции (2) от скорости пара система бензол — четыреххлорнстый углерод насадка кольца Рашига 8X8X2

Автоматические головки ректификационных колонн обычно работают на принципе регулирования объема отбираемой фракции по времени отбора. В этих головках с помощью механического или электронного реле времени (см. разд. 8.4) устанавливают необходимое отношение проме> утка времени включения реле (подача флегмы в колонну) к промежутку времени его выкдюяения (отбор дистиллята), соответствующее заданному флегмовому числу. При этом необходимо, чтобы скорость выкипания жидкости в кубе поддерживалась постоянной, например, с помощью специальных устройств, описанных в разд. 8.4. Подобные головки могут работать по двум методам. По первому из них паровой по,-ток разделяется в определенном соотношении и полученные, потоки направляются в раздельно работающие конденсаторы для флегмы и дистиллята. Второй метод заключается в полной конденсации паров с последующим делением образовавшегося конденсата в определенном соотношении. [c.383]

Решение вопроса о том, является ли вовлечение капель жидкости в поток пара существенным, будет зависеть от скорости выкипания и высоты парового пространства. В работе [EUF,1964] утверждается, что в котлах с быстрым разведением паров, где конденсат испаряется от нагревательных змеевиков высокого давления, вовлечение капелек жидкости водяным паром низкого давления становится существенным при скоростях потока свыше 3 м/с. В работе [ ouison,1956] показано, что в ректификационных колоннах с широкими расстояниями между тарелками скорость 2 м/с является пороговым значением для вовлечения. Таким образом, при скоростях истечения менее 2-3 м/с пробой в сосуде будет приводить к истечению только пара без капелек жидкости. [c.82]

Количество пара, проходящего через ректификационную колонну, равжо Ор (В + 1), а объемная скорость его [c.334]

Расчет насадочных ректификационных колонн. Для насадочных колонн при скоростях паров ниже скоростей, соответствующих подвисанию жидкости, высоту единицы нерено.са определяют по формулам, приведенным на стр. 612. Наибольшее значение коэффициента массопередачи достигается при оптимальной скорости паров, которая соответствует началу подвисания и может быть определена по уравнению (17-16). Оптимальная скорость изменяется по высоте колонны в соответствии с изменением массовых скоростей пара и жидкости и их плотности. [c.693]

Технологические расчеты показали, что если в действующем ис парителе, имеющем диаметр 1,6 м, повысить температуру низа до 220°, то скорость паров при производительности установки 2600 Tj yTKU будет вдвое выше допустимого предела. Несомненно н то, что недостаточное число запроектированных ректификационных тарелок снижает погоноразделительную способность, особенно в отгонной части колонны. [c.24]

Ва кнейшим элементом расчета размеров ректификационной колонны является выбор скорости движения паров в колонне. Чем больше скорость, тем меньший диаметр требуется в колонне. Более высокие скорости способствуют также более эффективному контактированию паровой и жидкой фаз, однако с увеличением скорости движения паров увеличивается механический унос жидкости на вышележащую тарелку, что уменьшает движущую силу процесса и требует увеличения числа тарелок. [c.201]

Для онределения допустимой скорости движения паров в ректификационной колонне нреддожеп ряд уравнений и графиков. Наибольшее распространенпе в нефтеперерабатывающей промышленности получило уравнение Саудерса и Брауна [19] [c.201]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология