Насадки на системе воздух вода

Экспериментальное исследование эффективности массообмена в уголковых насадках проводилось с использованием метода абсорбции водой растворимого газа - газообразного хлористого водорода, растворенного в потоке воздуха. Но своим физическим и диффузионным свойствам выбранная модельная система близка к реальным газовым смесям, перерабатываемым в промышленных аппаратах, извлекающих вредные примеси из абгазов перед сбросом их в атмосферу. [c.12]

По мнению ряда авторов [6, 26], применение в качестве теплообменника дистилляции скрубберного аппарата с хордовой насадкой позволило бы существенно увеличить производительность дистилляционной колонны, однако в оценке возможностей десорбционных колонн такого типа, даже только с точки зрения гидродинамики, необходима осторожность. Проведенный на основании данных, полученных на системе воздух—вода, расчет [6] показал, что скрубберный ТДС диаметром 3,0 м в режиме, соответствующем производительности 1000 т соды в сутки, будет иметь гидравлическое сопротивление, равное — 64 мм рт. ст. В то же время работающей на одном из содовых заводов скрубберный теплообменник дистилляции диаметром 3,17 м при нагрузках, соответствующих производительности 559 т соды в сутки, имеет сопротивление 71 мм рт.ст. [26]. Если учесть, что сопротивление возрастает пропорционально приблизительно квадрату скорости парогазового потока, получим для скрубберного ТДС, работающего с производительностью 1000 т соды в сутки, сопротивление порядка 280 мм рт. ст., что в 4 раза превышает расчетный результат. По нашему мнению, причина такого расхождения заключается в особых физико-химических свойствах газожидкостных систем содового производства. Скорость захлебывания в системе фильтровая жидкость—пар, вероятно, также окажется существенно более низкой, чем для системы воздух — вода. [c.33]

Экспериментальные исследования проводились на системе воздух - вода при высоте слоя новой насадки 1,0 м. Максимальная фиктивная (на полное сечение колонны) скорость газа в колонне достигала 3,1 м/с, плотность орошения составляла 5, 10 и 20 м7м час. На рис. 5.9 приведены результаты проведенных испытаний по перепаду давления. [c.178]

Экспериментальные исследования проводились на системе воздух - вода при высоте слоя новой насадки 1м. Фиктивная скорость газа в колонне достигала 5,82м/с, плотность орошения составляла 20, 40, 60 и 80м /м час. На рис. 5.11. приведены результаты проведенных испьгганий [42]. [c.183]

Полученные в работе кинетические и гидродинамические закономерности сформулированы выше (в гл. III). Следует заметить, что в этих условиях при ректификации жидкого воздуха основное сопротивление массопередачи оказывает жидкая фаза. В некоторых опытах с системой воздух — вода на насадке из f [] седел Берля наблюдалось влияние состояния поверхности седел на ее гидродинамические характеристики. Однако испытания, проведенные нри низкотемпературной ректификации с бронзовыми и латунными седлами, не обнаружили влияния материала поверхности на массообменные и гидродинамические характеристики насадки. [c.203]

Рис. 1 45. Сопротивление колонн с керамической насадкой из. седел Берля на системе воздух —вода в колонне

На рис, 1-50—1-52 приводятся графики скоростей подвисания по данным, полученным на системе воздух— вода в колонне диаметром 0,5 м с высотой насадки 1 м для наиболее часто используемых типов насадок Эти данные достаточно хорошо согласуются с результатами других, менее обширных работ Не рекомендуется работать на режиме, близком к захлебыванию, с насадкой, склонной к необратимому "Захлебыванию. [c.38]

В настоящей работе сделана попытка изучения гидравлического сопротивления в реакторе с насадкой из активированного угля размером 3X5 мм, являющегося носителем ряда катализаторов для процессов гидрирования. Исследования проводили при атмосферном давлении в колонне диаметром 4 мм а высотой насадки 490 мм для системы воздух — вода в диапазоне чисел Рейнольдса по воздуху Кег=70ч-320, по воде Кеж= 1,0-ь35. [c.126]

Результаты исследования зависимости продольного перемешивания в жидкой фазе от скорости жидкости, проведенного на системе воздух — вода в вибрационном аппарате диаметром 160 мм с насадкой КРИМЗ и в та- [c.51]

Рис. 11.3. Перепад давлений в противоточной колонне с насадкой из керамических седел Инталокс размером 25,4 мм (система воздух—вода давление в колонне равно 0,1 МПа[83])

Конкретные характеристики этих трех режимов определяются физическими свойствами материала насадки. Ниже приведены зависимости, заимствованные из работы [78], в которой исследовалась гидродинамика системы воздух - вода - шаровая насадка. В качестве насадки использовались полые шары из полистирола диаметром 18 мм с насыпной плотностью 165 кг/м Статическая высота слоя насадки изменялась от 50 до 250 мм, скорость газового потока — от 0,5 до 5 м/с, плотность орошения — от 10 до 70 м (м ч). [c.254]

Результаты опытов, проведенных на системе горячий воздух — вода в аппарате с тремя пакетами насадки высотой 0,355 м каждый и расстоянием между пластинами 10 и 25 мя показали, что насадка с шагом в 10 мм создает большее сопротивление движению газового потока и меньше пригодна для работы в загрязненных средах. Более того, значительного увеличения коэффициента теплопередачи при уменьшении шага не наблюдалось. Поэтому в дальнейшем использовалась насадка с расстоянием между пластинами 25 мм. Равномерное распределение жидкости по пластинам насадки осуществлялось струйно-вихревой форсункой. С этой же целью концы пластин верхнего пакета насадки выполнены в виде трубок диаметром 2Ь мм. [c.196]

Установка состоит из реактора (1) призматической формы, снабженного в верхней части решеткой (2) для удержания насадки (3) перекрытие (4) реактора и конгруэнтное ему днище (5) имеют двухскатную форму с коньком (6), обращенным вниз со смещением от оси реактора (1) в сторону отвода нефтепродуктов (7) и кислородсодержащего газа (8). Реактор оснащен системами подачи исходной воды (9) и отвода обработанной воды (10), а также подачи и отвода воздуха. В нижнем отделении реактора (1) под системой подачи воздуха (И) располагается предварительно сформированный слой активного ила (12). Под решеткой и сеткой (2), выше системы подачи воздуха (И) располагается гранулированная насадка (3) (полиэтилен высокого давления низкой плотности, гранулы крупностью 2,5-4 мм, плотностью 0,02 кг/л, насыпным весом 0,657 кг/л). [c.294]

Охлаждающие агенты. Наиболее распространенный хладагент — вода, получаемая из природных водоемов или из подземных источников (артезианская). Теплофизические свойства воды хорошо изучены и широко освещены в справочной литературе. Вода из водоемов дешевле артезианской, но ее температура выше и подвержена сезонным колебаниям. При расчете промышленных установок обычно принимается наивысшая летняя температура воды, которая в зависимости от местных условий доходит до 25 °С, Артезианская вода имеет температуру 4—15 °С. Этими температурами определяются возможности использования воды как хладагента. С ее помощью можно охлаждать технологические жидкости примерно до 25—30 °С. Для воды как хладагента важнейшую роль играет количество примесей, поскольку они могут выделяться в теплообменной аппаратуре и ухудшать ее работу. Основные примеси — механические загрязнения и соли жесткости, вызывающие отложение так называемого водяного камня. Растворимость этих солей уменьшается с повышением температуры. Состав и содержание таких солей должны учитываться при определении конечной температуры охлаждающей воды, поскольку с этим связана скорость отложения водяного камня и периодичность очистки от него аппаратуры. Поэтому при проектировании и эксплуатации производства необходимо располагать полной информацией о составе охлаждающей воды. Для экономии воды на всех предприятиях имеются системы водооборота. В этих системах вода многократно используется, что дает возможность резко сократить потребление свежей воды и уменьшить стоки. Помимо экономической целесообразности это имеет важное значение для сохранения окружающей среды. Охлаждение оборотной воды производится в градирнях (башнях с насадкой, по которой распределяется стекающая вода) за счет частичного ис парения в движущийся противотоком воздух. Количество испаряющейся воды зависит от температуры поступающей в градирню оборотной воды, а также от температуры и относительной влажности воздуха. Обычно испаряется 5—7% воды, которая в виде пара уходит в атмосферу. Убыль оборотной воды пополняется подачей в систему свежей воды, которая во избежание [c.363]

Система регенерации гликоля на установке осушки впрыском представлена ректификационной колонной с встроенным дефлегматором (см. рис. 4.3). Насыщенный водой гликоль нагревается в змеевике, смонтированном в емкости, и направляется в ректификационную колонну 4, установленную непосредственно на кубе. Подогрев жидкости в кубе проводится путем сжигания топливного газа в жаровой трубе. Колонна засыпана насадкой и имеет наверху дефлегматор, охлаждаемый атмосферным воздухом. [c.47]

Экспериментальная проверка изложенной методики определения параметров О VLt модели (7.2) строилась на сравнении опытных кривых распределения времени пребывания, получаемых индикаторными методами и методами гидродинамических возмущений [3, И—14]. На рис. 7.2 и 7.3 изображены в одних и тех же координатах типичные кривые отклика системы, полученные индикаторным и прямым методами. Опыты проводились на насадочной колонне диаметром 150 мм. Насадкой служили кольца Рашига размерами 10x10 и 15x15. Высота слоя насадки составляла 2 м. В качестве двухфазной системы использовалась система воздух—вода. В качестве жидкой фазы применялись также растворы СаС12 в воде различной концентрации и растворы глицерина в воде. Физические свойства жидкой фазы изменялись в следующих пределах плотность — от 1 до 1,4 [г/см ], вязкость — от 1 до 41 СП. Пределы изменения нагрузок по фазам были плотность орошения =227 15 000 кг/м час, нагрузка по газу 6=1050—5200 кг/м час, отношение нагрузок Ы = =0,05- 15. [c.358]

Кюнне [11б] подробно исследовал гидравлику противоточных колонн с насадкой из орошаемых пластин. Опыты были проведены при комнатной температуре и атмосферном давлении с применением системы воздух—вода. Кюнне приводит методику измерений и предлагает метод расчета гидравлического сопротивления и верхней предельной нагрузки по газовой фазе. Один из методов экспериментального определения площади межфазной поверхности в системе газ—жидкость для пленочных колонн предложен Антоновым с сотр. [11 з]. [c.49]

Хекманн и Крель [226] исследовали гидравлическое сопротивление фарфоровых седел размером 4, 6 и 8 мм с использованием системы воздух—вода. Рабочая высота колонны составляла 1 м, а диаметр — 22 мм. Опытные данные, представленные на рис. 104, можно использовать только в качестве приближенной оценки перепада давления. Рис. 105 показывает, как сказывается увеличение расхода жидкости на гидравлическом сопротивлении насадки из спиралей Вильсона размером 3 мм. Очень выгодны (малый перепад давления) также кольца из проволочной сетки, как это видно из рис. 106 и 107. На них представлены результаты опытов, проведенных с использованием различных смесей. [c.168]

Сопротивление насадочных колонн. На рис. У11-32 в качестве примера приведена зависимость гадравлического сопротивления 1 м слоя насадки от Р-фактора для различных конструкций насадок. Экспериментальные данные получены в колонне диаметром 800 мм при нормальном давлении на системе воздух — вода. Как видно из рисунка, при достаточно близких значениях удельной поверхности / и свободного объема е колец Палля 50x50 и насадки Ваку-пак гидравлическое сопротивление этой насадки во всем диапазоне изменения нагрузок значительно меньше, чем у колец Палля, что объясняется в основном особенностями их конструкции. [c.271]

Данные по сопротивлению для различных насадок вриведены на рис. 1-44 — 1-48 в виде зависимости ДР = f(L, G/Ф). Плотность орошения в кгЦч-м ) принята за параметр, АР в мм вод. ст. на 1м высоты слоя насадки отложено по ординате, по абсциссе отложена скорость G/Ф, где Ф = 1 рг/1 ,2 (для того, чтобы приведенные- данные по сопротивлению были бы сопоставимы с результатами, полученными на системе воздух — вода). [c.33]

Насадка Зигзаг испытана [8, 7 ] на системах воздух—вода и метанол—вода в колонне диаметром 400 мм и в вакуумных ректификационных колоннах диаметром 400 и 200 мм при разделении смесей метилэтилниридин — метилвинилпиридин, этилбензол—стирол и диэтилбензол—дивинилбензол в диапазоне давлений 1,33-10 —12-10 Па. Плотность орошения изменялась [c.112]

В результате обработки опытных данных, полученных в широ ком диапазоне изменения характеристик насадки, плотности орошения и скорости газа в свободном сечении колонны диаметром ЗОО мм на системе воздух— вода, установлена эмпирическая зависимость, позволяющая рассчитать динамическую высоту трехфаз-ного слоя [c.55]

Изложенная методика была применена при исследовании продольного переноса в реакторе с насадкой из активированного угля размером 3x8 мм, являющегося носителем ряда катализаторов для процессов гидрирования нитросоединений. Результаты обработки одного из опытов, проводившегося при атмосферном давлении в колонне диаметром ( р = 42мм и высотой насадки = 770 мм между точкой ввода вещества-индикатора и точкой отбора для системы воздух — вода при скоростях = 0,178 10 м1сек — [c.136]

Сравнение расчетных переходных функций с экспериментальными динамическими характеристиками проводили на лабораторной и промышленной установках. Лабораторная установка представляла собой насадочную колонну диаметром 150 мм, заполненную кольцами Рашига размерами 15x15x2 мм на высоту 1 м. В качестве двухфазной системы использовали систему воздух-вода. Диаметр промышленной колонны составлял 2,4 м насадкой служили керамические кольца Рашига размером 60x60x8 мм высота слоя насадки составляла 12 м. Давление в колонне 29— 31 атм температура газовой фазы 50—60° С температура жидкости 6—10° С. Для лабораторного и промышленного аппаратов получено удовлетворительное совпадение экспериментальных и расчетных динамических характеристик (см. рис. 7.22). На рисунке отчетливо виден характерный скачок по величине ДР, наблюдающийся в момент подачи возмущения по расходу газа и характеризуюпщй практически мгновенный переход системы в промежуточное состояние т[. После указанного скачка картина переходного процесса по каналу 2 аналогична процессу, наблю- [c.414]

Газообразные продукты сгорания из топки поступали в систему газоочистки (рис. 3), состоявшую из жидкостного скруббера, скруббера с насадкой из колец и последовательно расположенных фильтров [101. Целью исследования было получение теплотехнических характеристик процесса по результатам определения расхода дутьевого воздуха и сжигаемого материала, состава газообразных продуктов сгорания, температуры в топочной камере, времени выгорания других параметров. Определялись также исходная радиоактивность сжигаемых образцов, содержание радиоаэрозолей в газах на выходе из топки, по ступеням газоочистки и перед выбросом в атмосферу, активность золы, полученной в результате сжигания образцов, и активность воды в системе мокрой газоочистки. В опытах сжигались брикеты из плотно сложенных листов бумаги, имитирующие прессованные отходы, обтирочные концы, дерево, трупы лабораторных животных, а также отходы научно-исследовательской лаборатории. Во всех опытах загрузка осуществлялась периодически, причем интервалы зависели от интенсивности горения образцов. [c.101]

Проведено исследование гидродинамики трехфазного псевдоожиженного слоя на колонне из органического стекла диаметром 178 мм и высотой рабочей части 1200 мм. Изучено влияние скорости газового потока хю, плотности орошения Ь и статической высоты насадки Яст на динамическую высоту Ядин и сопротивление псевдоожиженного слоя Ар, а также на количество удерживаемой в нем жидкости О. Исследование проводили на системе воздух — вода — твердое тело. Плотность орошения I составляла [c.129]

Вместе с тем гидродинамика насадочных затопленных колонн до сих пор остается практически неизученной, отсутствуют надежные способы вычисления сопротивления и удерживающей способности но жидкой фазе. Для восполнения этого пробела была предпринята данная работа по изучению влияния нагрузок по жидкости и газу на гидравлическое сопротивление и количество жидкости, удерншваеыой в насадке. Опыты проводились на системе воздух—вода в колонне диаметром 60 мм на фарфоровой кольцевой насадке размером 6x6 мм п в колонне диаметром 250 мм на насадках 10x10 и 15x15 мм. Обе колонны были выполнены из органического стекла, что позволяло производить визуальные наблюдения за гидродинамическими режимами течения фаз. Свободные объемы и эквивалентные диаметры насадок соответственно равнялись 0.476, 0.532, [c.67]

Систему уравнени (А)—(5) следует дополнить соотношением между долей сечения, занятой одной из фаз, и приведенной скоростью этой фазы. Для пузырькового режима это можно сделать аналитически. Для остальных режимов такая связь определяется экспериментом. Примем, НТО скорость подъема пузыря постоянна и для системы воздух— вода при данных размерах насадки равна - 0.2 м/сек. р]. Тогда из уравнений (2) и (4) получаем для насадки 6x6 см [c.69]

Газы, Экснериментальные данные о сопротивлении газовой фазы получены разными способами. Одним из них является абсорбция газа жидкостью, над которой упругость ее паров очень мала или в которой протекает очень быстрая реакция абсорбируемого вещества с каким-либо нелетучим компонентом жидкой фазы. Сопротивление массопередаче в жидкой фазе принимается незначительным, так что коэффициент массопередачи равен коэффициенту массоотдачи для газовой фазы. Этот метод следует применять с осторожностью в прошлом его иногда применяли к системам, в которых сопротивление жидкой фазы не было пренебрежимо малым. Второй способ заключается в испаренйи чистой жидкости, стекающей вниз по колонне, в нерастворимый в жидкости газ, барботирующий через слой жидкости. По третьему способу сопротивление жидкой фазы может быть рассчитано по соответствующим зависимостям и его можно вычесть из общего сопротивления, найдя таким путем сопротивление массопередаче в газовой фазе. Последний метод использовался Феллингером нри определении коэффициента массоотдачи для газовой фазы в системах, в которых аммиак абсорбируется из воздуха водой, стекающей ио насадкам [c.525]

До недавнего времени в литературе отсутствовали систематические данные для расчета насадочных колонн с сетчатой седловидной насадкой. Исследования, проведенные во ВНИИкимаше, показали, что гидравлическое сопротивление колонн с такой насадкой можно определить по методике акад. Н. М. Жаворонкова, используя следующие уравнения, обобщающие данные, полученные на системе воздух—вода и на рабочих системах воздухоразделительных установок. [c.425]

Кроме того, при прокалке возможно образование небольшого количества диоксидов серы и азота. С целью предотвращения попадания указанных вредных веществ в рабочую зону и в атмосферу предусмотрены системы местной вытяжной вентиляции с очисткой воздуха. Воздух от прокалочной печи и охладительной камеры, за-фязненный пылью ферритов и вышеуказанными кислыми газами, с помощью вентиляторов проходит последовательно контактный теплообменник с активной насадкой, где в воду оседает пыль, и адсорбционный волокнистый фиJ ьтp типа ФАВ, в котором очищается от диоксидов серы и азота и только после этого удаляется в атмосферу [c.187]

Смесь СО2 с воздухом — вода. Характеристики насадочных колонн на этой системе приводятся на рис. 1-68—1-71, а также в работе Коха и др. Установлено, что Яш не зависит от скорости газа, если При Уж/Уг>1 обратное перемешивание газа приводит к снижению эффективности массопередачи. Шервуд и Холлоуэй указывают, что Нв зависимости от типа и размера насадки (см. рис. 1-68 и табл. 1-8). [c.57]

Шф=0,178 м/сек — для воды й Шф = 0,103 л1/еек— для воздуха. Диаметр реактора р = 42 мм, высота насадки между точкой ввода вещества -индикатора и точкой его отбора Ь — 770 мм. Давление — атмосферное. В качестве индикатора используется водный раствор КаС1 с концентрацией 0,316 кг/л. Измерение концентрации индикатора производится косвенно — по величине электропроводности, определяемой на осциллотитраторе системы ПУНГОР. [c.54]

На ряде предприятий в отделении сульфирования (супьфагирова-ния) из триоксида серы получают серную кислоту и период пуска и остановки отделения сульфирования газовая смесь SO5 - воздух -направляют на узел улавливания серной кислотой. Этот узел состоит нз улавливающего скруббера и системы циркуляции растворов серной кислоты 98%-й концентрации. Газ, содержащий SO3, проходит через Колонну с насадкой. Концентрация серной кислоты автоматически поддерживается на уровне 98%. Свежая вода для разбавления кислоты подается в циркуляционный насос. Газ иэ скруббера направляется на дальнейшую очистку в электрофильтр, где по аналогии вышеприведенного электроосадителя проводится очистка на электродах с орошением раствором каустической соды. [c.177]

Заслуживают внимания попьгаси разработать конструкции аэротенков, работающих с высокими дозами активного ила. Одним из таких сооружений является фильтротенк (Я.А.Карелин, Д.Д.Жуков, В.Л.Рязанов), показанный на рис.42. В фильтротенке радиального типа зону аэрации выполняют в виде кольцевого резервуара. В центральной части резервуара устраивают зону отстаивания с периферийным впуском осветляемой иловой смеси и центральным сбором осветленной воды. На наружной боковой стенке имеются кольцевые потки для впуска и распределения поступающей на биологическую очистку сточной воды, а также возвратного активного ила. На внутренней боковой стенке, являющейся общей для зон аэрации и отстаивания, располагают фильтрованные насадки с запорной арматурой и системой отводящих патрубков осветленной иловой смеси и трубопроводов для подачи сжатого воздуха. Насадка работает попеременно в режиме фильтрования и регенерации. Из-за быстрого возрастания сопротивления слоя активного ила режим фильтрования длится около 1 мин. Регенерация осуществляется обратным током воздуха, подаваемого в насадку. Продолжительность фильтрования и регенерации поддерживается автоматически. [c.111]

Реакция осуществлялась в проточной системе при атмосферном давлении. Пропан подавался из баллона с тонкой регулировкой через реометр в смеситель-сатуратор, куда также поступал воздух. Смесь количественно увлажнялась парами воды в смесителе-сатураторе в условиях термостатирования и поступала в кварцевый реактор Г-образной формы, установленный в двух электропечах. Одна из печей служила для нагрева исходной смеси до 300° С, а другая — для нагрева реакционной зоны до рабочих температур 450—510° С. Реакционной зоной являлся слой частиц катализатора (0,63—0,40 мм) в объеме 0,5—1,0 см , а пространство ниже рабочего слоя заполнялось нейтральной насадкой (фракция 0 40—0,25 мм силикагеля). Внутренний диаметр реактора 12,5 мм. Температура рабочей зоны измерялась ХА-термопарой, помещенной в середину рабочего слоя. Отклонения температурного поля по вертикали и горизонтали не превышали 5°. Контактный газ охлаждался в холодильнике Либиха и собирался в газометр. Усредненная проба анализировалась на комбинированном газоанализаторе системы ИГИ и хроматографе ХТ-2М. Конденсат и реакционная вода, собираемые в приемнике конденсата и хлоркальциевой трубке, определялись количественно взвешиванием. Исходные газы предварительно [c.193]

В сатураторах с циркуляцией водовоздущной смеси через цилиндр (б) и загрузкой из колец Рашига достигается более высокая эффективность насьпцения воды воздухом. Насадка из колец Рашига имеет высоту 0,5-1 м и расположена на ложном перфорированном днище. Жидкость подается на насадку через дырчатую систему трубопроводов или сопел с отверстиями 5-30 мм. Система подачи сточных вод расположена над слоем насадки на высоте 0,3-0,7 м. В этом случае время насыщения можно сократить до 0,5-1 мин [22], [c.171]

На рис. 7.65 представлена модификация рассмотренной выше схемы, отличающаяся от последней наличием декарбонизаторной колонки, позволяющей освободить нагретую в экономайзере воду от углекислого газа. Вода после колонки, уже не обладающая коррозионной активностью, может быть использована в системе теплоснабжения и для других технологических нужд, причем подачу ее можно осуществлять по стальным трубопроводам. Проходящий через насадку декарбонизаторной колонки воздух насыщается углекислым газом и подается в культивационные помещения теплиц через систему углекислотной подкормки. [c.579]