Профили ввода

Система ввода определяет не только концентрацию Сп и степень разбавления Кт, ио и профиль ввода. Обычно рассматриваются два таких профиля поршень и экспоненциальный. Прн первом в начале дозирования концентрация паров мгновенно возрастает до Со, сохраняет это значение в течение периода дозирования Тв, а затем также мгновенно падает до нуля. При экспоненциальном вводе концентрация также мгновенно возрастает до Со, а затем постепенно снижается по экспоненциальному закону С = Сос- . Метод поршня обеспечивает более высокую эффективность разделения. [c.262]

Л 18 в табл. 2) перед колонкой поставили камеру объемом 30— 35 мл, в которой из-за диффузии профиль ввода сильно размывался. Кривые проскока снимались опять при —9,2° С. Форма фронта осталась неизменной. [c.45]

Система ввода может влиять на внеколоночную дисперсию несколькими способами. В идеальном случае образец вводится в колонку мгновенно , как это показано на рис. 7.3, а. Однако эта идеальная ситуация может быть достигнута на практике хотя бы отчасти лишь с применением одного из методов сжатия зон , описанных в разд. 7.3. Правильнее рассматривать как идеальный прямоугольный профиль ввода, показанный на рис. 7.3,6. В данном случае образец вводится в течение времени [c.380]

Менее соответствует идеальному варианту показанный на рис. 7.3, в типичный профиль ввода, наблюдаемый на практике, хотя размер хвоста и характеристическое время задержки (т, / см. рис. 7.3, в) варьируют в зависимости от метода ввода [c.381]

Машины этого типа предназначены для листов толщиной 1 — 80 мм и шириной 200—5000 мм. Конструктивные особенности машины следующие. Ввод листа горизонтальный. Выравнивание листа на боковых валках автоматическое. Привод верхнего и нижнего валков с регулируемым выравниванием скоростей. Отсутствует холостой пробег листа после гибки первого конца происходит гибка обечайки, а затем автоматическая гибка второго конца. В течение всего рабочего процесса заготовка зажата между верхним и нижним валками. Боковые и нижние валки устанавливаются гидравлически с большой скоростью, в 4 раза быстрее, чем при установке посредством электродвигателя. Регулируемое давление позволяет настраивать машину в зависимости от материала и толщины листа. Машины оснащаются копировальным устройством для автоматического получения деталей фасонного профиля.. Возможна гибка конических изделий. [c.34]

Изложенный метод исследования обратного перемешивания можно использовать также для проверки степени адекватности принятой теоретической модели продольного перемешивания реальному потоку в аппарате. При такой проверке необходимо сопоставить экспериментальное распределение концентраций трассера, полученное при стационарном его вводе, с рассчитанным по постулируемой модели. При этом используют значения параметров, найденных импульсным методом или по экспериментальному профилю концентраций трассера. [c.45]

Расчет концентрационного профиля в массообменной колонне необходим для следующих целей а) для проверки экспериментальных (или теоретических) значений параметров продольного перемешивания (Ре и Ре ) и массопередачи Т или коэффициента массопередачи) путем сопоставления расчетного профиля с опытным б) для одновременного определения по экспериментальным профилям концентраций параметров продольного перемешивания и массопередачи [233—235] в) для определения точки (сечения) ввода в колонну дополнительного потока одной из фаз с концентрацией, отличающейся от исходной. [c.230]

На рис. 5.13 представлены расчетные значения профилей давления и потока в дренажном пространстве модуля с полыми волокнами для трех вариантов движения потоков прямо-, противо- и перекрестного тока. Из рисунка видно, что в случае противотока потери давления в дренажном пространстве наименьшие. Это объясняется тем, что основная масса пермеата формируется на коротком участке вблизи места ввода исходной смеси на разделение. При прямотоке основная масса проникшего через мембрану газа образуется на максимальном удалении от места вывода пермеата, следствием чего являются большие гидравлические потери. Однако основная масса пер- [c.180]

Уголковая решетка. Простым и удобным распределительным устройством, особенно для электрофильтров и скрубберов, в которых происходит осаждение пыли, является щелевая решетка, составленная из уголков, установленных вершинами кверху. С таких уголков пыль легко стряхивается, а при достаточной вытянутости вершин (большой угол откоса — 60° и более) пыль, если она не липкая, вообще не удерживается. Такая решетка удобна еще и тем, что уголки легко укладывать с переменным шагом для обеспечения лучшего распределения скоростей и меньшего коэффициента сопротивления, чем при постоянном шаге. Уголковую решетку можно применять как при боковом вводе потока, так и при центральном. В случае бокового ввода потока уголки располагают перпендикулярно к оси входа (рис. 8.3, а). При центральном набегании потока на решетку уголки следует располагать в двух взаимно перпендикулярных направлениях. Уголковая решетка, как и плоская, прп очень большом коэффициенте сопротивления вызывает перевертывание профиля скорости в сечениях на конечном расстоянии за решеткой. Для устранения этого эффекта следует к вершинам уголков приварить направляющие пластинки. [c.204]

Учет диффузионного торможения процесса. Выше мы отмечали, что верхнее ограничение допустимо температуры часто оказывается связанным с опасностью перехода процесса в диффузионный режим. Представляет интерес исследовать оптимальный температурный профиль, учитывая диффузионное торможение процесса в явном виде. При этом оказывается возможным решить задачу, не вводя искусственного верхнего температурного предела. [c.378]

Зоны топочного объема, где протекает активный процесс, а также характер движения газовоздушных потоков по топочным камерам зависят, прежде всего, от профиля этих камер и способа ввода в них воздуха. [c.73]

Организующая программа управляет процессом моделирования и выполняет следующие функции ввод оттранслированного описания технологической схемы сборку рабочей программы из модулей соответствующих библиотек ввод физико-химических свойств смеси из банка физико-химических данных и режимных параметров рассматриваемой схемы проверку правильности задания исходной информации и расчет начального приближения по расходам потоков, их составам и профилям температур в системе разделения с помощью мини-моделей элементов интегрирование системы дифференциальных уравнений с использованием модулей релаксации и модулей библиотек элементов схемы организацию прерываний для оперативного вмешательства в процесс расчета. [c.412]

Анализ процессов массопередачи позволяет изучить влияние различных условий проведения процесса иа характеристики конечных продуктов разделения. Кроме того, он позволяет изучить некоторые внутренние характеристики процесса, такие, как профиль изменения температуры и концентраций по высоте колонны, местоположение контрольной точки с максимальным изменением температуры или других измеряемых параметров при отклонениях в режиме эксплуатации, оптимальное место ввода питания, отбора фракций и т. п. Это [c.7]

В реальном теплообменном аппарате в силу стохастической природы процесса распределение элементов потока по времени пребывания всегда неравномерное. К наиболее существенным источникам такой неравномерности можно отнести неравномерность профиля скоростей системы турбулизацию потоков молекулярную диффузию наличие застойных областей в потоке образование каналов и байпасных токов в системе. Для оценки неравномерности потоков вводится функция распределения По времени пребывания, которая определяется из отклика системы на импульсное, ступенчатое, либо частотное возмущение и позволяет количественно оценить отклонение реального потока от моделей идеального смешения и вытеснения [2]. Численные характеристики отклика системы на возмущение (среднее значение, дисперсия и др.) позволяют рассчитать параметры моделей, учитывающих стохастическую природу процесса. Сюда следует отнести диффузионную и ячеечную модели. [c.69]

К наиболее существенным источникам неравномерности распределения элементов потока по времени пребывания в промышленных аппаратах можно отнести неравномерность профиля скоростей системы турбулизация потоков молекулярная диффузия наличие застойных областей в потоке каналообразование, байпасные и перекрестные токи в системе температурные градиенты движущихся сред тепло- и массообмен между фазами и т. п. Перечисленные причины, существующие в технологических аппаратах и действующие в различных комбинациях, обусловливают специфический характер неравномерности в каждом конкретном случае. Для оценки неравномерности потоков вводится ряд функций распределения, каждая из которых является результатом установления однозначного соответствия между произвольной частицей потока и некоторым характерным для нее промежутком времени. [c.204]

Способ повышения эффективности барботажных тарелок, осуществляемый путем направленного ввода парового потока в строго определенных местах площади, наиболее перспективен, так как позволяет исключить все виды неравномерностей, выровнять профиль скоростей в продольном и поперечном направлениях И ДОСТИЧЬ структуры потока жидкости, близкой к идеальному вытеснению. [c.106]

Если турбулентная струя вводится из сопла непосредственно в зернистый слой, выравнивание профиля скоростей происходит значительно интенсивнее. [c.132]

Расчеты показывают, что при П- и Z-образных потоках в аппаратах II, III (рис. 1, а) и I—III (рис. 1, б) в отличие от случая перпендикулярной раздачи потока (рис. 1, а, вариант I) профиль скорости Уг имеет монотонный характер по координате х и возрастает по направлению от места ввода пото а. Характер течения совпадает с экспериментальными профилями, приведенными в [7, 8]. [c.153]

Внутренняя структура потока при этом существенных изменений не претерпевает. Характер вращения потока при распределенном вводе газа аналогичен характеру вращения при сосредоточенном вводе. Распределение скоростей как окружных, так и осевых сходно с распределением скоростей, приведенных на рис. 3.20. Отличительной особенностью является возрастание симметрии профилей скоростей относительно оси камеры, а также медленное увеличение скоростей по ее длине, что свидетельствует о более равномерном распределении последних вдоль камеры. [c.174]

Осуществляется это в блоке / следующим образом. Вводится число профилируемых затворов (КВАР)-, счетчик (КВ) сначала выводится на нуль, а перед вводом исходных данных для расчета отдельного профиля его значение увеличивается на единицу затем сравниваются значения КВ и КВАР. Если КВ > КВАР, то счет прекращается, в противном случае вводятся исходные данные очередного варианта. [c.166]

В блоке 9 полученное значение ординаты профиля У сравниваются со значением У/-ь найденным на предыдущем шаге (проверка на возврат ординаты). Удовлетворение неравенства У < У -1 означает, что данный профиль невыполним. В этом случае печатаются значения Xi, Yi, Xi-,, У.-i (блок 10) и управление передается на ввод исходных данных для профилирования очередного затвора. В противном случае управление передается в блок II. [c.168]

В системе с избыточным давлением, описанной Фрезером и Моррисом [13] (рис. 7.4), используются только два управляющих клапана. В емкость с анализируемым раствором под заданным избыточным давлением подается газ-носитель. В начале ввода по сигналу программирующего устройства клапан открывается и жидкость вводится в колонку. По истечении времени ввода закрывается, а открывается на 0,5 с, и тем самым достигается три эффекта -сбрасывается избыток давления, резко прекращается введение пробы, проба выдувается из капилляра. Затем У закрывается и вновь восстанавливается равновесие колонки. Подбором соответствующего избыточного давления- размеров капилляра и времени ввода можно получить почти идеальный прямоугольный профиль ввода. Енцш 13] выразил сомнение отиоаите."ьно надежности обеих рассмотренных [c.243]

Для сравнения необходимо оценить величины и >2. Коэффициент диффузии СОг в воде хорошо известен и составляет при 20° С , 7- 0- см /сек. Возникают некоторые осложнения при нахождении >2, потому что диффузия ионов не просто определяется законом Фика, так как поток каждого иона зависит от градиента концентраций всех присутствующих ионов [13]. Учет этого эффекта в химической абсорбции рассматривался Шервудом и Вэйем [14], которые рассчитали градиенты концентраций всех составляющих ионов по графикам профилей концентраций, полученным на основе модели пленочной теории. Найсинг использовал ту же самую методику, но вводил полученные таким образом значения />2 в уравнения пенетрационной теории. При 20° С и конечном разбавлении величина Лг составляет 2,84 0 см /сек, для растворов ЫаОН и 2,76 0 см /сек для растворов КОН. Обе величины почти одинаковы, таким образом можно сказать, что как для раствора ЫаОН, так и для раствора КОН (01/02) = 0,77, а Ог/Д = 0,64. Хотя обе величины были рассчитаны и при бесконечном разбавлении, однако влияние ионной силы на отношение г//)] предполагается небольшим. При сравнении этих величин с рассчитанными по уравнениям (12.5) и (12.6) отмечается полное согласование экспериментальных и теоретических данных. [c.140]

III. Определение коэффициента теплопроводности Хг по профилю температур прн смешении параллельных потоков с разной температурой. В работе [13] потоки имели одинаковое сечение в работе [32] нагретый газ вводили по центральной трубе в наших опытах [33] создавался линейнйй источник теплоты, который обеспечивал нагревание узкой полосы газа на входе-в слой (см. стр. 121). Методы расчета Хг по экспериментальным профилям температур аналогичны расчету коэффициентов диффузии из поля концентраций (см. раздел III. 5) на основе решения задачи при соответствующих граничных условиях. Общий недостаток данного метода связан с неизбежной неравномерностью скоростей потока, имеющего разную температуру. [c.114]

Массовую скорость газа принимают постоянной по сечению зернистого слоя, как это было уже сделано при решении- урав-нения (IV. 19). В разделе II.9 показано, что величина G несколько отклоняется от среднего значения вблизи стенки трубы, обычно в сторону увеличения. Однако значение и даже знак этого отклонения зависят от таких факторов, как плотность и характер упаковки зерен у стенки, а также профиль температуры газа в поперечном сечении зернистого слоя поэтому вводить какое-либо уточнение в предположение о постоянстве массовой скорости по сечению трубы не имеет смысла. Таким образом, при G = onst средняя по сечению температура потока совпадает со среднекалориметрической. [c.131]

Распылительные колонны характеризуются интенсивным продольным перемешиванием [204—224]. Общее ntj)вмешивание вэттих колоннах является результатом не только диффузионного перемешивания, характеризующегося коэффициентом продольной турбулентной диффузии, но и крупномасштабного перемешивания [224 i Многие исследователи [204—211, 222] обнаружили резкое изменение профиля концентраций в месте ввода сплошной фазы в колонну— так называемый концевой эффект, который не зависит от направления массообмена. Установлено также, что в распылительных колоннах, особенно в колоннах больших диаметров, происходит интенсивное продольное перемешивание сплошной фазы, снижающее эффективность этих аппаратов. [c.201]

Испытания секторов плиты, патрубки которых были сиабжены крупными переливными прорезями разной формы, показали ус1ойчиву]о работу оросителя и высокую степень раг.номерностн раздачи иотоков как на режиме стека]ощих по стенке стаканов струй, так и при их отжатии, независимо от шага между патрубками (/ = 120—240 мм), профиля и размеров переливных прорезей, величины напора (Я = 5—40 мм), количества вводов жидкости на сектор (я = 1—4) и положения одиночной точки ввода. Изменение вязкости жидкости в широких пределах также не влияет иа равномерность раздачи потоков и на пропускную способность переливных прорезей патрубков (рнс. 30, u). [c.90]

Учет продольного перемешивания. Уравнение (II 1.79), лежащее в основе расчета профилей концентраций и выходных кривых, справедливо для течения разделяемой среды через слой сорбента в режиме идеального вытеснения при отсутствии продольной диффузии. Отклонения от этого режима, обусловленные неравномерным распределением скоростей, существованием обратных потоков, наличием продольной диффузии, при расчете адсорберов обычно учитываются введением поправки в коэффициент массопередачи. Поправка вводится в виде дополнительного диффузионного сопротивления 1/Рпрод-Коэффициент массопередачи с учетом продольного [c.67]

Ранее множитель 1,2 вводили перед слагаемым (С/ — Umf), обосновывая это неравномерным профилем скоростп восходящего движения псевдо-жидкости. Выражение (VII,30) при определенных условиях [(6 — Umj) >>[/ ,03] может оказаться в противоречии с соотношениями (VII,29а, 6). — Прим. ред. [c.278]

В подписи к рисунку даны иные условия опытов на рисунке приведен также копцентрационный профиль на уровне 381 мм ниже точки ввода трасера. — Прим. ред. [c.307]

Мак-Карти 198] исследовал трехмерный поток через проволочную реи1етку с произвольным распределением сопротивления в канале постоянного, но различной формы, сечения. Не вводя ограничения на величину изменения сопротивления решетки по сечению и на степень неравномерности поля скоростей, как это сделано во всех перечисленных работах, он вывел уравнения, позволяющие вычислить изменение сопротивления решетки, необходимое для получения заданного профиля скорости. Эти уравнения справедливы для случая плоской решетки произвольной кривизны, но только для равномерного исходного профиля скорости. [c.11]

При выводе уравнения (IV, 78) не вводилось никаких предположений о природе процесса перемешивания оно показывает, что при -iXoy = onst профиль концентрации жидкости на тарелке однозначно определяет средний состав пара, покидающего тарелку. [c.283]

Составим программу расчета профиля концентраций пара и жидкости по высоте тарельчатой колонны бинарной ректификации, если известно (рис. 40) Е — количество питания, моль час, Хр — концентрация легколетучего компонента в питании, моль 1молъ О — количество дистиллата, молъ1час Ь— количество орошения, моль/час] а — коэффициент, относительной летучести Е — эффективность работы тарелки N — число тарелок — тарелка ввода питания. [c.200]

Расчет начинался с ввода исходной информации в машину и определения профиля распределения концентрации по длине колонны в стахщонарном состоянии, которое принималось за на- [c.421]

Вводя переменную Л/, = дг, - д и переходя к безразмерным парамефам (г = // д, = Vj/V), новую систему уравнений (4.7) и (4.8) решаем относительно профиля конценфации жидкости по длине тарелки (см. гл. 3), далее, интефируя А/д по г от О до [c.188]

Так же, как и при прямотоке, вводим переменную Л/, = х, -- л и безразмерные параметры ц, /- Решаем новую систему относительно профиля концентрации жидкости по длине тарелки. Интефируя Л/д/ по г от О до 1, с учетом допущений 1 и 2 и того, что тЛ/вых = / (лгвых У Уо> получим зависимость для к. п. д. /-Й тарелки при противотоке для тарелок. [c.189]

В обеих установках компоненты газа, выходящего из печи низкотемпературного риформинга, находятся, по-видимому, в химическом равновесии, и дальнейшее образование метана может быть достигнуто только введением иового компонента или снижением температуры. В настоящее время для обогащения газа в процессе Газинтан используется каталитическая гидрогенизация, т. е. снижается температура (приблизительно до 350°С) и вводится дополнительный очищенный пар лигроина, реагирующий, с оставшимся водородом и паром. Температурный профиль во втором реакторе, однако, повышается с самого начала, так как при низкой температуре не происходит никакого эндотермического крекинга или риформинга, а избыточный водород обеспечивает немедленное начало экзотермических реакций гидрогенизации. Аналогично процессу КОГ и здесь желательно улучшить характеристики горения получаемого газа путем дополнительной стадии метанизации. Это обеспечивает удаление любого остаточного водорода, и после поглощения основной части двуокиси углерода, находящейся в газе, окончательный продукт становится полностью взаимозаменяемым с природным газом, содержащим главным образом метан. Выходное давление обычно близко -к 35 кгс/см (3,5 МПа). [c.109]

В нереточных устройствах, выше ввода ожижающего агента, кокс коитактнруется с газом в фонтанирующем режиме. Кокс передвигается сплошным слоем от места ввода газа до следующей секции, расположенной ниже. Сплошной слой в перетоке обеспечивается отводной трубой соответствующей длины и профиля. Такая система передвижения кокса обеспечивает устойчивую работу печи. [c.266]

В блоке 6 полученное значение абсциссы профиля Xi сравнивается со значением Xi-], найденным на предыдущем щаге (проверка на возврат абсциссы). Удовлетворение неравенства X,-< Х , означает невыполнимость данного профиля. В этом случае печатаются значения Xi и X. i (блок 7), счет прекращается и управление передается на ввод исходных данных для профилирования очередного затвора. В противном случае управление передается в блок 8. [c.168]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология