Откачки уравнения

В данной системе скорость откачки 5 выражается уравнением [c.133]

Для расчета необходимо также знать емкость аппаратуры в литрах, требующийся вакуум в миллиметрах ртутного столба, характеристику 2 соединяющих трубок и скорость откачки насоса для данного вакуума. Эти величины подставляют затем в уравнения (6) и (7), причем характеристику 2 получают из графика на рис. 134. [c.134]

Скорость откачки по уравнению (6) равна [c.134]

Согласно уравнению (7), время, требующееся для откачки до указанных значе-йий вакуума, равно [c.134]

Измерение теплоемкости вплоть до очень низких температур проводят в специальных калориметрах, в которых вещество нагревают электрическим током в тщательно изолированной системе, причем количество вводимой электрической энергии и температуру измеряют точно. Низкие температуры вплоть до 0,3 К получают быстрой откачкой жидкого гелия 7 = 4,2 К Экстраполяцию к абсолютному нулю обычно производят по уравнению Дебая (121). [c.370]

При откачке паровоздушной смеси с температурой > Тр давление на всасывании водоструйного эжектора рн будет сохраняться постоянным и равным давлению насыщения для воды при температуре 7 н до тех пор, пока массовое содержание воздуха в смеси н не превысит величину, вычисленную по уравнению (10.7), если в этом уравнении принять давление рн. п по температуре рабочей воды. [c.228]

Уравнение (56) может быть видоизменено в выражение, более удобное для определения размеров форвакуумной линии, если известна скорость откачки механическим насосом и длина соединительной трубки. Предположим, что сосуд соединен трубкой длиной 100 мм с механическим насосом, скорость откачки которого 5р = 2 л сек. Эта скорость наблюдается на входе в насос и при конечном перепаде давления не будет равна 5 в уравнении (56). Если перепад давления между механическим насосом и сосудом составляет менее 20%, то при замене 5 на скорость откачки 8р будет получена ошибка меньше 10%. Максимальная ошибка величины 5 в 10% при верхнем произвольном пределе в 20% для перепада давления вполне укладывается в пределы ошибок, допустимых при определении размера трубопровода. [c.473]

Так как было установлено, что скорость откачки 5 должна равняться 10 л сек, то требуемая скорость откачки бустерного масляного насоса 8в может быть получена из уравнения [c.505]

Быстрота откачки всей вакуумной системы в соответствии с уравнением (182) + I , откуда = 6,3. ц сек. [c.226]

Следует заметить, что уже первая откачка дает обычно 70—80% всего углекислого газа, имевшегося в змеевике 14. Объем откачанного углекислого газа согласно уравнению сожжения равен объему сгоревшего метана. После этого поднимают ртуть в затворе на такую высоту, чтобы закрыть капилляр в баллоне 7. Опуская ртуть ниже трубки, идущей к змеевику 15, и отняв дьюаровский сосуд от змеевика 15, откачивают и измеряют тяжелые углеводороды. [c.239]

За время адсорбции ( 1— о) адсорбированное количество обычно определяется суммарным притоком в ячейку по уравнению (6). Следовательно, эта величина непосредственно зависит от величины скорости откачки 8е и от кривой временной зависимости плотности. При десорбции можно создать условия, при которых выражение, представляющее поток газа, будет определяться высотой пика (Л з—Л 1) с небольшой поправкой на скорость откачки. [c.113]

Если циркуляционный подогрев применяют для компенсации тепловых потерь резервуара при хранении или откачке топлива, то количество циркулирующего продукта Ь на основании уравнения теплового баланса [c.180]

Из уравнения следует, что если давление газа в системе значительно превышает предельную разреженность, т. е. когда Р > Р, быстрота действия крионасоса практически не зависит от величины Р. Скорость откачки начинает снижаться лишь при приближении давления в откачиваемой системе к значению предельного давления и становится равной нулю, когда Р — Р" . [c.86]

Обычно в емкое понятие коэффициента прилипания вкладывают всю сложность механизма конденсации и влияния различных факторов на ход этого процесса. С учетом этого коэффициента уравнения быстроты откачки принимают следующий вид для молекулярного режима течения газа [c.89]

Медь, находящаяся на открытом воздухе, всегда покрыта тонким поверхностным слоем окиси, которая связывает хлористый водород, имеющийся, как правило, в воздухе лаборатории (убедиться в присутствии хлорида нетрудно по зеленой окраске пламени). Если такую медь без предварительного прогрева поместить в кварцевую ампулу и после откачки ампулы до высокого вакуума нагревать при 600° (а другую часть ампулы при 900°), то в соответствии с уравнением (23) СигО будет подвергаться транспорту в более горячую зону, где и осядет в виде хорошо образованных рубиново-красных кристалликов. Транспорт не будет происходить, если перед отпайкой ампулы от вакуумной системы металл прогреть при температуре выше 800° после ввода в ампулу очень незначительного количества НС1 транспорт возобновляется. [c.65]

Уравнение (154) можно применять к механическим насосам, двухроторным насосам, пароструйным насосам, охлаждаемым поверхностям, к диафрагме, соединяющей систему с давлением р с другой системой, имеющей более низкое давление. При определении скорости откачки, поток Q можно измерять в любом сечении системы, но давление р измеряется в плоскости впускного патрубка откачивающего аппарата. 5 и V обычно выражаются в л сек. [c.54]

Это И есть уравнение скорости откачки насоса, так как скорость откачки определяется объемом газа, вытекающим за единицу времени и измеренным при давлении откачиваемого газа в данный момент. [c.55]

Выражение (238) не следует понимать так, что значение Ь должно превышать значение V на сколь угодно малую величину. Наоборот, из основных положений вакуумной техники следует, что пропускная способность коммуникаций должна быть как можно больше, и в идеальном случае нужно стремиться полностью исключить сопротивление трубопроводов. При рассмотрении уравнения (237) видно, что величина скорости откачки конденсатора а следовательно, величина охлаждаемой поверхности и соответственно габариты аппарата и расход мощности на холодильную установку зависят от выбора величины Ь. Если разность между Ь л V мала, то знаменатель выражения (237) [c.124]

Результаты исследований процесса конденсации водяного пара-в твердое состояние (см. главу 1П, разделы 3 и 4) дают возможность-по-новому подойти к расчету сублимационного конденсатора. Теория и опыт показывают, что скорость процесса конденсации пара в твердое-состояние полностью определяется возможностью откачки пара охлаждаемой поверхностью. Правильно выбранная величина поверхности обеспечивает конденсацию заданного количества пара при условии поддержания постоянной температуры поверхности. Общие уравнения, полученные на основе изложенных представлений с использованием законов кинетической теории газов, дают возможность непосредственно подсчитать необходимую величину поверхности конденсации. Благодаря этому из расчета выпадает коэффициент теплоотдачи а между конденсирующимся паром и стенкой. Решение задачи распадается на два раздела определение величины поверхности из условий кинетики движения парогазовой смеси и тепловой расчет для обеспечения постоянной температуры поверхности конденсации. [c.169]

Выражение для скорости откачки сублимационного конденсатора, работающего в условиях высокого вакуума, аналогично выражению для скорости откачки диафрагмы площадью Р в случае, если размеры диафрагмы малы в сравнении с размерами сосуда и средней длиной -свободного пробега молекул газа. При откачке водяного пара без примеси неконденсирующегося газа скорость откачки. конденсатора 5 может быть определена по уравнению [c.170]

Измерение скорости откачки при постоянном давлении. При приближении давления к предельному значению для данного насоса скорость откачки S уменьшается согласно уравнению [c.534]

Х111-1-8. Имеется 0,100 г oбpaзцa Ra ( / 1,62-10 лет). Каждые 24 ч откачивается (газ), образующийся при распаде радия. Определите активность во время его откачки. Для 2 Rn Я = 0,182 сут . Уравнение, описывающее одновременный радиоактивный распад двух изотопов А и В при последовательном распаде [c.147]

Рассмотрим, наиример, систему об ьемом 0,1 м , состоянию из трубки длиной 1 м и колбы на противоположном от насОса конце линии. Пусть далее стандартная скорость откачки составляет 5р = 8 - 10" м /с. Приведенные уравнения позволяют оценить время, за которое в системе будет достигнуто давление 10 торр, при котором можно включать высоковакуумный насос. Для тою чтобы понять и оценить влияние диаметра откачиваемой трубки, проведем расчет для трубок с радиусами равными 1 и 1,25 см. Результаты расчета, приведенные в табл. 1.2, показывагот, что увеличение диаметра 1а 25% снижает время откачки примерно вдвое. [c.23]

Для системы диффузионного и масляного насосов форвакуум, при котором работает диффузионный насос, определяется скоростью откачки лгасля-ного насоса. Скорость откачки диффузионного насоса определяется объемом газа, откачиваемого за единицу врелгени при рабочем вакууме диффузионного насоса. Эти отношения выражаются уравнением [c.130]

Подставив в уравнение (31) значение jfg из уравнения (28) и обозначив Pj-Pg = Д Р, после преобразования получаем формулу для определения средней скорости откачки в определенном интервале за вреня i создания вакуума во всасывающей магистрали [c.36]

Из характеристики выбранного насоса можно определить фордавление, против которого он будет работать. Для настоящего примера, предполагая, что при прохождении через насос газ будет сжат примерно до 200 [а, получим, что объемная скорость течения уменьшится примерно до 0,10 л/се/с. Предполагая, что мы пользуемся для соединения второго паромасляного насоса с механическим насосом трубкой длиной 30 см и диаметром 8 мм, получаем коэффициент Рс1, равный 160, и Р = 0,65 л1сек. Скорость откачки насоса определяется, как и раньше, из уравнения [c.506]

Быстрый, хотя и приближенный, метод определения адсорбции воздуха описан Хайнсом [29]. По этому методу величину адсорбции вычисляют, измеряя понижение давления в данном объеме воздуха, первоначально находившегося при атмосферном давлении в контакте с образцом адсорбента, в результате охлаждения последнего до —183°. Перед измерениями адсорбент следует высушить путем нагревания, но можно обойтись без его откачки. Вследствие сложности процесса адсорбции многокомпонентной газовой смеси установку необходимо прокалибровать с помощью стандартного метода адсорбции азота. Более изящная установка, предназначенная для измерения адсорбции азота без предварительной откачки адсорбента, описана Хаулем и Дюрбгеном [30]. Такая установка выпускается серийно. Две стеклянные ампулы, одна из которых служит компенсатором объема, а в другую помещают исследуемый образец, отделены друг от друга дифференциальным манометром. Количество адсорбированного газа вычисляется по разности давлений и из исходного давления. Установка позволяет создавать такие равновесия давления, которые отвечают условию применимости уравнения БЭТ, и, таким образом, оценка величины удельной поверхности по одной точке дает значения лишь на 10% меньше полученных в результате многочисленных измерений, а воспроизводимость данного значения 5 обычно < 1%. Изменяя исходное давление газа в установке, можно получить серию адсорбционных точек и, следовательно, начертить изотерму адсорбции в интервале применимости уравнения БЭТ. Для удаления предварительно адсорбированных примесей в этой установке вместо откачки используется продувка адсорбента сухим азотом, что позволяет избежать внезапного выброса тонкоизмельченного образца. Установка позволяет определить удельные поверхности твердых тел в интервале от 0,3 до 1000 г- . [c.367]

Несколько иначе дело обстоит при разложении окисно-карбидной смеси. В данном случае фазовый состав (табл. 2) аналогичен таковому при разложении оксикарбида, и механизм разложения оказывается в основном аналогичным последнему. В пользу этого говорит также возможность описания кинетических кривых уравнением диффузии. Однако этот нроцесс значительно более чувствителен к давлению газовой фазы. Так, скорость процесса разложения оксикарбидной смеси заметно увеличивается с увеличением скорости откачки продуктов реакции (рис. 5), а также весьма чувствительна к давлению прессования шихты и ее гранулометрическому составу. [c.234]

При проведении флэш-десорбции измеряется скорость изменения давления газа. С этой целью система нагревается со скоростью dT dt=b, одновременно ведется откачка объема системы с постоянной скоростью и в момент времени t измеряется давление. В результате измеряемое давление в любой момент времени пропорционально —dnIdt, где п—число молей адсорбированного газа. Проинтегрируйте уравнение (XV-1), представив, что десорбция является реакцией второго порядка, и найдите максимальное значение d(dnldt)ldT. Полученный результат используйте для оценки величин соответствующих пикам Рь Р2 и Рз на рис. XV-3, считая, что Л ==0,01 см /молекула с, 6=2 К/с и п при температуре максимальной скорости десорбции равно 10 молекул/см . [c.540]

Когда в конце периода адсорбции поверхность образца нагревается ), изменение давления в ячейке задается уравнением (5). При возрастании температуры давление изменяется под действием выделения газа с поверхности Рр и удаления его откачкой насосом и манометром И8е- К этому следует добавить обычно небольшой вклад натекания газа из резервуара Ра, уравновешиваемый реадсорбцией на образце ИЗр. Следовательно, ход изменения плотности газа при нагревании образца зависит от пути выделения газа, кривой нагревания образца, скорости откачки ячейки и кинетического закона адсорбции. Чтобы установить основные закономерности для количественного определения кинетических параметров из экспериментальных данных, ниже будет проанализирована форма кривой давление — время в предположении, что обратной адсорбцией можно пренебречь. [c.121]

После достижения максимального значения давление, как показывает рис. 45, быстро падает по мере протекания новой адсорбции газов на холодных стенках контейнера. Процесс характеризуется типичным значением половинного времени жизни 20 мсек. В такой системе откачка за счет адсорбции на стенках соответствует 50 л сек. В противоположность этому флэш-десорбция N2 и СО (см. рис. 10) осуществлялась с меньшими скоростями откачки (5я<0,2 л1сек) и при такой скорости нагрева, что потеря газа в период десорбции вносила лишь небольшую ошибку — менее 3%. Поэтому для рассматриваемых двух газов высота пика является мерой десорбированного количества. В случае ксенона около Ve части молекул выделилось до момента исчезновения пика давления в результате откачки, и возможно, что даже в области пика выделение осуществилось лишь на 90%. Следовательно, количество десорбированного газа нужно рассчитывать с учетом потерь на откачку за весь цикл нагрева [уравнение (7)]. [c.188]

Давление в системе измеряли при помощи ртутного манометра 6 и специального манометра 7 с краном-компенсатором 8. В тех опытах, когда требовалось более точное измерение постоянства или величины изменения давления (исследование полимолекулярной адсорбции методом перепуска), дополнительно использовали масляный манометр 9, причем плотность масла найдена равной 0.85, так что точность измерений по масляному манометру составляла примерно 0.03 мм рт. ст. Масло для манометра предварительно прогревали при вакуумной откачке. Смесь избранного состава выдерживали определенное время в реакторе, а затем вымораживали в ловушку 10 и анализировали. Алкалиметрическим титрованием определяли суммарное количество кислот СН3СООН + НС1, а затем аргентометрически — количество катализатора — соляной кислоты. Поскольку известны уравнения реакции и начальный состав смеси, анализ давал содержание каждого из реагентов и продуктов в суммарной смеси в данный момент времени. [c.340]

Согласно уравнению (2.9) увеличение геометрического объема Ур, частоты вращения ротора п и быстроты действия форвакум-ного насоса 5о ведет к росту эффективной быстроты действия двухроторного насоса. Уменьшение зазоров и, следовательно, уменьшение проводимости роторной системы также повышает быстроту действия насоса. Уравнение (2.9) в какой-то мере дает представление и о зависимости 5 от давления Р . Первоначально снижение Рц влияет лишь на проводимость роторной системы, которая уменьшается до тех пор, пока в зазорах не наступит молекулярный режим течения газа. Следовательно, снижение Рд первоначально повышает быстроту действия насоса 5. Однако при дальнейшем снижении Ро быстрота действия форвакуумного насоса 5о стремится к нулю и соответственно падает быстрота действия двухроторного насоса. Поскольку проводимость зазоров роторной системы существенно влияет на быстроту действия насоса, то очевидно, что такой подвижный газ, как водород, будет откачиваться хуже, чем воздух и, наоборот, быстрота действия насоса при откачке тяжелых газов и паров будет несколько выше, чем в случае воздуха. [c.17]

Таким образом, более или менее точно рассчитать быстроту откачки газа крионоверхностью но уравнению (4.5) можно лишь в том случае, если криоповерхность не вносит заметного возмущения в максвелловское распределение молекул газа по скоростям. Это условие выполняется в том случае, когда криоповерхность размещена в объекте, значительно превышающем ее по размерам, а давление настолько низкое, что столкновениями молекул газа между собой можно пренебречь. Увеличение размеров криоповерхности или повышение давления в объекте будет приводить к росту быстроты откачки. В первом случае это связано с появлением направленного движения всей массы газа в сторону криоповерхности, а во втором — с появлением градиента давления и газодинамическим разгоном молекул опять же.в сторону крио-поберхности. [c.87]

На рис. 29 показана зависимость теоретической быстроты действия крионасоса в зависимости от давления газа, построенная на основании уравнений (4.5) и (4,12), Первая полка на этом графике показывает максимально возможную теоретическую быстроту откачки в молекулярном режиме течения газа S , а вторая — в вязкостном S . Область переходного режима не определена четко и может захватывать шйрокий диапазон давлений. Теоретическая быстрота действия крионасоса, построенная на рис. 29, относится к конкретному случаю криооткачки СО имеющей температуру ЗОО К на криоповерхности, охлаждаемой жидким азотом до температуры 77 К. Для сравнения на этом же рисунке представлены результаты экспериментального определения быстроты откачки СО при схожих условиях [59]. Из сравнения теоретической кривой быстроты откачки и опытных данных следует, что не все молекулы СО , сталкивающиеся с холодной поверхностью конденсатора, прилипают к ней сраз -же при первом столкновении, поэтому действительная быстрзда откачки несколько меньше теоретических значений. Кроме того,, оказывается весьма неустойчивой криооткачка при повышенном давлении, когда ее скорость резко падает, [c.88]

В ряде газодинамических установок скорость потока газа, набегающего на криоповерхность, может превышать скорость звука. Для таких систем в работе 1Ь71 дается следующее уравнение для определения быстроты откачки [c.90]

Когда требуется получить уравнение скорости откачки диффузчон-ного насоса, то рассматривают его как диафрагму, площадь отверстия которой равна проходному сечению всасывающей области насоса. Кроме [c.115]

Из этого уравнения видно, что эффектйв ая быстрота откачки сосуда всегда меньше быстроты откачки насоса и что величина может быть равна величине 5 только при и= схз, что практически никогда не бывает. Из уравнения (10) видно, что при С/> 5 5,, 5, Следовав тельно, если пропускная способность трубопровода во много раз превышает быстроту откачки насоса, то эф фективная быстрота откачки сосуда определяется насосом и применение насоса с большей быстротой откачки ведет к увеличению эффективной быстроты откачки сосуда. [c.15]