Коэффициент диспергирования

Диспергирование жидкости необходимо учитывать коэффициентом диспергирование Кд. [c.38]

Гамма-установки с сухой защитой. На установках этой группы отходы возникают при диспергировании радиоактивных загрязнений с оболочек источников и технологических каналов л становки. Количественной характеристикой интенсивности образования аэрозолей при диспергировании служит коэффициент диспергирования поверхностного загрязнения (е, м ). Выражение для определения суммарной активности отходов А, расп./с, образующихся на установках с сухой защитой за время /, следующее [c.123]

При расчетах следует принимать коэффициент диспергирования равным 1,5-10 м , причем коэффициент е практически не зависит ст поверхностной загрязненности препаратов к скорости прокачки воздуха, значение к — равным 6,6-10- т1 см Х X сутки). [c.124]

Характерной особенностью работ, посвященных повышению эффективности улавливания пыли в полых колоппах, является стремление обеспечить достаточно густое заполнение всего объема аппарата каплями диспергированной жидкости, причем одновременно стремятся избежать слияния капель в сплошной поток [100]. По данным этой работы, наиболее эффективны равномерно распределенные крупные капли = = 0,8- 1,0 мм при их объемной концентрации около 17о-Можно отметить, что и в модельных опытах по абсорбции хорошо растворимых газов при подобных условиях достигались очень высокие коэффициенты массопередачи. [c.186]

Из сопоставления значений полученных здесь и в примерах 9.4 и 9.5, видно, что в газлифтном реакторе объемный коэффициент массопереноса, а следовательно, и межфазная поверхность меньше, чем в аппарате с механическим диспергированием газа, но больше, чем в барботажной колонне. [c.289]

Можно ввести в расчет массопередачи действительные скорости О) или лучше фиктивные и. Тогда получим в развернутой форме упрощенный вид уравнений, в которых вместо критерия Шервуда будут стоять непосредственно коэффициенты массоотдачи или массопередачи, а вместо критерия Рейнольдса—фиктивные скорости фаз, характеризующие турбулентность в сплошной и диспергированной фазах. Остальные величины обоих этих критериев, а также критерия Шмидта, моделирующего свойства жидкостей, объединяются в постоянные величины. Вместо уравнений (4-10) и (4-11) для выбранной системы напишем [c.305]

При п<0 коэффициент для сплошной фазы увеличивается с ростом количества одноименной фазы. При 0<п<—1 рост количества одноименной фазы вызывает увеличение, а при —1<п<оо—уменьшение коэффициента, при п=—1 влияние этой фазы не существует. Коэффициент для диспергированной фазы возрастает с увеличением количества одноименной фазы и уменьшается с увеличением количества другой фазы. [c.308]

Эти формулы показывают влияние скорости фаз на объемные коэффициенты массопередачи, отнесенные к сплошной или к диспергированной фазе. [c.309]

Рис. 4-3. Влияние скорости диспергированной фазы на объемный коэффициент массопередачи /СдА и удерживающую способность диспергированной фазы УС

Диаметр выходных отверстий в распылителе, от которого зависит величина капель, находится в пределах 1,7—10,1 мм. Для малых капель объемные коэффициенты выше, так как больше поверхность контакта. Из хода кривых видно также, что с увеличением количества диспергированной и сплошной фаз (до известного предела) объемные коэффициенты массопередачи тоже увеличиваются. Для малых отверстий (1,7—2,9 мм) на рис. 4-4 виден максимум. Рост коэффициентов вместе с увеличением скорости фаз объясняется изменениями поверхности контакта. [c.313]

На рис. 2 представлена зависимость длины пути выгорания распыленной жидкой серы от среднего диаметра ее капель при различном коэффициенте расхода воздуха и скорости потока г = 35 м/с. С помощью этой зависимости можно установить размеры печи для сжигания серы или определить степень выгорания серы в реакционном объеме. На рисунке использован критический средний диаметр капель серы при 6р< б р в печи будет иметь место полное выгорание диспергированной жидкой серы, а при бо > бкр — неполное. [c.39]

Альтшуллер (1954) рассмотрел диэлектрическую проницаемость разбавленных суспензий сфероидальных частиц (вр), диспергированных в непрерывной среде с диэлектрической проницаемостью е , и рассчитал теоретический линейный коэффициент р [c.409]

Из всех процессов технологии промывочных жидкостей диспергирование является наиболее энергоемким. При этом коэффициент полезного действия затрат энергии при механическом диспергировании составляет значительную [c.40]

Большинство пятен, образовавшихся на волокнах ткани, состоит в основном из маслянистой пленки, которая содержит частицы диспергированного пигмента. Первое условие возможности удаления такой пленки — это смачивание ее раствором моющего средства. Указанный ниже коэффициент распределения воды в масле и 0,1%-ного раствора олеата калия в том же минеральном масле определен на основании следующих цифровых показателей. [c.60]

Продолжительность процесса диспергирования I, в течение которого пигментные агрегаты измельчаются с начального (наибольшего) размера частиц а до размера а , зависит от прочности агрегатов, напряжения сдвига, диспергирующих свойств жидкой среды и гидродинамических условий, создаваемых в диспергирующих машинах. Скорость диспергирования оценивают по коэффициенту скорости К , представляющему собой приращение дисперсности во времени [c.108]

Можно привести множество других примеров, которые позволяют сделать следующий вывод неудовлетворительные технологические свойства полимера чаще всего не связаны с его реологическими характеристиками на стадии окончательного формования, а обусловлены неспособностью полимера выдерживать без нежелательных последствий термическое и механическое воздействие, которому он подвергается в процессе переработки. К числу свойств, которые обусловливают плохую перерабатываемость полимера, следует отнести малую насыпную плотность, низкий коэффициент трения, низкую вязкость расплава, склонность к термической и окислительной деструкции, а также когезионное разрушение при малых удлинениях, ответственное за плохое диспергирование добавок при смешении полимеров на вальцах. [c.616]

В рассмотренных выше закономерностях коэффициент диффузии О является единственным параметром, который зависит от природы диспергированного вещества и дисперсионной среды. В соответствии с (3.2) этот параметр измеряется в единицах см /с. Диффузия — медленный процесс, поэтому и величина О мала. Самые высокие значения О достигаются при диффузии в газах, где молекулы обладают наибольшей подвижностью. Кинетическая теория газов дает следующее выражение для коэффициента диффузии молекул газа [c.41]

Водные дисперсии Na-монтмориллонита, которые относятся ко второй группе кривых /Су—С(Ку> 1), при малых концентрациях дисперсной фазы (14—18%) обладают высокими значениями условного модуля деформации и коэффициента устойчивости. Процесс пептизации и самопроизвольного диспергирования (за счет иона натрия) способствует увеличению числа частичек в единице объема и повышению непосредственных контактов дисперсной фазы, которые принимают участие в процессах коагуляционного структурообразования водных дисперсий глин. Это вызывает резкое развитие быстрых эластических деформаций и повыше- ,сех ние агрегативной устойчи- , вости системы (/Су > 2). При [c.246]

В которой Рд — плотность диспергированной фазы (для нижней тарелки равна плотности р экстрактного раствора), кг/м Ар — разность плотностей экстрактного и рафинатного растворов, кг/м 1 5=/о// к — отношение площади отверстий в ситчатой тарелке к площади поперечного (диаметрального) сечения колонны Uo — скорость диспергированной фазы в отверстиях тарелки, м/с g — ускорение свободного падения, м/с Со = 0,7 — коэффициент истечения. [c.323]

Приведем уточненное и обобщенное решение этой задачи. В большинстве случаев зависимость коэффициента распределения от концентрации аппроксимируется степенной зависимостью (4.8). Для режима идеального выгеснения при лимитирующем сопротивлении диспергированной фазы из уравнений (5.65), (5.66), (5.25), полагая [c.242]

Определим средние по поверхности частицы обихие коэффициенты массопередачи (теплопередачи) и критерии Шервуда и Нуссельта по диспергированной фазе выражениями [c.304]

При неравномерности структуры потока дисперсной фазЦ (неодинаковый размер капель, застойные зоны) может существенно увеличиваться коэффициент продольного перемещивания п.д, определяемый импульсным методом. Исследование продольного перемешивания дисперсной фазы в РДЭ показало [151],что в случае диспергирования легкой фазы часть ее скапливается вблизи вала под горизонтальными дисками ротора, образуя застойные зоны конической формы. Наблюдавшееся отклонение результатов, полученных при исследовании продольного перемешивания дисперсной фазы [148], от рассчитанных по уравнению (5) табл. 6, мож но объяснить тем, что в работе 148] применяли импульсный ввод траооера и,. следовательно, определяли сум/марный эфф ект от не рав номвряостей потока и его обратного промешивания. [c.169]

В случае, когда процесс массопередачи лимитируется сопротивлением дисперсной фазы, переход от распылительной колонны к каскаду распылительных колонн — тарельчатой колонне — связан с выбором оптимального расстояния между тарелками. На первый взгляд наиболее выгодным с точки зрения массообмена является минимальное расстояние между тарелками, так как уменьшение времени контакта (расстояние между тарелками) приводит к увеличению среднего значения коэффициента массопередачи. Однако уменьшение расстояния между тарелками выгодно лишь до определенного предела. Дело в том, что в тарельчатой колонне как процесс массопереноса, так и химическая реакция происходят не во всем объеме между тарелками. Диспергирование на каждой из тарелок осуществляется нод действием разности удельных весов фаз, что требует наличия на каждой тарелке слоя скоагулировавшейся дисперсной фазы. Объем, занимаемый скоагулировавшейся дисперсной фазой, не принимает участия в процессе массопередачи и слабо участвует в химическом взаимодействии. При этом слой диспергируемой жидкости [c.257]

Коэффициенты массообмена в экстракционных колоннах зависят от фнзнко-химических свойств жидкостей, турбулентности в обеих фазах и геометрических элементов колонны. Несмотря на трудности определения поверхности контакта фаз, количественно массообмен определяется для всех типов колонн при помощи объемных коэффициентов массопередачи или высоты единицы массопереноса. Обе аелнчины (коэффициент и высоту единицы переноса) относят к фазе рафината, или к фазе экстракта, или же к диспергированной фазе, или к сплошной. Опытные данные выражаются с помощью критериев подобия, используемых при описании диффузионных процессов критерия Шервуда 5п, критерия Рейнольдса Ре для обеих фаз и критерия Шмидта 5с. В состав этих критериев входят вязкость и плотность жидкости но они не учитывают межфазного натяжения, которое в жидких системах оказывает влияние на массообмен через межфазную турбулентность. Расчетным уравнениям придается зид показательных функций. Введение в уравнения критерия Рей- юльдса для обеих фаз одновременно следует из предполагаемого влияния турбулентности одной фазы на другую. Во многих случаях зто влияние не подтверждается, и тогда уравнение содержит только один критерий Рейнольдса или скорость одной фазы. [c.304]

Установлено, что слишком большие скорости движения жидкостей приводят к ухудшению массообмена, поэтому во многих случаях может оказаться выгодным увеличение скорости только одной фазы. При увеличении количества диспергированной фазы размеры капель и скорость их отстаивания остаются вначале без изменений, количество же капель в колонне возрастает, следовательно увеличивается поверхность контакта и улучшается объемный массообмен. Если количество диспергированной фазы превышает некоторый предел, массообмен ухудшается. Это происходит в связи с тем, что при больших нагрузках и слишком больших скоростях истечения из отверстий распылителя капли имеют неодинаковые размеры и, соответственно, разную скорость, в результате чего часто сталкиваются и сливаются (т. е. уменьшается поверхность контакта). Если истечение жидкости из распылителя происходит нормально, то увеличение количества диспергированной фазы приводит в конце концов к захлебыванию колонны. Влияние количества диспергированной фазы тем заметнее, чем меньше диаметры отверстий для истечения. Подобные зависимости существуют и для сплошной фазы. При увеличении количества последней уменьшается скорость отстаива- / ния капель, увеличивается удерживающая способность, в этих условиях массообмен улучшается. При больших количествах сплошной фазы мелкие капли могут слиться в крупные, которые отстаиваются скорее, что уменьшает удерживающую способность и поверхность контакта и снижает коэффициенты массопередачи. [c.309]

При увеличении потока диспергированной фазы (рис. 4-4) размеры капель и скорость их осаждения остаются без изменений, а увеличивается число капель в единице объема жидкости. При увеличении скорости сплошной фазы и меньших размерах капель уменьшается скорость осаждения капель (рис. 4-3). Поэтому в обоих случаях увеличивается удер-живаюш,ая способность, а следовательно, и поверхность контакта. Максимум на рис. 4-4 для малых отверстий распылителя вызван слиянием мелких капелек. При больших скоростях сплошной фазы в связи с этим явлением увеличивается скорость осаждения, уменьшается удерживающая способность, затем сокращается поверхность контакта и понижается коэффициент массопередачи. На скорость осаждения больших капель скорость сплошной фазы влияет меньше, и поэтому коэффициенты массопередачи могут сохранять Даже постоянную величину (горизонтальная линия для отверстий диаметром 10 мм). [c.313]

При показанном на рис. 4-5 ходе прямых увеличение скорости движения диспергированной фазы Цд при постоянной скорости движения сплошной фазы (и, =сопз1, 1/ =соп51) вызывает уменьшение Лос и увеличение в некоторой степени объемного коэффициента /СсО. Если увеличить скорость сплошной фазы (при ид=соп51), то увеличится по всем прямым, коэффициенты же Кса прямых 2, 3 и 4 увеличатся, а прямой 1 слегка уменьшатся (и<—1). Эти явления объясняются изменением удерживающей способности и поверхности контакта фаз. Обе эти величины возрастают, если повышать количество диспергированной и сплошной фазы. Только при наибольших каплях (прямая /) скорость движения сплошной фазы заметно не влияет на скорость осаждения капель, но может вызывать их слияние. [c.318]

Зависимость массообмена от скорости фаз обнаруживает такой же характер, как в незаполненных колоннах, и кор-релируется также через отношение этих скоростей (табл. 4-2). На рис. 4-13 дана диаграмма зависимости объемных коэффициентов массопередачи Ка. от скорости сплошной фазы для колец Рашига диаметром 12,7 мм. Диаграмма составлена для системы вода—уксусная кислота—бензол [121]. Кривые /, 2, 4 относятся к диспергированному бензолу при разных скоростях и насадках. В этом случае кривые соответствуют зависимости Кц а 1 и и имеют максимум, т. е. их характер такой же, как и части кривых на рис. 4-4 для незаполненных колонн (распылительных). Максимум появляется при значительно меньших скоростях, чём следует из диаграммы 4-5. Крутой наклон кривых говорит о том, что колонны с насадкой очень чувствительны к изменениям скоростей обеих фаз и достаточно даже относительно малых скоростей для суш,ественного увеличения удерживающей способности (ветвь кривой до максимума), а также к слиянию капель (ветвь после максимума). Кривая 3 относится к случаю, в котором диспергированная фаза—вода и Кса=[ и,.). Вода хорошо смачивает керамические кольца и стекает по ним пленкой. Эта система очень малочувствительна к повышению скорости сплошной фазы, так как в этом случае изменение удерживающей способности незначительно. Кроме того, массообмен здесь хуже, так [c.330]

Эг тирический коэффициент 170 отражает работу диспергирования, отнесенную к единице вновь образов 1в-шейся поверхности. На рис. 13 показан прибор конструкции БашНИИ НП для определения механической прочности нефтяного кокса методом толчения, в котором операция дробления навески механизирована. С помощью реле обеспечивается число сбрасываний п = 10. [c.44]

Данные межфазного натяжения характеризуют эффективность диспергирования в процессе образования эмульсии. Эти данные используют для вычисления коэффициентов растекания, краевых углов, вандерваальсовых сил притяжения между шариками и взаимодействия между поверхностями раздела (Фоукес, 1964). [c.165]

Отсюда следует весьма важное заключение практического порядка — что агрегированные суспензоидные системы могут быть диспергированы путем отмывки водой, без механического нарушения их структуры, тогда как диспергированные до первичных частиц системы не могут быть структурированы без механического воздействия. Следовательно, коэффициент фильтрации структурированных, засоленных грунтов может быть сильно понижен промывкой пресной водой. Это совпадает с наблюдениями гидрологов и гидротехников. [c.102]

Из анализа промысловых данных, приведенных авторами [1, 34, 46, 56, 59 и др.], большое влияние на приемистость нагнетательных скважин оказывает содержание в составе пласта-коллектора глинистых пропласт-ков различной толщины и протяженности, наличие глинистого цемента. Содержание глины в породах продуктивного пласта колеблется в пределах от нескольких процентов до 25% [34]. При закачке в нефтяной пласт воды, отличающейся по химическому составу от высокоминерализованных пластовых вод, происходит ее взаимодействие с глинистыми составляющими пласта, что вызьшает набухание и разрущение последних. Это приводит к закупорке фильтрационных каналов, к снижению проницаемости ПЗП и уменьшению коэффициента охвата пласта заводнением по толщине. Такое же явление наблюдается и при закачке пресных (подрусло-вых и речных) вод. Наибольшей гидратирующей способностью обладают монтмориллонитовые глины, которые при полном диспергировании могут впитать в себя обьем воды, во много раз превышающий ее собственный объем, наименьшей — каолинитовые и гидрослюдистые глины [1, 21]. Исследования, проведенные авторами [1, 21, 37, 40 и др.], показали, что набухание глин наблюдается в разных водах, однако большее увеличение объема глины отмечено в пресных и щелочных водах, меньшее — в высокоминерализованных пластовых водах. [c.102]

Длительный опыт эксплуатации систем ППД в различных геолого-физических и технологических условиях показал, что требования к качеству закачиваемых в нефтяные залежи вод определяются характеристикой продуктивных пластов нефтяных месторождений [156, 160, 153, 151 и др.]. Многочисленными исследованиями установлено, что допустимое содержание примесей в закачиваемой воде, при котором практически не происходит существенное снижение приемистости водонагнетательных скважин, зависит от химического состава и коэффициента проницаемости пород, репрессии на пласт, порометри-ческой характеристики и трещиноватости пород, а также от гранулометрического состава механических примесей в закачиваемой воде. При этом отдельные факторы, определяющие допустимые нормы содержания примесей в процессе закачки воды, могут изменяться. При закачке вод с повышенным содержанием примесей существенное влияние оказывают форма частиц, диспергирование частиц примесей в процессе фильтрации и прохождение их по поровым каналам пласта, физикохимические свойства закачиваемых пластов вод, а также свойства пород пласта. Сложность физико-химических и гидродинамических условий, влияющих на приемистость водонагнетательных скважин при закачке вод, не позволяет установить нормы качества вод теоретическим путем. [c.341]

Преимуществами сточной воды АО Искож перед промысловыми сточными водами являются отсутствие в ней нефтепродуктов, повышенное значение pH, наличие растворенных ПАВ, снижающих межфазное натяжение на границе вода — нефть, отсутствие коррозионно-активных компонентов, таких, как СОз и НзЗ. Для сравнения приведем данные о содержании нефтепродуктов в промысловых сточных водах Арланского месторождения, используемых в системе поддержания пластового давления. По данным анализов вод, проводимых ЦНИПРом НГДУ Арланнефть , содержание нефти и нефтепродуктов в сточных водах меняется от 40 до 160 мг/л. Такое высокое содержание в водах диспергированной нефти является одной из главных причин снижения приемистости водонагнетательных скважин. Поэтому значительный объем работ выполняется по восстановлению приемистости скважин, что удорожает добычу нефти. Кроме того, легко доказать, что снижение приемистости водонагнетательных скважин сопровождается уменьшением коэффициента охвата пласта воздействием. [c.348]

Кроме дисперсионных, ориентационных и донорно-акцепторных взаимодействий могут проявляться другие силы между молекулами неподвижной фазы и анализируемого вещества, также оказывающие влияние на коэффициенты активности у. Если неподвижная фаза содержит дополнительно в диспергированном виде вещества (например, мочевину, тиомочевину, цпклодек-стрины или три-о/)то-тимотпд), которые способны образовывать соединения включения с соответствующими молекулами (Мачек и Филлипс, 1960), то можно использовать эту способность для селективного разделения молекулы определенных анализируемых веществ задерживаются в качестве гостей в кристалле- хозяине более длительное время, чем молекулы, менее подходящие по геометрической форме. В качестве неподвижных фаз применяют также координационно ненасыщенные соединения (Картони и др., 1960), [c.178]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология