Десорбция в отпарных колоннах

Выделение бутадиена водно-аммиачным раствором уксуснокислой медн основано на способности бутадиена образовывать с солями одновалентной меди комплексы, разлагающиеся на исходные составные части прн повышении температуры до 80°. Основными аппаратами установки являются абсорбер и отпарная колонна. При контактировании с раствором бутадиен абсорбируется в нем, в то время как большая часть бутана и бутадиенов выводится из системы. Растворитель контактируется с углеводородной фракцией последовательно в несколько ступеней, представляющих собой главным образом турбосмесители и сепараторы. Углеводородная фракция после извлечения из нее бутадиена промывается водой и поступает на рециркуляцию илп на установку алкилпрования. Раствор, насыщенный бутадиеном, подается в де-сорбционную колонну, где из него выделяется углеводородная часть, которую отмывают в скруббере водой от увлеченного растворителя. Из скруббера бутадиеновый поток поступает в колонну редистилляции, где освобождается от примесей. Абсорбция проводится при 37°, десорбция при 79°. Этот метод дорогой и применяется при малых содержаниях бутадиена в газах. [c.72]

При переработке газов с небольшим содержанием легких углеводородов (метан, этан, этилен) целесообразно процесс абсорбции — десорбции проводить в одном аппарате — фракционирующем абсорбере, в этом случае верхняя часть аппарата является абсорбером, нижняя — отпарной колонной. [c.271]

Технологическая схема процесса приведена на рис. 6.14. В реактор 7 подают катализаторный раствор, уксусную кислоту, этилен, кислород и циркуляционный газ [концентрация кислорода в исходном газе около 5,5% (об.)]. Реакция осуществляется при 130 °С и давлении 3 МПа. Выходящая из реактора смесь непрореагировавшего этилена, кислорода, продуктов реакции и уксусной кислоты после охлаждения в холодильнике 3 и дросселирования поступает в газосепаратор 4. Несконденсировавшиеся газы после поглощения двуокиси углерода раствором соды в скруббере 5 (с последующей десорбцией Og в отпарной колонне 6) возвращаются в реактор J. Для удаления инертных компонентов часть газа периодически выводится иа системы. Конденсат из газосепаратора 4 поступает в колонну 7, в которой отгоняются продукты реакции, включая образовавшуюся воду. Из куба этой колонны отбирается непрореагировавшая уксусная кислота, которая затем возвращается в реактор. В колонне 8 отгоняются низко-кипящие компоненты, которые для выделения ацетальдегида поступают в абсорбер 12. Поглощенный водой ацетальдегид выделяется из водного раствора ректификацией в колонне 13. Отбираемый из куба колонны 8 продукт, состоящий из винилацетата, воды и высококипящих компонентов, разделяется в отстойнике 9 на два слоя. Водный слой после извлечения следов винилацетата направляют в канализацию. Органический слой из отстойника 9 направляют для удаления воды в колонну 10, из которой смесь продуктов поступает в ректификационную колонну И, где отгоняется чистый винилацетат. Из куба колонны И выводятся высококипящие примеси. Пары воды с примесью винилацетата из верхней части колонны 10 возвращаются в колонну 8. [c.193]

Абсорбция, при которой отдельные компоненты газа извлекаются из него при охлаждении жидкими углеводородами с последующей десорбцией полученных растворов в отпарной колонне-десорбере. Для уменьшения потерь абсорбента в виде паров с газом применяют двухступенчатую абсорбцию в качестве основного абсорбента используется бензин, а выходящий после первой ступени абсорбции газ дополнительно промывается тяжело кипящим газойлем, который извлекает из газа унесенный им бензин. [c.197]

Поглощенный при абсорбции газ отделяется от абсорбента в отпарной колонне-десорбере. Для десорбции необходимы условия, противоположные тем, при которых следует проводить абсорбцию, т. е. повышенная температура и низкое давление. [c.289]

Примечание. Расчет процесса десорбции в отпарной колонне путем нагрева без ввода отпаривающего агента проводят по методу расчета процесса ректификации с учетом теплового баланса. [c.57]

Если поглош енные компоненты десорбируются в отпарной колонне путем нагрева и испарения остатка, то расчет процесса десорбции выполняется по методике, изложенной в п. 6 данной главы. [c.149]

Расход пара на отдувку зависит от степени десорбции раствора (которая в свою очередь определяется заданной степенью очистки газа), от высоты отпарной колонны и применяемого раствора. Отдувочный пар, выходящий из колонны с кислым газом, обычно конденсируют и возвращают в колонну в качестве орошения, что создает дополнительную тепловую нагрузку сверх количеств физической и скрытой теплот, требуемых для проведения регенерации. Молярное отношение воды в кислом газе, выходящем из отпарной [c.45]

Повышение температуры десорбции для водных растворов аминов осуществляется повышением давления в отпарной колонне, а для гликоль-аминовых растворов увеличением содержания гликоля. 1 — МЭА — вода [16] 2 — ДЭГ — МЭА — вода [41]. [c.45]

Десорбция СО2 из растворов моноэтаноламина. Извлечение СО 2 из водных растворов моноэтаноламина является наиболее трудным из процессов десорбции, вследствие относительной стойкости соединений, образуемых моноэтаноламином с СО.,. Это видно из рис. 2.35, на котором графически показан примерный анализ работы отпарной колонны для 17%-ного водного моноэтаноламина. Равновесная кривая построена на основании экстраполированных данных по давлению паров Oj. Поскольку содержание воды в растворе непрерывно изменяется от точки ввода раствора в отпарную колонну до кипятильника, содержание СО2 в растворе выражено через молярные доли СО 2 но отношению к воде и к моноэтаноламину. Процесс десорбции осуществляется ири следующих условиях 1) абсолютное давление в кипятильнике 1,63 ат, температура 115° С и 2) абсолютное давление верха колонны 1,36 ат, температура 98° С. Как видно из рис. 2.35, наличие восьми теоретических тарелок и подача достаточного количества водяного пара для получения 2,1 моль воды на 1 моль СО2, выходящей пз отгонной секции колонны, позволяет довести содержание СО2 в регенерированном растворе из кипятильника до 0,14 моль на 1 моль моноэтаноламина. Из формы равновесной кривой очевидно, что введение дополнительных тарелок практически не снизит требуемого флегмового числа. [c.46]

Опубликованы [26] данные по эффективности десорбции в отпарной колонне внутренним диаметром 0,2 м, заполненной на высоту 7,6 насадкой из колец Рашига диаметром 13 мм. Колонна работала под избыточным давлением 0,7 ат с 15 и 30%-ными растворами моноэтаноламина (а также с растворами карбоната калин см. гл. пятую). При работе на 30%-ном растворе моноэтаноламина и количестве СО2, удаляемом поглотительным раствором, около 41 м Чм расход водяного нара составлял около 3,1 кг на 1 м СО . В ходе опытов содержание Oj в регенерированном растворе меняли от 0,1 до 0,5 моль СОз на 1 моль моноэтаноламина. Максимальная экономия суммарного расхода пара достигалась при отпарке растворов до содержания СО2 приблизительно 0,3 моль СО2 на 1 моль амина. [c.46]

Высокая температура абсорбции устраняет в отличие от других регенеративных процессов потребление водяного нара на нагрев раствора до температуры десорбции. Кроме того, исключается необходимость в теплообменниках между абсорбером и отпарной колонной. Высокая температура в абсорбере увеличивает растворимость бикарбоната калия, что позволяет применять более концентрированные растворы. [c.100]

Процесс, протекающий и так называемой конденсационно-отпарной колонне рассматривается так же, как комбинация процесса абсорбции, протекающего в верхней части колонны с процессом десорбции, протекающем в нижней части колонны [113]. Отсюда и вытекают необоснованные утверждения о том, что исследуемый аппарат не может рассматриваться как чисто ректификационный, что применение понятия флегмового числа здесь принципиально недопустимо и т. д. и т. п. В предлагаемых методах расчета этих аппаратов использованы такие же усредненные значения температур процесса при которых величины констант фазового равновесия принимаются постоянными. [c.149]

Как показывают расчеты, увеличение температуры выше 150°С также нецелесообразно, так как это требует увеличения давления в колонне и усложняет аппаратурное оформление процесса. Расходные показатели процесса отпарки принимают в зависимости от требований, предъявляемых к качеству очищаемого стока. Технологическая схема установки с отпарной колонной аналогична схеме, принятой при использовании метода десорбции углеводородным газом (см. рис. 5.5). [c.161]

Технологические конденсаты, различные по своему качеству, поступают в приемную емкость, из которой подаются на отпарную колонну. Режим работы этой колонны аналогичен режиму колонны при реализации метода десорбции водяным паром. При 140—150°С производится отпарка 15—18% стока, с этой частью отгоняется практически весь сероводород и аммиак. Очищенную воду, содержащую до 20 мг/л сероводорода и до 200 мг/л аммиака, можно использовать при подготовке нефти или сбрасывать в первую систему канализации. Отгон из верхней части отпарной колонны после охлаждения до 40 С поступает в приемную емкость. Загрязненность отогнанного конденсата из расчета на сероводород достигает 10—15 г/л, а на аммонийный азот 6—9 г/л. [c.163]

Ацетилен, растворенный в аммиаке, можно безопасно транспортировать под давлением. Абсорбция производится при низких температурах (от минус 37 до минус 45 ) и при давлениях от атмосферного до 10 ат в зависимости от целей использования остаточного газа. Аммиак, сильно насыщенный ацетиленом, может поглощать также некоторое количество этилена. Поглощенный этилен выделяют в отпарной колонне. Из нижней части отпарной колонны аммиак с ацетиленом подают в десорбер. Из верхней части десорбера отбирают смесь ацетилена с газообразным аммиаком. Десорбцию ацетилена проводят под давлением 21 ат. Газообразную смесь ацетилена можно транспортировать к месту потребления при значительно более высоких давлениях, чем это допустимо для чистого этилена. При экспериментальных работах были установлены пределы безопасных концентраций смесей аммиака с ацетиленом. [c.65]

Хотя при регенерации в области температур 121—132 °С содержание сероводорода в растворе остается постоянным, даже при этой сравнительно низкой температуре достигается достаточно высокая степень десорбции двуокиси углерода. Указанный температурный интервал соответствует давлению в отпарной колонне 1—1,8 ат. При давлении в отпарной колонне 1,4 ат достигается эффективная регенерация, при которой очищенный газ содержит сероводорода менее 6 мг м . Дополнительные сведения о работе регенератора приведены в табл. 15. [c.403]

Насыщенный гликоль по линии I поступает в выветриватель 1. Газы выветривания 11 подают в камеру сгорания горелки системы десорбции. Выветренный гликоль через емкость 2 нагревается обратным потоком регенерированного гликоля и подается в эжектор 3, а затем в середину отпарной колонны 8. В системе отпарная колонна — рибойлер 7 происходит частичная регенерация гликоля, который по каналу III поступает в уравнительный сепаратор 6. При помощи поплавка в сепараторе [c.97]

Расчет десорбера или отпарной колонны может также вестись но уравнению Кремсе1)а и Брауна для десорбции [c.247]

Как ВИДНО ИЗ приведенной на рис. 56 схемы маслоабсорбциопной установки, между абсорбером и десорбером устанавливается абсорб-ционно-отпарная колонна, так как в процессе абсорбции вместе с целевылш углеводородами происходит поглощение абсорбентом метана и этана, присутствие которых вызывает ухудшение конденсации и потери нестабильного бензина, получаемого при десорбции. [c.132]

Раечет процессов абсорбции и десорбции в абсорбциопно-отпарной колонне. Абсорбционно-отпарная колонна (АОК) предназначена для деметанизации и.т1и деэтанизации широких нефтяных фракций. Например, при деэтанизации насыщенного абсорбента в верхней части тккой колонны происходит главным образом абсорбция тяжелых компонентов из газа (Сз ), а в нижней части — в основном десорбция (отпарка) легких углеводородов (С —Сз). Работа олонны возможна с предварительным насыщением тощего абсорбента или без такового. В нервом случае условия" разделения в АОК приближаются к процессу ректификации, однако наличие высококипящих компонентов вверху колонны существенным образец влияет на режим и условия ее работы, поэтому расчет процесса разделения необходимо проводить по аналогии с расчетом процессов абсорбции и десорбции, а не ректификации. [c.149]

Схемы адсорбционных процессов могут быть различными. При одной из них используется установка гиперсорбции, т. е. адсорбции на движущемся слое активированного угля. Эта система в значительной степени аналогична сочетанию обычного адсорбера и отпарной колонны или даже фракционирующей колонны. Предложение в основном сводилось к выделе-лию из крекинг-газов фракции Сз в колонне гиперсорбции, после чего эту (фракцию пропускают через обычный абсорбер навстречу нисходящему дхотоку избирательного растворителя, поглощающего ацетилен. Десорбция ацетилена из раствора осуществляется в другой колонне. При использовании процесса гиперсорбции некоторое количество высших углеводородов. неизбежно будет полимеризоваться на частицах движущегося адсорбента. Эти полимеры удаляют непрерывным пропариванием небольшого потока адсор- бента перегретым водяным паром в отдельной колонне. Удаление полимера под действием водяного пара основано на реакции водяного газа. Очищенный ют полимера уголь после охлаждения возвращают в колонну гиперсорбции. [c.253]

Для точного расчета циркуляции абсорбента необходимо знать полноту десорбции, достигаемую в отпарной колонне. Можно, однако, определить примерный расход раствора, исходя только из работы абсорбера и задаваясь определенным собтавом регенерированного раствора. В этом случае после расчета отпарной колонны при необходимости вносится соответствующая поправка. [c.34]

Определен пе тепловой нагрузки. При обычных процессах десорбции обогрев производится острым паром либо подачей другого теплоносителя, поступаюш его в трубы кипятильника. Подводимое тепло должно обеспечивать 1) нагрев поступающего в отпарную колонну раствора до температуры регенерировахшого раствора, выходящего из кипятипь-пика 2) протекание реакций диссоциации соединений амина с кислыми газами 3) испарение воды, уходящей из отгонной секции колонны вместе с кислыми газами. [c.44]

Повышая температуру десорбции (увеличением давления в отпарной колонне [40], либо уменьшением содержания воды в растворе, как и в случае гликоль-аминовой очистки), можно достигнуть большей полноты отнарки кислых газов. На рис. 2.36 сравнивается влияние повышения температуры десорбции двумя способами добавкой гликоля и увеличением давления [41]. Кривые рис. 2.36 построены на основе опыта работы заводской установки, когда кратность орошения, число отпарных тарелок и другие параметры не выдерживались постоянными и позволяют лишь приблизительно, оценить ожидаемые показатели процесса. [c.46]

Насыщенный раствор подается примерно на половине высоты колонны десорбция его осуществляется в нижних секциях колонны в результате контактирования с горячими парами, поднимающимися из нижней части колонны. Верхняя часть отпарной колонны служит ректификационной секцией для аммиака. Если в верхцей части колонны поддерн ивается необходимая тедшература (соответствуютЦей регулировкой расхода холодного раствора, подаваемого в колонну как орошение), то отпариваемый кислый газ практически не содержит аммиака. Регенерированный раствор, выходящий из ни.кней части отпарной колонны, содержит по существу весь аммиак, присутствовавший в растворе, подаваемом в отпарную колонну, а также 0,5 —1,0 г л сероводорода. [c.81]

Десорбция. Десорбция раствора осуществляется в отпарной колонне, работающей под абсолютным давлением около 0,14—0,17 ат. Для отдувки используется водяной пар, получаемый в нижней секции колонны. Вследствие пониженного давления раствор кипит при температуре около 60 С. Для регенерации раствора применяют колонны с хордовой насадкой пли колпачковые. На установке Б (см. табл. 5.2), сооруженной в 1950 г., в отиарной колонне имеется 15 колпачковых тарелок из нержавеющей стали. [c.92]

Добавка активатора значительно увеличивает скорость абсорбции и десорбции СОз, поэтому для такого процесса требуются абсорбер и отпарная колонна гораздо меньших размеров, чем при обычном процессе очистки горячим раствором карбоната калия. Как сообщают, регенерация арсеиитных растворов протекает легче и прп более низкой температуре, поэтому расход пара на регенерацию снижается. Можно также проводить регенерацию раствора под давлением, что позволяет снизить затраты на последующее сжатие СОа- Вследствие высокой скорости процесса абсорбции и полной отпарки раствора при процессе Джаммарко можно получить газ с очень низким остаточным содержанием двуокиси углерода [52]. [c.109]

При концентрации 8О2 свыше 3,5% более эффективным, чем ксилидин, является диметиланилин. В частности, в процессе АСАРКО (США) им орошают газ, очищенный от твердых примесей. После абсорбции диоксида серы отходящие газы промывают раствором соды для удаления следов 502 и оросителя, а затем разбавленной серной кислотой. Десорбцию сернистого ангидрида проводят в отпарной колонне. Выделяющийся иэ нее газ поступает в скруббер для рекуперации диметиланилииа, а затем на дальнейшее использование, например при производстве серной кислоты. В целом процесс АСАРКО имеет меньшие по сравнению с техтюлогией Сульфидин потери абсорбента и расход греющего пара. [c.394]

Рядом с колонной адсорбции — десорбции находится колонна реактивации, которая работает подобно отпарной колонне (стрипинг). Она служит для удаления из массы угля дезактивирующих его компонентов. УгоЛь должен обладать большой адсорбционной способностью, устойчивостью к действию водяных паров и перемене температур, а также большой механической прочностью. Активированный уголь (активностью не менее 60 мин хлорпикрина) может выдержать около 15 ООО циклов [58]. [c.299]

Назначение кипятильник в цикле регенерации заклю-чается главным образом в получении водяного пара для надлеж ащей отдувки кислого газа в отпарной колонне, что доказывается анализом образ- цов раствора до и после кипятильника (табл. 16). Эти данные показывают, что в кипятильниках достигается весь- ма незначительная дополнительная десорбция сероводорода или двуокиси углерода. Эксплуатационные расходы по процессу очистки газа расткорамп аминов в сильной степени зависят от потерь амина в системе. Потери могут быть механические и [c.404]

В работе [110] при рассмотрении упрощенной абсорбционной схемы с рециркуляцией (без абсорбционно-отпарной колонны и со степенями десорбции для всех компонентов равными единице) получены уравнения, являющиеся частным случаем рещения уравнений (VII.15) и (VII.16). При этом искомые V и L определйли методом подбора. Такой подход весьма трудоемок и во многих случаях неприемлем. [c.197]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология