Ламинарная кинематическая вязкост

Фактом, что аналогия Рейнольдса недействительна для ламинарного потока, Прандтль воспользовался для объяснения наблюдавшихся отклонений, так как известно, что непосредственно у стенки пограничный слой всегда движется ламинарно в противоположность турбулентному ядру потока. Аналогия Рейнольдса в пограничном слое недействительна она требует дополнения в тех случаях, когда значение критерия Прандтля отличается от 1 (а при потоке компонента Рг равен критерию Шмидта , так как коэффициенты ведущего основного потока в пограничном слое содержат кинематическую вязкость V, коэффициент температуропроводности а и коэффициент [c.97]

Применение закона Ньютона (XIV. 2) к ламинарному течению в цилиндрическом капилляре или трубке, характеризуемому условием Re < 2300 (где Re = d/v — критерий Рейнольдса d — диаметр капилляра v — кинематическая вязкость) приводит к формуле Пуазейля [c.272]

Частицы увеличивают эффективное число Рей-нольдса потока на множитель (рЛ,+ Pf)/P/- Таким образом, уменьшается эффективная кинематическая вязкость, действие которой направлено на сохранение условий ламинарного течения. [c.273]

Состав газа при одной и той же теплоте сгорания влияет на длину факела различно при разных режимах горения, что, однако, изучено недостаточно. Так, по исследованию А. С. Телегина и Б. И. Китаева [98], при сопоставлении процессов сжигания водорода и окиси углерода (как известно, высшие теплоты сгорания этих газов примерно одинаковы) оказалось, что водородный факел характеризуется более затяжным ламинарным режимом. Причем в пределах значительной части этого режима длина водородного факела меньше, чем факела окиси углерода. В пределах же турбулентного режима факел окиси углерода оказался короче факела водородного пламени, возможно, как указывают авторы, вследствие значительно меньшей кинематической вязкости окиси углерода. [c.157]

Показано, что по одной только величине С нельзя определить положение начала и конца области перехода необходимо дополнительно учитывать влияние таких величин, как расстояние по потоку X и коэффициент кинематической вязкости V. При этом положение границ области перехода зависит от двух разных определяющих параметров. Явления, которые свидетельствуют о начале процесса перехода, такие, как возникновение заметных пульсаций или отклонение от ламинарного профиля пограничного, слоя, хорошо описываются с помощью определяемого уравнением (11.5.2) параметра, характеризующего поток кинетической [c.55]

Используя гладкие трубы различного диаметра и изменяя температуру воды (с целью изменения ее вязкости), Рейнольдс установил, что критическая скорость жидкости гй кр, выше которой ламинарный режим течения невозможен, во всех случаях зависит только от отношения кинематической вязкости жидкости к диа- [c.39]

Дано вес грузов 0 = 2,2 кН и С 2 = 2,1 кН параметры насоса максимальный рабочий объем = 30 см , частота вращения вала н = 25 об/с, объемный КПД Пон = 0,82 при давлении р = 6 МПа, механический КПД Т1 = 0,9 параметры регулятора подачи давление настройки Рр = 4,85 МПа, = 0,001 м /(МПа-с) размеры гидролиний (1х = = 0,8 см, / = 5 м, 2 = 3 = 8,5 м, /4 = 3 м коэффициент сопротивления фильтра Ц = 5 параметры гидродросселя площадь проходного сечения 5др = 14 мм, коэффициент расхода 1др = 0,7 параметры гидромоторов рабочий объем = 32 см механический КПД = 0,9, объемный КПД принять т]ог = 0,99 передаточное число механического редуктора г = вх / вых " 40, диаметр шкива О == 0,5 м параметры рабочей жидкости кинематическая вязкость V = 0,14 см /с, плотность р = 900 кг/м Принять, что в трубах с диаметром (1у режим течения турбулентный и X = 0,04, а с диаметром г - ламинарный. [c.262]

В отличие от жидкостей, в которых тепло передается преимущественно конвекцией, основной механизм теплообмена жидких металлов — процесс теплопроводности. Теплопередача жидких металлов незначительно зависит от режима течения жидкости (т. е. от того, турбулентный он или ламинарный). Они также обладают незначительной кинематической вязкостью и низким парциальным давлением. Благодаря этим свойствам жидкие металлы нашли широкое применение в качестве теплоносителей теплообменных аппаратов ядерных реакторов, от которых необходимо отводить большое количество тепловой энергии. Хорошо известными уравнениями для определения теплообмена в трубах являются уравнение Лайона [c.158]

Если на концах макрокапилляра существует перепад общего давления, то это приводит к перемещению всей массы текучей среды вместе с содержащимся в ней целевым компонентом. Такое перемещение можно рассматривать как течение вязкой среды, причем скорость течения определяется из обычных гидродинамических соотношений для закрытых каналов. Поскольку даже самые крупные капилляры реальных материалов имеют радиусы, не превышающие десятых долей миллиметра, то режим фильтрационного течения вязких жидкостей в таких порах практически всегда ламинарный. Для ламинарного течения несжимаемой среды в канале цилиндрической формы постоянного радиуса г массовый поток имеет вид [1.15] Мс = г (-Р) — P2)f S L), а количество целевого компонента, переносимое через единицу поперечного сечения поры, получается умножением Мс на концентрацию компонента в переносимой среде j — МсС. В выражении для массового потока Pi и Рг — давления на концах канала, v — кинематическая вязкость среды. [c.44]

Величина А по аналогии с коэффициентом вязкости в законе трения для вязкой жидкости Ньютона рассматривается как коэффициент некоторой воображаемой турбулентной вязкости. Соответственно величина Л/р = бт, рассматриваемая как коэффициент кажущейся кинематической вязкости турбулентного течения, называется коэффициентом турбулентного обмена. Коэффициент турбулентной вязкости во много и даже сотни раз превышает коэффициент вязкости ламинарного течения. Только в непосредственной близости к стенке величина А сравнима с величиной х, причем на самой стенке /4=0. В связи с этим в потоке, кроме области, непосредственно примыкающей к стенке, и в свободных потоках можно пренебрегать вязкими напряжениями по сравнению с турбулентными. [c.94]

В этих уравнениях о, и ра осреднены по времени. Величина = v (х, ) есть вихревая кинематическая вязкость (для ламинарного течения v = 0). Вначале будет рассматриваться ламинарное течение газа в прямоугольном канале поперечного размера 2г (рис 2.4). По обеим внутренним стенкам стекают жидкие пленки. Расход газа и жидкости на единицу ширины канала соответственно Qa и 0. Ось л- направлена по течению газа, а I — заданная характерная длина пленки. Ламинарное газожидкостное течение описывается уравнениями (1.1) —(1.6) и (2.18)—(2.22), которые могут быть представлены в безразмерном виде с помощью следующих отношений [c.20]

Проблема массопереноса к вращающемуся дисковому электро ду за счет конвективной диффузии была решена в работе [339, 341] для случая идеально гладкого горизонтального электрода бесконечного радиуса, вращающегося с постоянной угловой скоростью в бесконечной жидкости при условии ламинарности течения. На практике электрод удовлетворяет этим условиям, если а) радиус диска намного больше толщины гидродинамического пограничного слоя б) все другие поверхности внутри жидкости или снаружи находятся от диска на расстоянии, намного превышающем радиус диска в) неоднородности поверхности диска малы по сравнению с толщиной пограничного слоя г) скорость вращения данного диска меньше критического числа Рейнольдса, при котором возникает турбулентность, или Не = (г со/х )< 10 , где - радиус диска, со - угловая скорость, х - кинематическая вязкость. [c.179]

Паскаль-секунда — динамическая вязкость среды, пои ламинарном течении которой в слоях, находящихся на расстоянии 1 м в направлении, перпендикулярном течению. под действием давления сдвига 1 Па возникает разность скоростей течения 1 м/с Квадратный метр па секунду — кинематическая вязкость среды плотностью I кг/м . динамическая вязкость которой равна Па-с Килограмм в секунду — массовый расход, прн котором через определенное сечение за время 1 с равномерно перемещается вещество массой 1 кг Кубический метр в секунду — объемный расход, при котором через определенное сечение за время 1 с равномерно перемещается вещество объемом 1 м [c.287]

Течение между вращающимися цилиндрами характеризуется двумя безразмерными отношениями отношением величины зазора Го — г i к внутреннему радиусу п и числом Рейнольдса Ке= го — ri)riu v, где Q — скорость вращения (рад/с), а v — кинематическая вязкость жидкости (см /с) (если вращается и внешний цилиндр, то возникает еще третье безразмерное отношение, например отношение скоростей вращения внутреннего и внешнего цилиндров). При малых значениях го — Гг)/Гг простое ламинарное течение устойчиво для числа Тейлора [c.18]

Коэффициент теплоотдачи зависит от многих факторов, наиболее существенными из которых являются вид движения газа (ламинарный или турбулентный), скорость газа, его теплофизические характеристики (плотность, теплопроводность, теплоемкость, кинематическая вязкость), геометрические размеры трубы, наличие фазовых переходов, и определяется по формуле [c.64]

Критерий Re является мерой соотношения между силами вязкости и инерции в движущемся потоке (строгое обоснование вида этого критерия и его физического смысла дано ниже, стр. 79). В самом деле, вероятность нарушения ламинарного режима течения И возникновения хаотического перемещения частиц тем больше, чем меньше вязкость жидкости, препятствующая этому нарушению, и чем больше ее плотность, представляющая, собой меру инерции отклонившихся от прямолинейного движения частиц. Поэтому при равных скоростях движения различных жидкостей в трубах одинакового диаметра турбулентность возникнет тем легче, чем больше р и меньше ц, или чем меньше кинематическая вязкость v = р,/р. Соответственно критерий Рейнольдса может быть записан в виде [c.41]

Различают динамическую и кинематическую вязкости. В системе единиц СИ размерность динамической вязкости — паскаль-секунда (Па с). Паскаль-секунда — динамическая вязкость среды, касательное напряжение в которой при ламинарном течении и при разности [c.15]

Описанный выше способ определения производительности котла или теплопотребления технологических аппаратов является приближенным и, разумеется, не может претендовать на высокую точность. Однако этот способ дает достаточно точные для производственных условий результаты, но не может быть применен при ламинарном режиме течения теплоносителя, так как в этом случае замеряемая температура теплоносителя не отражает ее истинных средних значений. Однако можно показать, что в установках с дифенильной смесью движение конденсата в трубопроводе всегда имеет турбулентный характер, и поэтому для этих установок всегда может быть применен рассматриваемый способ определения теплопроизводительности котла. Действительно, в установках с дифенильной смесью скорость теплоносителя в трубопроводах принимается 0,8 м/сек при принудительной и 0,3 л/се/с при естественной циркуляции во внешнем контуре. Диаметр магистрального трубопровода обычно принимается не менее 50 мм. Если при этом принять минимальную температуру теплоносителя 260° С (при естественной циркуляции его), которой соответствует кинематическая вязкость жидкости, равная 0,326-10" м /сек, то число Рейнольдса будет равно [c.280]

Методика. Для измерения скорости растворения твердых кислот при ламинарном режиме методом вращающегося диска кислоты спрессовывали ручным винтовым прессом под давлением 1250 ат в таблетки диаметром 10 мм и высотой 10 мм. При диаметре диска 10 мм, скоростях вращения 300, 500, 1000 об/мин и прй всех значениях кинематической вязкости исследованных рас- [c.91]

Жидкие металлы отличаются от газов и других жидкостей тем, что их температуронроводность значительно выше их кинематической вязкости, т. е. Prтурбулентных потоках жидких металлов играет существенную роль как н пограничном слое, так и в турбулс1ггном ядре. Число Нуссельта является функцией числа Пекле Nu"/(Pe). [c.337]

Осборн Рейнольдс [83] в 1883 г. показал, что отклонения, полученные при определении вязкости способом истечения из капилляров и выражаю щиеся в кажущемся повышении вязкости, обусловливаются переходом линейного (ламинарного) потока в турбулентный (вихревой). Рейнольдс уста новил, что, чем больше внутреннее трение жидкости, тем слабее проявляется ее тенденция к турбулентному движению, причем в данной трубке жидкость,, обладающая меньшей кинематической вязкостью, образует завихрения при меньших скоростях, чем жидкость с большей кинематической вязкостью.. [c.252]

Вязкость нефти и нефтепродуктов является одним из важнейших параметров, характеризующих их качество. Особенно необходимы показатели вязкости продукта при расчете трубопроводных систем, при оценке расхода и качества топлив и масел. В ГОСТ 33-82, ASTM D 445, ISO 3104, IP 71 для измерения кинематической вязкости нефти и нефтепродуктов рекомендован капиллярный метод. В соответствии с этим методом, измерения кинематической вязкости производятся с применением стеклянных капиллярных вискозиметров, в которых обеспечивается ламинарный поток течения определенного объема жидкости по капилляру под действием силы тяжести. Этот метод применим для жидкостей, в которых напряжение сдвига т и скорость сдвига v пропорциональны, (ньютоновское те- [c.246]

Условие ламинарности в случае пропитки бумаги-основы формально всегда соблюдается, поскольку число Рейнольдса Не = v/г/v (к — толщина бумаги, V — скорость протекания жидкости по капилляру, V — кинематическая вязкость растворов) много меньше 2500. Пуазейлев же профиль скоростей потока жидкости в капилляре, определяющий границу пригодности уравнения Пуазейля, к моменту входа жидкости в капилляр оказывается сформировавшимся. Формирование пуазейлева профиля скоростей происходит не в самом капилляре, а в углублениях (не-оавномерностях) макроструктуры поверхности бумажного полотна. [c.148]

Из сказанного следует ряд важных выводов. Прежде всего ясно, что описание одних только энергосодержащих, крупномасштабных колебаний скорости не может быть замкнутым. В самом деле, эволюция таких колебаний определяется вязкой диссипацией, зависящей от мелкомасштабных пульсаций. Более того, поскольку энергетический спектр пульсаций непрерывен, крупно-и мелкомасштабные колебания не могут рассматриваться изолированно, подобно тому, как в теории ламинарного движения сплошной среды рассматриваются макроскопические и молекулярные движения. Поэтому возможны только два пути создания теории турбулентности. На первом рассматриваются характеристики колебаний всех масштабов. При этом учет вязких эффектов обязателен и, следовательно, в такой теории должен фигурировать коэффициент кинематической вязкости. Рассматриваемый путь, однако, связан с анализом в известном смысле излишней информации, так как основные черты турбулентности не зависят от числа Рейнольдса. [c.11]

Re = --число Рейнольдса, выражающее меру отнощения сил инерции движущегося теплоносителя к внутренним силам вязкости и условия перехода от ламинарного режима течения к турбулентному v — кинематическая вязкость F=FLIU — безразмерные массовые силы (например, сила тяжести теплоносителя pF = pg sin в, где g - ускорение свободного падения, в — угол наклона потока теплоносителя относительно горизонта или объемная архимедова сила в случае свободной конвекции жидкости F = g АТ, где — термический коэффициент расширения жидкости, АТ — избыточная температура и др.) точка означает дифференцирование по времени t, причем t = tl(LIU )-, индекс после запятой означает дифференцирование по соответствующей координате. (/, / = 1,2,3) [c.91]

Для большинства газов кинематическая вязкость при высоких температурах в несколько раз превышает кинематическую вязкость при низких температурах. Так, при повышении температуры с 20-до 500° С кинематическая вязкость увеличивается примерно, в 6— 10 раз [19]. Для того чтобы при низкой и высокой температуре при одинаковых значениях скорости и диаметра частиц сохранялся ламинарный режим обтекания, нужно, чтобы при низкой температуре параметр Рейнольдса был порядка 0,2 или менее. Расчет показывает, что даже для сравнительно вязких газов (воздух, метан) и при низких скоростях (0,2—0,3 л./сек) значение параметра Рейнольдса, равное 0,2 при температуре около 20° С, может быть при частицах диаметром 9—10лк. Поэтому соотношение сил воздействия потока газа па твердую частицу, определяемое уравнением (104), возможно лишь для частиц очень малого размера, редко применяемых в практике. [c.57]

Пульсирующие объемчики имеют значительно большую массу по сравнению с массой молекул вещества, а также значительно больший путь пробега турбулентных пульсаций по сравнению с длиной свободного пробега молекул при их тепловом движении. Поэтому величины турбулентной вязкости и, соответственно, величины касательных напряжений обычно на несколько порядков превышают аналогичные (так называемые молекулярные) величины при ламинарном течении потока. Вследствие этого в турбулентном ядре потока эффектами обычной (молекулярной) вязкости, как правило, можно пренебречь. Аналогичная форма кинетических уравнений трения (1.13) и (1.36) обусловливает совпадение внешнего вида уравнений движения турбулентного потока вязкой жидкости с видом уравнений Навье - Стокса (1.29), полученных для ламинарных потоков вязких жидкостей. Для турбулентных потоков в уравнениях (1.29) или (1.30) вместо обычной молекулярной кинематической вязкости (у) следует использовать вязкость турбулентную а в качестве компонент скоростей потока - его усредненные по времени значения компонент скоростей и> ), и>у) и и> ). [c.55]

Специфика процессов конденсации состоит в том, что первоначальный, верхний участок пленки конденсата всегда имеет ламинарный характер движения (рис. 3.17) и лишь ниже координаты определяемой из условия Ке р я 400 и из формул (3.71) и (3.75), основной объем пленки турбулизируется. Среднее значение коэффициента теплоотдачи для всей поверхности находится по правилу аддитивности а = [адс р + + а уре(1 - ж р)]/1. Здесь а - усредненный по ламинарному участку коэффициент теплоотдачи, рассчитываемый по соотношению (3.65) а р -среднее по турбулентному участку значение коэффициента теплоотдачи. Значение может быть определено по графику на рис. 3.18, где приведены соответствующие опытные данные, а в критерии Ки ро в качестве характерного размера фигурирует комплекс [у /(ё (1 - р /р))] содержащий кинематическую вязкость и плотность конденсата, плотность пара Рц и ускорение свободного падения ё. [c.250]

Для ламинарного двий ения жидкости эта величина б связана со значениями коэффициента диффузии О, кинематической вязкости V, скорости набегающего потока 0 и расстояния I соотношением [821] [c.392]

Эти уравнения не учитывают наличия поверхностных сил сцепления. Многие исследователи показали, что уравнение (П-192) точно определяет толщину пленки для ламинарного потока жидкостей низкой вязкости ( х<5 спз) до критического числа Рейнольдса (Не= =4Г/(1), обычно находящегося в пределах от 1000 до 2000, Однако жидкости более высокой вязкости (ц=10н-20 спз) дают толщину пленки значительно меньшую, чем определяемая по уравнению (И-192), в связи с возникновением поверхностного волнового движения , Было обнаружено, что оно начинается при числе Фруда (Fт==v /gm) , равном примерно 1,0, Из этого следует, что объемная скорость потока, при которой появляются волиы, зависит только от кинематической вязкости для случая вертикальной плиты и окружающей жидкости незначительной плотности (газа), Тогда Г/рпл=3(ц/рпл), что соответствует Ке = 12, [c.177]

При диаметре диска 10 мм, ско1)остях вращения 300, 500, 1000 об/мин и при всех значениях кинематической вязкости исследованных растворов триэтиламин — вода и гексаметиленимин — вода режим растворения был ламинарным. При диаметре диска 32 мм, скоростях вращения 2000, 3000 об/мин и диаметре диска 60 мм, скорости вращения 2000 об/мин для всех значений кинематической вязкости исследованных растворов режим растворения был турбулентным. Число Рейнольдса изменялось от 2,0-10 до 2,0-10 . Прибор для измерения скорости растворения кислот и методика проведения опыта подробно описаны в [7, 11]. [c.54]

Од = 4-10 см1сек, й = 0,5 см, р = I ата я Т = 6-10 °К. Для этих значений оценки по формулам (8) дают величину кинематической вязкости тс 40 см /сек, а число Рейнольдса Ке 500. При таких значениях Ке можно, по-видимому, считать, что плазменная струя, выходящая из вводного канала, в определенной степени турбули-зована, так как при выходе струи из канала насадки резко изменяется сечение канала. В таких условиях ламинарность течения газа нарушается при значениях числа Рейнольдса Кекр = 20—50 [c.177]

Дьяконовым с соавторами [10] при исследовании гидродинамики обтекания твердых частиц в аппаратах с мешалками разработана интересная методика голографической интерферометрии, с помощью которой можно экспериментально определить распределение скоростей и концентраций в пограничном слое жидкости, обтекающей частицу. В результате использования такого бесконтактного метода исследования движения мелких частиц неправильной формы в режиме реального времени можно определить механизм переноса и на его основе разработать математическую модель процесса. Исследования проводились при значениях КСц в пределах от О до 2000 (Кед = = пР/у, где п — частота вращения мешалки, с I — длина лопасти мешалки, м V — кинематическая вязкость, м7с). Для твердых частиц размером около 1 мм толщина пограничного слоя составляла величину порядка 10—100 мкм (в зависимости от исследуемой системы). При количественной обработке голографических интер-ферограмм (погрешность составляла приблизительно 6 мкм) было установлено, что механизм течения жидкой фазы соответствует двухслойной модели (ламинарный подслой и ядро турбулентного потока). "При Кец >2000 (до 4000) величина бдам сокращается, по-видимому, за счет проницания пограничного слоя турбулентными пульсациями. [c.150]

Смотреть страницы где упоминается термин Ламинарная кинематическая вязкост: [c.206] [c.56] [c.166] [c.166] [c.166] [c.16] [c.71] [c.56] [c.365] [c.64] [c.446]

Горение Физические и химические аспекты моделирование эксперименты образование загрязняющих веществ (2006) -- [ c.206 ]

ПОИСК

Смотрите так же термины и статьи:

Вязкость кинематическая

Справочник химика 21

Химия и химическая технология