Сопротивление аэродинамическое воздушного воздушных

Альтернативными аэродинамическому сопротивлению силами в воздушных классификаторах выступают массовые силы различной природы. Эти силы составляют с силой сопротивления некоторый угол или действуют в противоположном направлении. Общей закономерностью массовых сил является пропорциональность массе или объему частиц, т. е. величине 5 Различная зависимость альтернативных сил от размера частиц лежит в основе принципа действия воздушных классификаторов. [c.15]

Для определения необходимого давления воздуха перед горелкой необходимо знать аэродинамическое сопротивление циклонного реактора и сопротивление горелки по воздушному тракту. Обычно давление в газоходе за циклонным реактором поддерживается близким к нулю, поэтому его аэродинамическое сопротивление преодолевается за счет дутьевых средств. [c.154]

Уменьшается аэродинамическое сопротивление выработок движению воздушной струи. [c.102]

Для шаровых барабанных мельниц таким показателем может служить величина аэродинамического сопротивления барабана мельницы, широко используемая в эксплуатации для регулирования загрузки мельниц топливом в схемах с пылевым бункером. Кроме степени загрузки барабана топливом сопротивление его зависит естественно от расхода сушильного агента, присосов во входную горловину мельницы, а также шаровой загрузки барабана. Все эти показатели должны поддерживаться в схеме с прямым вдуванием одинаковыми по всем мельницам. Для контроля расхода сушильного агента (горячего воздуха при воздушной сушке) в воздуховодах к мельницам устанавливают расходомерные устройства-диафрагмы, пневмометрические зонды. Для ослабления влияния присосов наряду с тщательным уплотнением горловин мельниц и течек от ПСУ важно поддерживать минимальные и одинаковые разрежения перед мельницами. [c.84]

При переводе котлоагрегата на газообразное топливо не только изменяются условия подачи и сжигания этого топлива, но также тепловой и аэродинамический режим всего основного и вспомогательного оборудования. При работе на газообразном топливе изменяются форсировка топочной камеры, условия передачи тепла экранным и конвективным поверхностям нагрева, условия работы хвостовых поверхностей нагрева, сопротивления газового и воздушного трактов и т. д. Поэтому при выполнении подготовительных работ следует обращать серьезное внимание не только на систему газоснабжения и горелочные устройства, но и на весь комплекс основного и вспомогательного оборудования котельного цеха. [c.235]

ЛОННОГО реактора и сопротивление горелки по воздушному тракту. Обычно давление в газоходе за циклонным реактором поддерживают близким к нулю, поэтому его аэродинамическое сопротивление преодолевается за счет дутьевых средств. [c.173]

При работе с коэффициентом избытка воздуха 1,07 химический недожог в сечении = 16,7 составляет 2,5%, а при коэффициенте избытка воздуха, равном единице, — около 8%. Для обеих горелок характерно резкое увеличение химического недожога при уменьшении избытка воздуха, что вызывается тем, что перемешивание осуществляется за счет энергии воздуха. Аэродинамическое сопротивление по воздушному пути для второй горелки при расходе 1500 нм /ч составило 270 мм вод. ст. [c.319]

Для определения аэродинамических данных сирены устанавливается зависимость сопротивления ее воздушному потоку от расхода подаваемого в нее воздуха Q при различных частотах генерируемых колебаний. [c.104]

Необходимо отметить, что загрязнение поверхности охлаждения в процессе эксплуатации приводит к ухудшению теплообменных и аэродинамических характеристик воздухоохладителей, что в свою очередь вызывает повышение сопротивления воздушной части компрессора, ухудшение показателей работы компрессора в целом и снижение его производительности. Так, например, при увеличении [c.112]

Защита от излучения и обгорания частей пневмомеханического забрасывателя при работе котла на газе осуществляется стенкой, выложенной из огнеупорного кирпича со стороны топки. Так как аэродинамическое сопротивление горелки по воздушному тракту невелико и при номинальной мощности не превышает 3 кПа, то для подачи воздуха обычно применяются те же вентиляторы, что и при сжигании твердого топлива. [c.62]

Основы теории воздушных сепараторов. Разделение смеси сыпучих материалов на классы в воздушных сепараторах происходит вследствие различного действия массовых сил и сил аэродинамического сопротивления па частицы разных размеров и, следовательно, большей скорости движения, приобретаемой крупными частицами. Схемы аппаратов должны обеспечивать регулирование сил, действующих на частицу, и движение частиц различной крупности в разных направлениях. Частицы граничного размера находятся в динамическом равновесии и в зависимости от колебаний режима движения газовой смеси попадают в крупный или в- мелкий класс. [c.223]

При решении вопроса об интенсификации работы аппаратов воздушного охлаждения часто бывает оправдано применение специальных вентиляторов с целью повышения статического давления воздуха для преодоления повышенных аэродинамических сопротивлений. В этом случае вспомогательные вентиляторы устанавливают последовательно основному вентилятору, и построения суммарной характеристики Н — 1(Ув) производится сложением ординат полного напора индивидуальных характеристик (рис. 1У-8). Характеристика основного вентилятора должна быть получена экспериментально, а зависимость Яп = /(Ув) для вспомогательного вентилятора выбирают по каталогам. При последовательной работе вентиляторов кинетическая энергия, сообщенная потоку первым вентилятором, не теряется на удар, и полученное статическое давление выше суммы Нет отдельных вентиляторов. Например, если два одинаковых вентилятора или основной вентилятор и группа вспомогательных развивают полное давление 2//п, то статическое давление составит Нет =2Яп — Яд (где Яд — динамическое давление). При последовательном включении вспомогательных вентиляторов подача воздуха увеличивается на величину ДУв [c.97]

Для аппаратов и систем воздушного охлаждения, эксплуатируемых в режимах, близких к расчетным, задача повышения эффективности оборудования сводится к поддержанию работоспособности АВО с высоким коэффициентом использования в течение всего периода эксплуатации. Для этого необходима периодическая промывка оребренных поверхностей моющими растворами не менее 1 раза в год. Промывку осуществляют при остановленном вентиляторе по ходу и против движения охлаждающего воздуха с последующей продувкой сжатым воздухом или паром. При использовании группы аппаратов промывку проводят на режимах регулирования, когда имеется возможность остановить один из вентиляторов, не нарушая технологический процесс. Обычно промывку приурочивают к началу теплого периода года. Периодическая очистка оребренных поверхностей позволяет избежать значительного повышения аэродинамического сопротивления, снижения производительности вентилятора, уменьшения коэффициента теплопередачи /Сф и увеличения термических сопротивлений при загрязнении. [c.107]

Особенностью эксплуатации БПГ-1Б является необходимость обеспечения малого аэродинамического сопротивления на выходах водородных и воздушных линий, в частности перепад давления не должен превышать 200—400 мм вод. ст. (нельзя устанавливать дополнительные дроссели и плотные фильтры в линиях перед детекторами). Если температура в лаборатории достаточно постоянна, можно не включать термостатирование дросселей. [c.135]

Исследования показали, что при движении потока в гладких трубах и каналах конвективный коэффициент теплоотдачи при прочих равных условиях в два и более раза ниже, чем при внешнем обтекании круглых труб и тел другой формы. В связи с этим возникает вопрос, возможно ли за счет преимуществ внешнего обтекания достичь значений коэффициентов теплоотдачи, характерных для развитого турбулентного режима, в области ламинарного и переходного режимов течения. С этой целью были проведены исследования теплоотдачи и сопротивления элементов с двуугольными каналами малых эквивалентных диаметров. Опыты проводились на аэродинамической установке разомкнутого типа. Воздушный поток создавался воздуходувкой производительностью 250 м 1ч и напором 3500 мм вод. ст. Исследования проводились на одиночных элементах, обогреваемых кипящей водой и состоящих из двух профильных листов шириной приблизительно 100 мм, длиной 180—200 мм. При этом, как показали визуальные наблюдения, в слое воды, прилегающем к стенке элемента, происходит интенсивная циркуляция пароводяной эмульсии, что обеспечивает высокие значения коэффициентов теплоотдачи со стороны кипящей воды и, как следствие этого, постоянную температуру стенок элементов, равную температуре насыщенного пара. Вследствие того, что коэффициенты теплоотдачи со стороны кипящей воды большие, тепловым сопротивлением от воды к стенке пренебрегали. Коэффициент теплоотдачи со стороны воздуха принимали равным коэффи-циенту теплопередачи. Результаты опытов обрабатывались в критериях подобия [c.38]

Аэродинамическое сопротивление горелки как при номинальном, так и при форсированных режимах не должно превышать располагаемого уровня давления газа и воздуха. Следует также учитывать, что от величины сопротивления воздушного тракта горелок зависят затраты электроэнергии на собственные нужды. [c.68]

Форма, габаритные размеры и расположение элементов строительных конструкций и технологического оборудования в значительной мере влияют на аэродинамическое сопротивление проточной части градирни, определяющей электропотребление электродвигателями вентиляторов и тягу бащни, а в конечном счете ее охлаждающую способность. Элементы, расположенные внутри градирни, должны оказывать минимальное сопротивление проходящему через нее воздущному потоку. С этой целью необходимо стремиться, чтобы конструкции расположенные на пути воздушного потока, имели обтекаемую форму и гладкую поверхность. Учитывая, что аэродинамическое сопротивление элементов градирни можно достоверно оценить лишь в комплексном взаимодействии их друг с другом, при разработке новых конструкций градирен требуются их аэродинамические испытания на моделях или головных образцах в натуре. [c.253]

В настоящей работе моделирование производилось на аэродинамических (воздушных) и гидравлических (водяных) моделях, обычно в масштабе 1 5. Предварительно устанавливайся нижний предел автомодельной области, в которой распределение газа в модели аналогично распределению газа в промышленных аппаратах. В аэродинамических моделях линейные скорости и направление газовых потоков измерялись платиновыми электроанемометрами сопротивления, термоэлектрическими анемо- [c.274]

Известные способы оценки степени совершенства то-ночно-горелочных устройств существенно различаются между собой. Неодинаковыми критериями оцениваются отдельными авторами, в частности, и газомазутные горелки. В Нормативном методе , например, требования к газомазутным горелкам сво/ тся к тому, что они должны обеспечивать сжигание 98,5% топлива в топках с тепловым напряжением объема до 250ккал м -ч при избытке воздуха 15% и скорости воздушного потока 20—25 м сек при механическом распыливании мазута и 5—8 м сек при паровом (Л. 3-1]. В других случаях горелка счи тается удовлетворительной, если обеспечивается сжигание топлива без химического недожога прн существенно меньших избытках воздуха (а =1,03 1,05) [Л. 3-2] с умеренным аэродинамическим сопротивлением. Согласно [Л. 3-3, 3-4], помимо этого, при оценке горелок должна учитываться величина механического недожога и наряду с коэффициентом аэродинамического сопротивления абсолютная величина давления воздуха перед горелками. Имеется предложение оценивать качество горелок по коэффициенту их аэродинамического сопротивления и крутке воздушного потока [Л. 3-5]. [c.90]

Аэродинамическое сопротивление воздушному потоку части [c.263]

Перевод котлоагрегатов с твердого топлива на газообразное приводит к изменению теплового и аэродинамического режимов работы всего котельного агрегата. Изменения в работе котельного агрегата происходят, главным образом, за счет уменьшения избытка воздуха в топке и изменения условий передачи тепла экранным и конвективным поверхностям нагрева. Это приводит к снижению температуры продуктов горения за котлом и изменениям в работе хвостовых поверхностей нагрева, уменьшению сопротивления газового, а иногда и воздушного трактов, повышению производительности котлоагрегата, изменению температуры перегрева пара. [c.146]

Аэродинамическое соиротивление горелок ЦКТИ, установленных на котле ТГМ-84, составляет при полной номинальной производительности по воздушному тракту 80 мм. вод. ст. и ио газовому тракту 120 мм рт. ст. Это значительно ниже сопротивления горелок конструкции ТКЗ, стоявших ранее на этом котле и имевших сопротивление соответственно 140 мм вод. ст,. и 200-f- [c.396]

При испытаниях отмечено, что производительность турбокомпрессора ниже гарантированной заводом-изготовителем, что обусловлено недостаточно эффективной работой промежуточных воздухоохладителей как в части теплаобмена, так и в аэродинамическом отношении (повышенное сопротивление на воздушной стороне концевого воздухоохладителя, достигающее 16 кПа, в то время как допускается 5 кПа). [c.143]

Прямоточные горелки из-за отсутствия в них крутки воздуха имеют и иаинизшее аэродинамическое сопротивление по воздушному тракту (коэффициент сопротивления по воздуху у прямоточных горелок составляет = 1,5 -f- 2,0, а у горелок с круткой воздуха— = 3,5 4,0). Последнее позволяет при прямоточных горелках иметь меньшие затраты энергии на воздушное дутье или при той же затрате энергии на дутье использовать ее на увеличение производительности прямоточных горелок путем увеличения скорости воздуха в таких горелках. Однако следует отметить, что эффективное сжигание газа в топках с простыми прямоточными горелками при угловом тангенциальном их расположении имело место в топочных камерах, отличаюш,ихся значительной высотой (вертикальное расстояние от оси горелок до оси переходного газохода в конвективную шахту составляло 13 Ч- 15 м) и низким уровнем теплового напряжения объема, не превышавшем при полной номинальной паропроизводительно-сти агрегатов [c.394]

Таким образодт, разделение на фракции в этом сепараторе происходит под действием на частицы одновременно двух сил центробежной, возникающей при вращении подвижной части (диска) сепаратора и отбрасывающей частицы к периферии, и силы аэродинамического сопротивления (стоксовского трения) воздушного потока, увлекающей частицы от периферии к центру диска. Преобладание той или иной силы зависит от величины частицы, ее плотности и формы, т. е. от скорости витания. Частицы, для которых действие обеих сил окажется равным, являются граничными. По аэродинамической крупности этих частиц пыль разделяется на две фракции. [c.101]

Использование циклонных топочных камер для специализированных газомазутных котлов нельзя считать рациональным рвиду их повышенного аэродинамического сопротивления и недостаточной для жидкого топлива форсировки. Высокая реакционная способность мазута позволяет организовать его интенсивное сжигание в камерах, более простых по конструкции, чем циклонные, с большей полнотой тепловыделения и с более высокими форсировками при меньшем аэродинамическом сопротивлении, используя опыт создания специализированных форсированных камер для жидкого топлива газотурбинных двигателей. Для создания аэродинамической схемы потоков, обеспечивающих интенсивное сжигание топлива, в этих камерах используются соответствующим образом направленные воздушные струи. Однако схемы газотурбинных камер сгорания, приспособленных для работы на легких сортах топлива при суммарных избытках от 3 до 5 и имеющих пассивную регулировку процесса, приводящую к резкому изменению избытка при изменении нагрузки, не могут быть использованы непосредственно в котельной технике. Поэтому оказалось пеобхо- [c.200]

Малое использование метода приведенных характеристик топлива объясняется также необоснованным представлением о его недостаточной точности. На примере изложенной ниже методики расчета объемов показано, что точность метода приведенных характеристик (погрешность 0,5- 1% и лишь в сравнительно редких случаях 1ч-12%) вполне достаточна для решения большинства инженерных задач. Действительно, при тепловом и аэродинамическом расчетах котлоагрегата объемы воздуха и продуктов сгорания нужны прежде всего для подсчета соответствующих сечений и скоростей газов (воздуха), по которым определяются коэффициенты теплоотдачи конвекцией и газовые (воздушные) сопротивления, а также для определения производительности тягодутьевых машин. Все эти расчеты и определения, производимые по нормам, основаны на использовании экспериментальных коэффициентов (и различных графиков и номограмм сравнительно небольшого масштаба). Поскольку эти коэффициенты (и графические определения) являются в значительной степени приближенными, небольшая погрешность за счет приведенных характеристик оказывается значительно меньше погрешностей основного расчета и поэтому не играет существенной роли ( 2-6). Кстати, эта небольшая погрешность приведенных характеристик значительно меньше погрешностей иамере- [c.32]

Местные сонротивлении возникают в местах поворотов воздуховода, при делении и слиянии потоков, при изме-пепии размеров поперечпого сечепия воздуховода, при входе в воздуховод и выходе из пего, в местах установки регулирующих устройств, т. е. в таких местах воздуховода, где происходят измепепия скорости воздушного потока по величине или по паправлепию. В указанных местах происходит перестройка полей скоростей воздуха в воздуховоде и образование вихревых зон у стенок, что сопровождается потерей энергии потока. Нарушение установившегося поля скоростей начинается на некотором расстоянии до местного сопротивления, а выравнивание потока происходит на некотором расстоянии после него. На всем участке воз-мугценного потока происходит потеря энергии на вязкое трение и увеличиваются потери на трение о стенки. Однако условно для удобства проведения аэродинамического расчета сети воздуховодов потери давления в местных сопротивлениях считают сосредоточенными. [c.915]

Пневмосепарирование основано на различии сопротивлений, оказываемых отдельными частицами воздушному потоку, что обусловлено их различными аэродинамическими свойствами. [c.255]

Облака, состоящие из водяных капелек, при температурах ниже 0°С, мешают полету самолета и могут даже приводить к катастрофам. Переохлажденные капельки намерзают на поверхность крыльев самолета, а обледенение передней кромки крыльев или рулевых поверхностей может настолько изменить форму воздушного потока, что подъемная сила станет ниже необходимой или серьезно нарушится управление. Аэродинамические эффекты возникают также при образовании льда на других частях крыльев или фюзеляжа и ведут к значительному увеличению лобового сопротивления. Воздухозаборники и система всасывания, первые ступени компрессора в реактивных двигателях и пигостатическая система также могут быть забиты льдом. Обледенение может привести к нарушению видимости сквозь стекла фонаря, замерзанию шасси в нишах и недопустимой нагрузке на стяжках. К счастью, иногда путем нагревания поверхности, а иногда и механическим удалением [c.396]

Аэродинамические сопротивления возду-хонаыравляющцх устройств. Исследования подтвердили независимость коэффициента сопротивления воздухонаправляющих устройств от числа Рейнольдса, подсчитанного по средней скорости воздушного потока, отнесенной к сечению фурменного отверстия. Для расчета коэффициента сопротивления воздухонаправляющих устройств на основании обработки опытных данных [c.142]