Рециркуляция воздуха газов

В 1970 году поправкой Агентства охраны окружающей среды к Федеральному закону о чистом воздухе были установлены стандарты выбросов для новых автомобилей. Наибольшие ограничения установлены на выброс углеводородов, оксидов азота, моноксида углерода. Эти величины должны были быть достигнуты к 1975 году. Совершенствование двигателей автомобилей между 1970 и 1975 годами заключалось в изменении соотношения топлива и воздуха, регулировке момента зажигания, введении угольных поглотителей бензина, который успевает испариться еще до сжигания, и установки системы рециркуляции выхлопных газов. [c.420]

На смену печам кострового типа пришли печи конвекционные, в которых змеевик труб отделен от камеры сгорания перевальной стеной. При эксплуатации таких печей были установлены существенные недостатки высокая температура дымовых газов над перевальной стенкой, оплавление и деформирование кирпичной кладки, прогар труб верхних рядов змеевика. Для снижения температуры в топочной камере применяли рециркуляцию дымовых газов и осуществляли горение топлива с повышенным коэффициентом избытка воздуха. Однако повышенный расход воздуха снижал к. п. д. печей и не уменьшал прогар труб. [c.273]

Радиантные и конвекционная камеры соединены между собой каналом для дымовых газов. Дымовой канал радиантных камер представляет собой узкую шахту высотой 11,2 м, которая разделена на три параллельных канала двумя горизонтальными перегородками, для обеспечения горизонтального движения потока продуктов горения. Продукты сгорания из канала поступают в конвекционную камеру, которая разделяется промежуточными стенками на три хода. Из печи дымовые газы собираются через четыре канала в общий стояк, а из него в боров, затем через воздухоподогреватель Т-12 дымососом АД-4/5/ выбрасывается в дымовую трубу. Предварительный нагрев воздуха на входе в Т-12 осуществляется смешением его с горячим воздухом. Рециркуляция воздуха производится воздуходувкой низкого давления В Д-3. [c.45]

При проектировании химических лабораторий необходимо помнить, что в помещениях, в которых производятся работы с вредными веществами всех классов опасности или происходит выделение горючих паров и газов, не допускается предусматривать рециркуляцию воздуха. [c.58]

Простейшим и, вероятно, наиболее часто используемым способом удаления углистых веществ является добавление в систему небольших количеств кислорода. Реакцию на это время прерывают. Содержание кислорода в инертном газе, как правило, поддерживают на уровне 0,5%. Из-за использования больших объемов инертного газа затраты на него могут оказаться довольно значительными, поэтому регенерацию ведут с рециркуляцией выходящего газа, в который добавляется небольшое количество кислорода. Содержание кислорода в потоке газа постепенно увеличивается, а содержание диоксида углерода снижается. В конце концов в газе достигается концентрация кислорода, характерная для чистого воздуха. Если все требования мер безопасности при этом удовлетворены, то оборудование считается готовым для начала процесса. Следует, однако, помнить, что высокое содержание кислорода в газе может неблагоприятно влиять на металлы, вызывая образование окалины и ослабляя конструкции до неприемлемого уровня. [c.135]

Первые трубчатые печи были кострового типа 1 в этих печах змеевик помещался непосредственно в камере сгорания и дымовые газы, поднимаясь снизу вверх, омывали все трубы. При такой конструкции нижние трубы змеевика перегревались и быстро перегорали, в то время как верхние в тепловом отношении были недогружены. Позже, чтобы избежать этого, стали делать печи с выносной топкой 2, а затем перешли к печам конвекционного типа 3, 4, в которых трубное пространство отделяется от камеры сгорания перевальной стенкой. Дымовые газы, образующиеся в топочной камере, переваливают через стенку и, проходя конвекционную камеру сверху вниз, омывают трубы и уходят в боров. Основным недостатком первых трубчатый печей такого типа были недостаточные размеры камеры сгорания, вследствие чего топливо, не успевая полностью сгореть в камере, догорало над перевальной стенкой, отчего температура дымовых газов над перевальной стенкой была настолько высока, что перегорали верхние трубы змеевика. Для понижения температуры приходилось повышать количество подаваемого воздуха. Чтобы избежать этого, стали применять рециркуляцию топочных газов, т. е. возвращение их [c.69]

При прекращении подачи электроэнергии останавливаются насосы с электроприводом, вентиляторы рециркуляции дымовых газов и подачи холодного воздуха, самопишущие контрольноизмерительные приборы и терморегуляторы. [c.296]

В случае работы печи без рециркуляции дымовых газов можно принимать температуру исходной системы равной температуре поступающего воздуха, т. е. [c.91]

Приведенную температуру исходной системы /о определяют по формуле (92), но в случае работы без рециркуляции дымовых газов ее можно принять равной температуре поступающего воздуха, т. е. /о—4—20 С. [c.98]

К коже липким пластырем или другим способом прикрепляют конусообразный стеклянный приемник, к которому подсоединяют газоаналитическую часть (рис. 5). В замкнутой системе создается рециркуляция воздуха. Стеклянный приемник, прикрепляемый непосредственно к коже, который в исследованиях по изучению газообмена через кожу служит резервуаром воздуха, можно применять для заполнения исследуемым газо- или парообразным веществом. Для этой же цели могут быть использованы колпачки с желобом для испаряющегося вещества. [c.36]

Регулирование температуры вторичного перегрева пара в большинстве конструкций котельных агрегатов осуществляется воздействием на паровую сторону вторичного пароперегревателя отводом пара, частичным паровым вторичным перегревом, поверхностными пароохладителями. Не рассматривая эти способы регулирования вторичного перегрева пара, как не имеющие непосредственного отношения к сжиганию мазута в топках паровых котлов, отметим только, что при этих схемах, обеспечивающих автоматическое регулирование температуры перегретого пара, поверхность нагрева пароперегревателя превышает таковую при отсутствии средств регулирования температуры. Поскольку вторичный пароперегреватель имеет конвективную характеристику, заслуживают внимание газовые конвективные методы его регулирования с помощью рециркуляции дымовых газов или избытками воздуха. Как об этом было сказано выше, регулирование избытками воздуха при сжигании высокосернистого мазута недопустимо. Проверка регулирования температуры вторичного перегрева пара газовой рециркуляцией, произведенная ОРГРЭС [Л. 4-49] на котле ТГМ-94 при сжигании мазута, показала высокую эффективность этого метода. Увеличение доли рециркуляции газов от О до 16—18% приводит к повышению температуры вторичного перегрева на 38° С, т. е. на 2° С на каждый 1% увеличения количества рециркулирующих газов, что в 2 раза превышает эффективность регулирования газовой рециркуляцией температуры перегрева первичного пара. Из зависимости температур пара и газов по тракту исследованного котла от коэффициента рециркуляции г, показанной на рис. 4-30, видно, что, несмотря на повышение температуры уходящих газов на Д ух= (0,45н-0,5)г, регулирование газовой рециркуляцией экономичнее регулирования избытком воздуха. [c.221]

В настоящее время наибольшее распространение получила рециркуляция дымовых газов в воздухопроводы. Ее практическая реализация принципиально может быть выполнена тремя способами (рис. 1.1 Г). Первый предполагает отбор газов на рециркуляцию из газохода перед регенеративным воздухоподогревателем (РВП) и ввод их в короб горячего воздуха перед горелками. В этом случае транспорт отобранных на рециркуляцию продуктов сгорания осуществляется с помощью специальных дымососов рециркулирующих газов (ДРГ). ДРГ позволяют гибко регулировать степень рециркуляции продуктов сгорания в диапазоне от О до 20...25 % в зависимости от нагрузки котла и вида сжигаемого топлива. Данная схема организации рециркуляции характеризуется короткими газоходами рециркуляции, отсутствием дополнительных нагрузок на основные дутьевые вентиляторы (ДВ) и дымососы (ДС), ми- [c.24]

В лабораторных помещениях научно-исследовательского назначения, в которых могут производиться работы с вредными или горючими газами, парами и аэрозолями, рециркуляция воздуха не допускается. [c.1014]

Снижение эмиссии N0 достигается с помощью рециркуляции уходящих газов под решетку топки. Так, по опытным данным, при сжигании углей с И = 22 — 29 % в котлах тепловой мощностью 30 и 65 МВт, при увеличении количества рециркулирующих газов до 20% от расхода воздуха выход N0 снижается с 400 до 180 мг/м а при 40 % — до 120 мг/м . Однако столь большие степени рециркуляции не оправданы экономически. [c.94]

Н. М. Петрунь предложил метод для определения газообмена через отдельные участки кожи. Сущность его заключается в том, что к коже липким пластырем или другим способом прикрепляется конусообразный стеклянный приемник, к которому подсоединялась газоаналитическая часть (рис.. 18). В замкнутой системе создается рециркуляция воздуха. Стеклянный приемник, прикрепляемый непосредственно к коже, который в исследованиях по изучению газообмена через кожу служит резервуаром воздуха, можно использовать для заполнения исследуемым газо- или парообразным веществом. Для этой же цели могут быть использованы колпачки с желобом для испаряющегося вещества. [c.114]

Промышленный процесс при атмосферном давлении включает следующие этапы смешение метана с воздухом, подогрев смеси до 400 °С (за счет тепла газов, выходящих из реактора), смешение с окислами азота (около 0,01 объемн. %), собственно окисление в реакционной печи при 600 °С, охлаждение продуктов реакции до 200 °С (при этом нагревкется сырье), выделение формальдегида из смеси водой в абсорбционной колонне и рециркуляция непрореагировавших газов (содержащих метан, окись и двуокись углерода, кислород и азот). Описанная схема приведена на рис. 60. [c.142]

В основном схема работы при окислении углеводородов кислородом похожа на схему окисления воздухом. Процесс. проводят при температуре 355—370 и давлении 7 — 10 ат. Исходное сырье смешивают с кислородом в отношении 1 2. Так же как и при окислении воздухом, применяется рециркуляция непрореагировавших газов. Поступающая в реактер газо-кислородная смесь реагирует с выделением тепла, за счет, чего ее. температура повышается до 425—450°. Продукты реакции, проходя через теплообменник, охлаждаются до 150°, нагревая при этом рециркуляционный газ перед поступлением последнего в подогреватель. [c.91]

Ннжние полки аппарата часто используются для охлаждения продукта перед его выгрузкой, при этом более холодный воздух не сме-нптвается с теплым сушильным воздухом в верхних слоях. Для охлаждения применяется либо наружный воздух, либо в целях большей экономии тепла проводится рециркуляция воздуха. В качестве сушильного агента можно использовать нагретый воздух, инертный газ или перегретый пар. [c.154]

Чистота карбюратора (СЕС Р-03-Т-81) Рено модель, 810-26 12 Температура охлаждающей воды 80°С температура масла 78°С темп-ра воздуха на впуске 40-65°С рециркуляция отраб газов 11% эталонное масло СЕС RL-189 вязкость 15W-40 Этап 1 длительность 6 ч 2 мин при 800 об/мин, 8 мин при 1800 об/мин. Этап 2 выдержка 18 ч Этап 3 длительность 6 ч 2 мин при 800 об/мин, 8 мин при 1800 об/мин. [c.103]

Печи работают с рециркуляцией дымовых газов. Горячий вентилятор подает часть отходящих дымовых газов обратно в топочную камеру через отверстия в поде печи, расположенные вдоль перевальной стенки. Воздух, необходимый для горения, нагревается до 130—140° в пластинчатом воздухонагревателе (рекуператоре) и через канал, устроенный вдоль фронта печи, подводится к форсункам. Поступление подогретого воздуха регулируется регистрами, установленными около каждой форсунки. Трубы печи стальные, цельнотянутые внешний диаметр их 100 мм, внутренний 75 мм, длина трубы 9150 мм, полезная длина 8860 мм. Концы труб развальцовываются в четырех- и двутрубных двойниках. В трубах печи сырье движется двумя потоками. [c.167]

В проточной схеме при однократном пропускании этилена и воздуха потребляется много кислорода воздуха, поэтому значитбльно увеличивается расход энергии для транспортирования воздуха. Чтобы уменьшить накладные расходы, применяют рециркуляцию реакционных газов после извлечения из них окиси этилена. При этом часть реакционных газов приходится сбрасывать из системы для избежания накапливания в них азота или углекислоты. [c.295]

С этой целью используют двухступенчатое сжигание, рециркуляцию дымовых газов, сжигание при понил<енном избытке воздуха, переоборудование топки, сжигание в псевдоожиженном слое. [c.126]

Котельные агрегаты ПК-Ю с рециркуляцией дымовых газов для автоматического поддержания нормальной температуры перегрева пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха были реконструированы. До реконструкции они имели 18 горелок (12 с ф-ронта в три ряда по 4 в каждом и по 3 на боковых стенах), которые были заменены 4 горелками Ф. А. Липинского производительностью по 4,5 т/ч с индивидуальным подводом воздуха (рис. 4-9,6). Нормальная температура перегрева пара обеспечивается главным образом рециркуляцией дымовых газов, повышающей ее по ориентировочной оценке на 20° С. Необходимо при этом отметить, что, по визуальному наблюдению за топочным режимом этих котлов, при увеличении количества рециркулирующих газов процесс горения мазута ухудшается. [c.218]

На котельных агрегатах ТП-230-2М с рециркуляцией дымовых газов для регулирования температуры перегретого пара при переводе на работу с малыми избытками воздуха было смонтировано по 2 мощные горелки Ф. А. Липинского вместо 26 заводских горелок. При нагрузке 225 г/ч и коэффициенте избытка воздуха на выходе из топки =1,03 температура газов в ядре факела близка к 1 700° С. Видимое горение при этом заканчивается в фестоне, причем температура газов на входе в него равна около 1 100° С. При увеличении коэффициента избытка воздуха на выходе из топки до 1,04 температура в ядре факела сохраняется близкой к 1700° С, но на входе в фестон она снижается до 1000° С. При изменении нагрузки от 237 до 182 т/ч (т. е. от 100 до 76% ) и избытке воздуха за топкой 1,03 положение факела и температура газов в ядре горения и перед фестоном меняются мало и остаются равными 1700 и 1100° С. Температура перегретого пара при нагрузках 210—237 г/ч сохраняется на уровне 500—510° С при температуре питательной воды 150—160° С. При уменьшении нагрузки до 180 г/ч и работе без рециркуляции газов температура перегретого пара снижается до 480° С 218 [c.218]

Качественно аналогичный результат получен автором совместное Л. А. Гойхманом в 1961 г. при измерении температуры точки росы на котлах И К-10-2 с рециркуляцией дымовых газов в подовые шлицы. Опыты проводились при постоянном расходе топлива. Избыток воздуха во всех опытах был одинаков. Рециркуляция 25% газов сопровождалась повышением перегрева пара на 43°С и газов за перегревателем на 40°С. При этом температура точки росы увеличилась на 11°С. Следует отметить, что абсолютные значения ЗОз в исследованиях А. С. Тагера оказались на порядок выше, чем в работах ВТИ. [c.115]

Усовершенствование техники нагревания дымовыми газами позволило в известной мере преодолеть недостатки этого способа нагревагшя. В совремершых нагревательР ых системах осуществляют рециркуляцию дымовых газов, т. е. разбавляют их не воздухом, а самими охлажденными дымовыми газами, уже прошедшими через тешюобменный аппарат. Рециркуляцию проводят, используя вентилятор (дымосос) или эжектор. Возвращая на разбавление то или другое количество дымовых газов, можно довольно точно регулировать температуру нагрева. Кроме того, при рециркуляции через теплообменный аппарат проходит больше газов и соответственно меньше снижается их температура, что повышает равномерность нагревания. [c.340]

Из изложенного яв ствует, что при сжигании зольных топлив с богатой коксовой основой нельзя рекомендовать для слоевых процессов сколько-нибудь значительный подогрев воздуха. В некоторых случаях прибегают к рециркуляции топочных газов, подмешиваемых к топливу, чем стараются несколько смягчить начальную активность воздуха, вступающего в слой, за счет уменьшения начальной концентрации кислорода. Средство это надо считать паллиативным мероприятием, причем оно связано с применением сравнительно ненадежного в экоплоатации установок эжекциоиного устройства, детали которого должны работать при высоких тем пературах . [c.292]

Газодувки, или нагнетатели (1,1 <Рг Р <3,5), создают давление от 0,015 до 0,115 МПа и используются для пневмотранспорта, при рециркуляции горячих газов в сушилках и топочных газов в печах, для предварит сжатия воздуха или его смеси с топливом (т наз наддув) перед подачей в двигатели внутр сгорания и др К газодувкам относятся также вакуум-насосы (см Насосы) и эксгаустеры Последние характеризуются большой производительностью и применяются для отсасывания газов, напр пыльного воздуха, из производств помещений, газ всасывается при пониж давлении, сжимается до давления, равного атмосферному либо превышающего его, и выбрасывается в атмосферу Компрессоры (p lPi > 3,5) применяют для перемещения по трубопроводам сжимаемых при охлаждении газов, перемешивания и распыливания жидкостей, увеличения степени превращ исходных в-в и т п Эти машины подразделяют на вакуумные (начальное давление ниже атмосферного, т е <0,115 МПа), низкого (р = 0,115—1 МПа), среднего (1 10 МПа), высокого (10-100 МПа) и сверхвысокого (св 100 МПа) давления Компрессоры бывают одно- и многоступенчатые, одно- и многосекционные (секция единичная ступень либо группа ступеней, после к рой газ отводится в холодильник или направляется потребителю) Прочностная характеристика ступени либо секции, конструктивные особенности предохранительных и др клапанов и применяемые материалы определяются рабочим давлением, размеры ступени (напр, диаметр рабочего органа - цилиндра, колеса и т п) производительностью Q, или объемом газа, перемещаемого машиной в единицу времени Компрессорная установка кроме собственно компрессора с приводом включает межступеичатую и концевую теплообменную аппаратуру, влагомаслоотделнтели, трубопроводы, а также контроль-но-измерит приборы, ср-ва защиты (вибрационной, акустической и т д) и автоматики [c.445]

Опыт эксплуатации парогенераторов типа ПК-41 на Конаковской и Литовской ГРЭС показал, что основными путями повышения надежности работы НРЧ является снижение уровня тепловых потоков, а также интенсификация теплообмена между внутренней поверхностью труб и средой, так как коррозии подвергались участки НРЧ, где температура металла достигала максимальных значений. По данным В. П. Глебова рециркуляция дымовых газов из газохода за регенеративным воздухоподогревателем парогенератора ПК-41 в короба горячего воздуха, поступающего в мазутные горелки, является эффективным способом снижения тепловых нагрузок наиболее теплонапряжен-нйх экранов топочной камеры. Этим путем уДается снизить значения максимального локально воспри-нктого теплового потока с 400 до 340 Мкал/(м -ч). Включение рециркуляции снижает температуру металла труб НРЧ на 30—35°С. [c.140]

ПК-41, оборудованного установкой для рециркуляции дымовых газов, были проведены М. А. Наджаро-вым, В. П. Глебовым и др. (МО ЦКТИ). Газы отбирались за регенеративным воздухоподогревателем и подмешивались к горячему воздуху, поступающему в горелки парогенератора. Преимущество данной схемы сводится к вводу газов в топку без нарушения аэродинамики факела. В результате испытаний, проведенных при 70%-ной нагрузке парогенератора, установлено, что локальные воспринятые тепловые потоки в наиболее опасной зоне снижаются с 380 до 330 Мкал/(м2-ч) при степени рециркуляции около 23%. Снижение температуры металла экранных труб при степени рециркуляции 22—26% и а"кпп = = 1,05- 1,07 составляет 30—55 °С. Уменьшение тепловосприятия нижней радиационной части компенсируется увеличением тепловосприятия средней радиационной части и конвективных поверхностей нагрева. [c.151]

Для того чтобы уменьшить образование окислов азота, требуется модернизация системы сжигания топлива в топке, направленная на снижение температуры qbaкeлa, например, путем ступенчатого подвода воздуха по длине факела с одновременным отбором теила из зоны активного горения. Оптимизация коэффициента расхода воздуха и рециркуляция дымовых газов в факел, понижающая его температуру, также замедляют процесс образования окислов азота [Л. 4]. [c.179]

Процесс образования окислов азота и зависимость его интенсивности от избытка воздуха, а также от степени рециркуляции дымовых газов в факел были исследованы ВТИ при сжигании мазута в топках парогенераторов ТГМП-114 [Л. 59]. Для сопоставления опыты проводились в топках, оборудованных вихревыми горелками ХФ ЦКБ-ВТИ-ТКЗ или встречно-ударными горелками ВТИ. Вихревые горелки были установлены встречно на фронтовой и задней стенах топки. Рециркуляция осуществлялась путем ввода части дымовых газов, отобранных за экономайзер, через шлицы, расположенные под каждой горелкой. Степень рециркуляции, основное назначение которой заключалось в регулировании температуры перегретого пара, при а"т = 1,02 и номинальной нагрузке составляла примерно 23%. [c.179]

К числу режимных факторов, влияние которых исследовалось, в данной работе при реализации нестехиометрического сжигания, относятся коэффициенты избытка воздуха за топочной камерой ос р[р[, паропро-изводительность (тепловая нагрузка Л . ) котла и степень рециркуляции дымовых газов К. Очевидно, что все перечисленные факторы определяют концентрационные и температурные условия в топочной камере и влияют таким образом на выход оксидов азота. [c.107]

Устройство рециркуляции дымовых газов требует установки дополнительного рециркуляционного дымососа. Рециркулируемые дымовые газы могут подмешиваться в дутьевой воздух, но наибольший зффект снижения образования окислов азота получается при вводе д181М0Вых газов непосредственно в горелонные устройства в их црриферийные каналы. [c.295]

Подача рециркуляции газов в горелки в смеси с общим воздухом в количестве г=10н-11 % праетически вдвое снижает концентрацию Л О,. Установка специальных горелок в сочетании с вводом в них рециркуляции дымовых газов обеспечила низкий уровень концентрации оксидов азота 40 - 45 мг/нм . [c.297]

Одним из наиболее перспективных направлений развития контактного сернокислотного производства является получение серной кислоты в системах с замкнутым газооборотом. В таких системах за счет рециркуляции отработанных газов обратно на переработку обеспечивается полная экологическая безопасность и, в то же время, появляется возможность значительно интенсифицировать процессы сернокислотного производства и уменьшить размеры технологического оборудования путем использования в качестве окислителя чистого кислорода или воздуха, обогащенного кислородом. [c.3]

В первой главе приведен обзор перспективных тенденций развития производства серной кислоты, к числу которых относятся осуш,ествление сернокислотного процесса под давлением и разработка замкнутой кислородной технологии получения серной кислоты. Показано, что наиболее перспективно получение серной кислоты в системах с замкнутым газооборотом, в которых, за счет рециркуляции отработанных газов обратно на переработку обеспечивается полная экологическая безопасность сернокислотного производства по диоксиду серы, как в режимах нормальной эксплуатации, так и в период пуска. Применение чистого кислорода либо воздуха, обогащенного кислородом, в рамках таких систем позволяет увеличить концентрацию перерабатываемого газа и одновременно освободиться от балластного азота, содержание которого в газах существующих систем составляет около 80%. Это ведет к значительному уменьшению размеров технологического оборудования сернокислотного производства. [c.6]

Для обеспечения вводимых норм токсичности ЕВРО-3 необходимо учесть следующие обстоятельства. Принимая стоимость исходного дизельного двигателя автобуса Икарус-280 без систем снижения токсичности за 20 тыс. долл. получаем, что стоимость дизельного двигателя, удовлетворяющего нормам ЕВРО-3, возрастет до 23 тыс. долл. за счет его комплектации системой нейтрализации отработавших газов, в том числе сажевым фильтром, кроме того, проведения специальных мероприятий по модернизации, включающих применение наддува, охлаждения наддувочного воздуха, рециркуляции выпускных газов, регулировки системы топливоподачи, приводящие к уменьшению выбросов NOx- Однако за счет ухудшения экономичности эффективный КПД снижается до 0,4. Из имеющихся опытных данных двигатели на ДМЭ удовлетворяют нормам ЕВРО-3. Тем не менее, стоимость двигателя на ДМЭ будет больше стоимости базового дизельного двигателя за счет его переоборудования - 22400 долл., но эффективный КПД останется высоким - 0,42. Дизельные двигатели, которые конвертируются в газовые на питание СПБГ и СПГ с зажиганием от электрической искры для обеспечения экологических норм на уровне ЕВРО-3, также требуют установки трехкомпонентных нейтрализаторов. В связи с этим стоимость газовых двигателей, использующих сжиженный пропан-бутан и сжиженный природный газ, увеличивается соответственно СПБГ — 23600 долл. и СПГ - 24000 долл. [c.52]

При нормальной эксплуатации установки печь отапливается крекинг-газом. Для пусьа печи предусмотрена подача жидкого топлива через форсунки, расположенные над газовыми горелками. В печи осуществпена рециркуляция дымовых газов горячий вентилятор подает часть уходящих из конвекционной шахты дымовых газов обратно в топочную камеру у перевальной стенки. Воздух для горения подогревается дымовыми газами в пластинчатом рекуператоре до 120—140°. 1 рубы в печи стальные цельнотянутые внешний диаметр 102 мм, внутренний 76 мм. Основные размеры нечи (наружные) длина 10,1 м, ширина 8,3 м, высота 7,1 м. [c.153]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология