Массопередачи коэффициенты экспериментальное определени

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ МАССОПЕРЕДАЧИ И ПРОВЕРКА ТЕОРЕТИЧЕСКИХ МОДЕЛЕЙ [c.215]

Экспериментальное определение коэффициентов массопередачи между каплей и сплошной жидкой фазой в общем случае осуществляется достаточно легко. Простейшая схема экспериментальной установки для намерения коэффициентов массопередачи изображена на рис. 11.12. [c.215]

Оценка скорости массопередачи кислорода на основе коэффициента массоотдачи в жидкой фазе Рж применяется редко в связи с трудностью экспериментального определения данной величины при использовании основных моделей массообмена (табл. 2.11). В практических расчетах скорости массопередачи кислорода из газовой фазы в жидкую используют в основном величину объемного коэффициента массопередачи Кьо) или поверхностного коэффициента [Кь ). В табл. 2.12 приведен ряд зависимостей для расчета коэффициента массопередачи в различных аппаратах [15, 18, 38]. [c.88]

Однако при кажущейся простоте экспериментальное определение коэффициентов массопередачи связано с соблюдением целого ряда условий, которые резко усложняют измерения. [c.215]

Методика экспериментального определения коэффициентов диффузии относительно сложна. При расчетах процессов массопередачи используют имеющиеся в литературе экспериментальные данные, а при их отсутствии коэффициенты диффузии определяют расчетным путем. [c.263]

Трудность определения в каждом отдельном случае диаметра пузырька и скорости его подъема, а следовательно, и режима подъема пузырька (уже не говоря о прочих гидродинамических и физи-ко-химических факторах) требует практически в каждом конкретном случае проводить экспериментальное определение коэффициентов массопередачи. При этом объемный коэффициент массопередачи можно определить одним из следующих четырех методов. [c.96]

Цель работы. Ознакомление студентов с методом экспериментального определения коэффициента массопередачи и числа единиц переноса для абсорбционной колонны. [c.286]

При использовании уравнений аддитивности часто возникает вопрос о правомерности их применения для вычисления коэффициентов массопередачи при сложном диффузионном процессе, протекающем в обеих фазах, с учетом коэффициентов массоотдачи, определенных (экспериментально или расчетным путем) при [c.289]

Как известно, на использовании указанного принципа основаны многочисленные методы определения частных коэффициентов массоотдачи (или фазовых коэффициентов массопередачи) по экспериментально измеренным общим коэффициентам массопередачи. В настоящей работе использование таких способов получения информации о массопередаче в каждой фазе сочетается с прямыми измерениями фазовых коэффициентов массопередачи. Это, в свою очередь, открывает благоприятную возможность для проверки корректности различных методов разложения Коу или К ох на Ру и Рзс, основанных на использовании в той или иной форме уравнений [c.60]

Цель работы — ознакомление с работой противоточной экстракционной установки, экспериментальное определение объемного коэффициента массопередачи Куу и высоты единицы переноса /г р. [c.166]

Определяемые из этих уравнений значения критерия Ре использовали в уравнениях (XI, 11) и (XI, 12). Опытные значения общих коэффициентов массопередачи после введения поправки на продольное перемешивание [по уравнениям (XI, 50) и (XI, 51)] сравнивали с расчетными, полученными на основе коэффициентов массоотдачи. Диаметр капель рассчитывали с помощью уравнения (XI, 48) и соотношения между К/ и й-р по экспериментально определенным значениям УС, а коэффициенты массоотдачи — по одному из следующих двух способов для капель без внутренней циркуляции 2пЮ [c.580]

Экспериментально определенная скорость массопередачи в массообменных аппаратах часто выражается в виде коэффициента массопередачи даже в тех случаях, когда равновесная зависимость криволинейна. Метод следует считать чисто эмпирическим, так как теоретические соображения указывают, что в этих условиях скорость массопередачи не может изменяться прямо пропорционально общей разности концентраций у — у) и (х — х ) на всех концентрационных уровнях, хотя в каждой взятой отдельной фазе скорости могут быть пропорциональны разности концентраций х- хг) и [c.402]

В работах [239, 266—268] описано применение волокнистых углеграфитовых электродов для извлечения золота, серебра н меди из разбавленных растворов. В работе [266] проведено экспериментальное определение коэффициента массопередачи Кт к углеродной нити диаметром 10 мк в системе ферри/ферроцианид калия. Показано, что в области 0,02<Ке<0,15 [c.228]

Обработка данных эксперимента при кристаллизации указанных солей предусматривала расчет среднего размера продукционных кристаллов по экспериментально определенным значениям коэффициента массопередачи к, сопоставление данных расчета с данными эксперимента и обобщение данных по массообмену. [c.133]

Таким образом, при некоторых ограничениях формулу аддитивности фазовых сопротивлений можно применять и для систем с переменным коэффициентом распределения. Более того, в такого рода системах возможно экспериментальное определение частных коэффициентов по измерению общего коэффициента массопередачи при различных концентрациях. [c.56]

Результаты, полученные в настоящем разделе, были использованы для экспериментального определения коэффициентов диффузии в газе . Кроме того, эти результаты нашли применение в пленочных теориях массопередачи (раздел 20.5). На рис. 16-2 показана поверхность твердого тела или жидкости, вдоль которой течет газ. Вблизи поверхности медленно движется пленка газа, через которую диффундирует вещество А. Пусть отвечает поверхности раздела [c.460]

Попытки экспериментального определения локальных коэффициентов массоотдачи встречают большие и принципиальные трудности, что связано с отсутствием методов непосредственного измерения поверхностных концентраций. Обычно такое определение удается осуществить лишь в тех случаях, когда разность концентраций переносимого вещества в одной фазе пренебрежимо мала по сравнению с соответствующей разностью в другой фазе. Для удобства представления опытных данных часто пользуются так называемыми коэффициентами массопередачи ж Ку, которые находят посредством соотношений, аналогичных выражениям (20.52) и (20.53). Так, [c.585]

Вид этой функциональной зависимости может быть установлен на основе экспериментального определения коэффициента массопередачи. [c.69]

Экспериментальное определение объемного коэффициента массопередачи основано на принципе измерения скорости установления равновесия после мгновенного изменения разности концентраций кислорода в фазах, находящихся в контакте друг с другом. [c.271]

Экспериментальное определение кинетических характеристик процесса экстракции элементарной серы. Для определения области протекания процесса экстракции серы из активных углей и выявления связи коэффициента массопередачи с определяющими параметрами процесса (тип растворителя и его расход, структура активных углей и т. п.) проведена серия опытов в лабораторных условиях и на опытно-промышленной установке с промышленными углями типа APT, АГ и СКТ. [c.144]

Проведено экспериментальное определение общих и частных коэффициентов массопередачи в процессах абсорбции ЫНз и СО2 водой и адиабатической ректификации следующих смесей дихлорэтан—толуол, метанол—этанол и ацетон—толуол. Концентрация легколетучего компонента в смеси менялась в пределах 0,1— 0,9 мол. долей. Аппараты с фиксированной поверхностью контакта имели следующие размеры стеклянных трубок 0 5,6 мм, /= = 1000 мм 0 25,2 мм, /=1000 мм., /=500 мм, 1 = 200 мм 0 49 мм, 1= 1000 мм. [c.27]

Определение зависимости коэффициентов массоотдачи, так же как и коэффициентов массопередачи, от интенсивности перемешивания фаз (энергии, затрачиваемой для этого), формы и размеров капель является существенной задачей, которой в литературе уделяют большое внимание [5, 7]. Например в работе [7] приведены результаты сравнения экспериментально определенных коэффициентов массопередачи, в частности для систем вода — уксусная кислота — бензол и вода — пропионовая кислота — четыреххлористый углерод, из капель различного размера. Авторы отмечают, что во многих случаях экспериментальные значения не совпадают с вычисленными по предлагаемым уравнениям. Однако в рассматриваемых системах коэффициент распределения является переменной величиной. В работе для каждой системы указывается только один коэффициент распределения, вероятно, соответствующий равновесию при выбранных концентрациях, но не показано его изменение в процессе массопередачи (при изменении концентрации в каждой фазе). Этот коэффициент нельзя использовать для определения движущей силы в любой момент массопередачи. Поэтому более удивительно совпадение экспериментальных и вычисленных значений, если принять, что при переменном коэффициенте распределения переменным является коэффициент массопередачи. Кроме того, в уравнения для коэффициентов массопередачи в некоторых случаях входят коэффициенты диффузии. Очевидно, что при массопередаче с химической реакцией в фазе, для которой определяется коэффициент диффузии, последний при использовании аналитических концентраций будет переменной величиной, так как меняются относительные количества разных молекулярных форм (разных соединений) диффундирующего вещества, коэффи- [c.43]

Для трехкомпонентных систем, которые составлялись из шести разных органических растворителей, шести растворяемых веществ и воды, Льюис определил коэффициенты массопередачи, пользуясь описанной аппаратурой и измерительной техникой. Эти коэ и-циенты сравнивались с коэффициентами массопередачи, вычисленными по уравнениям (1-65) и (1-66), в которые были подставлены коэффициенты массоотдачи, найденные по уравнению (1-86). Определенные экспериментально и вычисленные коэффициенты совпадали с погрешностью до 20% для систем, приведенных в табл. 1-12. [c.81]

В последний период многие исследователи стремились выявить оптимальные условия эксплуатации полых форсуночных скрубберов. С этой целью были проведены опытные работы [1—6], методика которых основана на экспериментальном определении общих коэффициентов массопередачи между газом и свободно падающими в восходящем газовом потоке монодисперсными каплями поглотителя. [c.68]

Основные принципы и методы расчета аппаратуры, предназначенной для проведения процессов разделения, представлены для равновесных ступеней и аппаратов, в которых осуществляется непрерывное изменение концентраций. Важнейщие понятия проиллюстрированы на примере процесса абсорбции газа в тарельчатых колоннах и насадочных башнях. Рассмотрение ограничено бинарными системами при постоянной их температуре и давлении. Кратко изложены начала расчета многокомпонентной абсорбции углеводородов и методы учета неизотермических эффектов. Освещены также общие вопросы, касающиеся применения теории к процессам дистилляции, экстракции и отгонки легких фракций. Описаны ускоренные методы предварительного расчета тарельчатых и насадочных абсорберов и процессов в концентрированных газах. Развита приближенная теория многокомпонентной массопередачи при абсорбции. Приведена общая расчетная схема для строгого описания работы изотермических абсорберов. Интерпретированы известные определения эффективности тарелок и коэффициентов массопередачи. Авторы надеются, что данное в этой главе обсуждение в совокупности с фундаментальными понятиями, введенными в других главах книги, поможет читателю анализировать или рассчитывать более сложные абсорбционные процессы и иные операции. Подробное изложение общей теории расчета процессов и аппаратов химической технологии выходит далеко за рамки настоящей книги. Поэтому в главу включена довольно полная библиография по рассматриваемой проблеме. Предполагается, что заранее известны рабочие характеристики оборудования, методы экспериментального определения и расчета которых освещены в главе П. [c.426]

Прямые экспериментальные методы определения величины концевого эффекта, основанные на непосредственном измерении концентрации за время образования капли, отсутствуют. В работах [333, 337, 338] концентрацию экстрагируемого каплей вещества замеряли после ее обратного втягивания в капилляр. Этот метод нельзя считать прямым, поскольку процесс образования капли и ее последующего втягивания в капилляр неадекватны. Плотность диффузионного, потока велика в начальный период образования капли и уменьшается по мере роста капли и ее дальнейшего втягивания в капилляр. По-видимому, этот метод должен приводить к несколько заниженным значениям коэффициента массопередачи. Экспериментальные данные работ [333, 337, 338] по концевому эффекту при лимитирующем сопротивлении дисперсной и сплошной фаз методом втягивания в капилляр привели к удовлетворительному соответствию с результатами расчетов по формуле Ильковича, согласно которой а = 1,52. [c.213]

ЭКСПЕРИМЕНТАЛЬНОЕ ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЭФФИЦИЕНТОВ МАССОПЕРЕДАЧИ [c.59]

Обработка результатов опытов по массообмену представляет большие трудности, чем обработка опытных данных по теплообмену, так как в последнем случае возможно непосредственное определение коэффициентов теплоотдачи путем измерения температуры стенки. Трудностями экспериментального определения общего коэффициента массопередачи и невозможностью непосредственного определения частных коэффициентов массопередачи объясняется отсутствие в настоящее [c.62]

Цель работы — проведение процесса концентрирования латекса, составление материального баланса, ознакомление с методом экспериментального определения коэффициента массопередачи и его зависимости от температуры концентрирования и скорости подачи воздуха. [c.209]

В настоящее время основные закономерности протекания процесса десорбции как в периодических аппаратах, так и в аппаратах непрерывного действия изучены далеко недостаточно. Вследствие этого возникают значительные трудности при расчете проводимых различными способами десорбционных процессов. Рассмотренный выше метод расчета по общему коэффициенту массопередачи требует предварительного экспериментального определения среднего коэффициента массообмена в условиях процесса десорбции, что является довольно сложной задачей. Более перспективен в этом отношении вариант этого метода расчета, в котором используются уравнения динамики адсорбции [12, 13]. [c.127]

Расчет концентрационного профиля в массообменной колонне необходим для следующих целей а) для проверки экспериментальных (или теоретических) значений параметров продольного перемешивания (Ре и Ре ) и массопередачи Т или коэффициента массопередачи) путем сопоставления расчетного профиля с опытным б) для одновременного определения по экспериментальным профилям концентраций параметров продольного перемешивания и массопередачи [233—235] в) для определения точки (сечения) ввода в колонну дополнительного потока одной из фаз с концентрацией, отличающейся от исходной. [c.230]

Уравнения (7.231) получены в результате обработки экспериментальных данных в промышленных условиях. В ряде работ [73, 74] проводились исследования для уточнения корреляций для определения коэффициентов массопередачи, а именно путем учета термических эффектов. Основным выводом является то, что прж больших разностях температур кипения компонентов влияние этих эффектов весьма существенно. В рамках принятой модели кинетики массопередачи могут использоваться для оценки бинарных коэффициентов и эти уравнения. [c.349]

В большинстве случаев теоретическое определение коэффициентов массоотдачи проводят, рассматривая процесс массопереноса для каждой фазы в отдельности вне частицы (внешняя задача) или внутри частицы (внутренняя задача). Фактически это означает, что при решении задачи не учитывается влияние массопереноса в одной фазе на скорость массопереноса в др)той. Очень часто такая постановка вполне допустима. Во многих практических задачах перенос массы в одной из фаз либо вовсе отсутствует (растворение твердой частицы или пузырька однокомпонентного газа (пара) в жидкости, испарение капли однокомпонентной жидкости в газовом потоке и т. п.), либо скорость его значительно выше, чем во второй фазе. В последнем случае говорят, что процесс массопередачи лимитируется сопротивлением второй фазы. Так, при абсорбции хорошо растворимых газов и паров (NH3, НС1, HF, SO2, SO3, этанол, ацетон и др.) из газовой смеси водой в барботажных аппаратах скорость массопередачи лимитируется скоростью диффузии этих газов в пузырьках. Наоборот, процесс массопередачи при водной абсорбции плохо растворимых газов (О2, СО2, NO, N2O) лимитируется сопротивлением водной фазы. В обоих указанных случаях концентрацию переносимого компонента на межфазной поверхности со стороны г-й фазы можно считать известной и равной концентрации, находящейся в равновесии с постоянной концентрацией компонента во второй фазе. Таким образом, для решения уравнения (5.3.1.1) можно использовать граничное условие 1-го рода (см. подраздел 5.2.2). Это существенно упрощает решение задачи. В экспериментах определяют обычно не коэффициенты массоотдачи , (см. уравнение (5.2.4.1)), а коэффициенты массопередачи К(, определяемые уравнениями (S.2.6.2.). Однако проводить эксперимент стараются таким образом, чтобы массоперенос во второй фазе либо отсутствовал, либо протекал значительно быстрее, чем в первой фазе. Тогда коэффициент массоотдачи в первой фазе будет равен экспериментально определенному коэффициенту массопере- [c.274]

С развиваемой точки зрения, уменьшение фактора массопередачи Кт означает возрастание роли диффузионной составляющей йд/й=1—/С > так что значениям Кт=0,Ь (насадочная колонна) и 0,3 (колонна с тарелками) соответствует доля продольной диффузии в общем значении высоты единицы переноса, равная 50—70%. Интересно, что расчет диффузионной составляющей ВЕП роторной колонны, проведенный С. Каганом и Т. Волковой на основе экспериментального определения Dэфф, дал аналогичные результаты [17] для колонны диаметром 54 мм йд равна 39—50% от ВЕП, а для колонны диаметром 200 мм — от 13 (при 200 об мин) до 63%. Разумеется, определенную роль играет также уменьшение коэффициента массопередачи при дроблении и коалесценция капель при ф- 1 [6]. [c.312]

Для экспериментального определения коэффициентов массопередачи используются диффузионные ячейки, в которых возможно точное регулирование скорости вращения мешалки Ё обеих фазах и величина межфазной поверхности строго постоянна (имеет форму кольца). Массообмен может изучаться Э неустаиовившемся периодическом или непрерывном процессе. В работе [10] в результате исследования ряда систем было предложено уравнение [c.80]

Наибольшие трудности для проектировщика представляет переход от теоретических тарелок к реальным. Применение методов расчета числа теоретических тарелок дает более или менее точные результаты (при использовании экспериментальных данных, полученных в лаборатории для построения кривых равновесия), которые могут быть проверены в лабораторных колоннах на стандартных смесях (бензол — толуол и др.). Непосредственное определение ЭВН или к. п. д. по общим уравнениям массопередачи без экспериментальной проверки работы колонны может привести к крупным ошибкам. В этом случае нужны промышленные или опытно-промышленные испытания колонн, коэффициент масштабирования которых по производительности рбычно равен 1 10. [c.207]

Лля экспериментального определения коэффициента продояьной диффузии при массопередаче в слое применяется также уравнение [c.60]

Преимущество применения ВЕП по сравнению с К основано на более простом экспериментальном определении в связи с практической независимостью ВЕП от скорости движения фаз. Заметим, что в уравнении (13-132) ВЕП относится к общему коэффициенту массопередачи Кгй и поэтому иногда обозначается ВЕПо, г- Подобно этому с помощью общего коэффициента массопередачи можно определить ВЕП , ж в единицах концентрации жидкости [c.707]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология