Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Давление в системе

    Боковые погоны основной колонны 7 — фракции керосина и дизельного топлива — выводятся через отпарную колонну 8. Избыточное тепло из основной колонны 7 отводится циркуляционным орошением, выводимым из нее при 215 °С и возвращаемым в колонну при 90 °С. Мазут с низа колонны 7 при 330 С забирается насосом и прокачивается через печь 9 в вакуумную колонну 10. Вакуум в колонне создается барометрическим конденсатором и двухступенчатыми паровыми эжекторами. Из колонны 10 выводятся три масляных дистиллята. Гудрон с низа вакуумной колонны 10 при 360 °С забирается насосом и прокачивается через теплообменники, холодильник и, охлажденный до 95—105 0, поступает в мерник. Компоненты светлых нефтепродуктов выщелачиваются в очистных отстойниках. Избыток бензина первой ректификационной колонны 4 откачивается из водоотделителя 5 насосом через теплообменники стабильного бензина в стабилизатор 13. Температура низа стабилизатора (140 °С) поддерживается паровым подогревателем. С верха стабилизатора при 60 °С выводятся пары бу тановой фракции и газы, которые через конденсатор-холодильник проходят в сборник. Защелоченный бензин из отстойника и стабильный бензин из парового подогревателя стабилизатора под давлением в системе поступают в колонну блока вторичной перегонки бензина 14. [c.93]


Рис. 1. Зависимость суммарного расхода водорода от концентрации водорода в циркуляционном газе на входе в реактор при различном содержании водорода в свешем водородсодержащем газо (давление в системе 4,0 МПа, кратность циркуляции при гидроочисткв дизельного топлива 200, керосина 300). Рис. 1. Зависимость <a href="/info/41257">суммарного расхода</a> <a href="/info/1581">водорода</a> от <a href="/info/14795">концентрации водорода</a> в циркуляционном газе на входе в реактор при различном <a href="/info/718594">содержании водорода</a> в свешем водородсодержащем газо (давление в системе 4,0 МПа, <a href="/info/26149">кратность циркуляции</a> при гидроочисткв <a href="/info/78734">дизельного топлива</a> 200, керосина 300).
    Пары состоят на 98% из этилена, поэтому принимаем их за чистый этилен. Поскольку давление в системе 23 ат, при определогаш объема иароп тюобходимо учесть отклонение от законов идеальных газов. [c.233]

    При однократной перегонке высококипящих остатков в вакууме возможны осложнения, обусловленные использованием аппарата ОИ. Рекомендуется поддерживать постоянной скорость подачи сырья 400 мл/ч, для того чтобы обеспечить время пребывания жидкой фазы в испарителе от 19 до 70 мин в зависимости от доли отгона. Состояние равновесия следует считать достигнутым при совпадении температур жидкой и паровой фаз и температуры теплоносителя в бане с заданной точностью 1—2%. Максимальные колебания давления в системе не должны быть более 1,33 гПа, возможные изменения доли отгона составят при этом не более 1,5—1,7% (масс.). Надежность экспериментальных данных однократного испарения смесей следует косвенно проверять по непрерывному характеру изменения некоторых свойств паровой и жидкой фаз в зависимости от доли отгона, а именно плотности, молекулярной массы и коксового числа [58]. [c.59]

    Если порядок реакции определяется по скорости изменения давления в системе в течение одного опыта , то точки могут быть описаны эмпирическим уравнением типа [c.331]

    Если водород участвует в реакцип в условиях, далеких от равновесного соотношения НаЗ Нз (достаточно высокое содержание сероводорода), температурная зависимость коррозии имеет монотонный экспонентный характер (рпс. 40). Если при повышении общего давления в системе объемное содержание сероводорода остается неизменным, то, следовательно, его парциальное давление растет. Повышенпе парциального давления сероводорода оказывает такое же влияние на скорость коррозии, как и повышение концен-. трацип. [c.146]

    Увеличение отношения Н С и соответственно повышение крат нести циркуляции водородсодержащего газа влияют на фазово состояние газо-сырьевой смеси на входе в реактор. При одних и тех ж( температуре и давлении снижение кратности циркуляции способ ствует сдвигу равновесия в сторону образования жидкой фазы и наоборот, повышение кратности циркуляции способствует образованию паровой углеводородной фазы. Аналогичный эффект можно получить, изменяя давление в системе при постоянных кратности циркуляции и температуре. Снижение давления сдвигает равновесие в сторону образования паров, повышение — жидкости. Учитывая, что наиболее интенсивно процесс гидроочпстки идет в паровой фазе, при снижении кратности циркуляции также целесообразно снижать общее давление в системе. [c.48]


    Несмотря на целесообразность широкого использования экспериментальных методов, потребности в данных по теплоемкостям значительно больше, чем возможности их определения опытным путем для целей разработки нефтяных и газовых месторождений. Аргументацией к этому может служить следующее. Известно, что существующие экспериментальные установки (калориметры различных модификаций и типов) предназначены для изучения температурной зависимости изобарной теплоемкости, при котором давление в системе должно быть равно атмосферному и не превышать 6—8 кГ см [31, 61, 62, 68, 87]. В связи с этим нефть и нефтегазовые смеси с различным весовым содержанием газа в фильтрующемся потоке, находящиеся в пласте под давлением 400—600 кГ1см и при температуре 35—150°С, не могут быть исследованы в су- [c.42]

    Установлено, что значительное влияние на глубину гидроочистки дизельного топлива с применением АКМ катализатора оказывает соотношение Н С в пределах от 18—27 до 125—142,5 22]. При дальнейшем повышения соотношения эффективность гидроочистки снижается. Если по условиям эксплуатации отсутствует возможность повысить концентрацию водорода в циркуляционном газе на входе в реактор до оптимального значения, то следует идти по пути повышения общего давления в системе (и, как следствие, повышения парциального давления водорода). [c.47]

    По аналогичным причинам на газофракционирующем блоке установки каталитического крекинга нефтеперерабатывающего завода произошла авария во время вывода установки на технологический режим после капитального ремонта. В процессе пуска обнаружили, что трубопровод перетока из колонны стабилизации в рибойлеры заморожен. Не снизив давления в системе установки и не отключив трубопровод, оператор начал разогревать паром замороженный участок. Через ранее образовавшийся разрыв трубопровода, который не был замечен, так как находился под изоляцией, стал интенсивно выделяться газообразный продукт. Газовоздушная смесь, распространившись по аппаратному двору установки, воспламенилась от горящих форсунок трубчатой печи. [c.110]

    Постепенную перегонку жидкой смеси можно проводить не только за счет повышения температуры, но и путем непрерывного понижения давления в системе. [c.70]

    Перепад давления в системе влияет на экономические показатели работы установки в целом, поэтому при проектировании стремятся создать систему с минимальным перепадом давления. Перепад давления системы реак юрного блока изменяется во времени за один цикл и от цикла к циклу. На него могут влиять характеристика [c.115]

    Масло нагревается в трубчатой печи и подается в греющую рубашку или трубчатку теплопотребляющего аппарата, где, охлаждаясь, отдает свое тепло нагреваемому сырью. Охлажденное масло забирается циркуляционным насосом и вновь направляется 3 трубчатую печь. Рабочее давление в системе создается насосом, напор которого определяется величиной потерь давления в трубопроводе и в арматуре. Расширительный сосуд, устанавливаемый на всасе насоса, рассчитывается с учетом температурного расширения масла. Объем расширительного сосуда занижать не следует, так как объемное расширение масла весьма значительно и больше объемного расширения воды. Кроме того, следует учесть, что при разогреве системы имеет место сильное пенообразование, вызываемое удалением из масла остатка легких фракций и воды. [c.318]

    Для синтолового синтеза Фишер и Тропш сначала пропускали смесь окиси углерода и водорода при 400° и 100 аг над железными стружками в присутствии щелочей без циркуляции . В последующем они перешли к циркуляционной схеме с возвратом газа в реактор после конденсации продуктов реакции. Поскольку исследователи проводили эксперименты в закрытой аппаратуре без ввода дополнительных количеств свежего газа, то давление в системе падало в соответствии с объемом вступивших в реакцию газовых компонентов. В ходе экспериментов были установлены два важных факт а-. 1) реак- [c.73]

    Эксплуатация установок гидроочистки подтвердила эффектив-юсть применения промышленных АКМ и АНМ катализаторов, I при переработке малосернистого сырья выявила возможность зна-штельного смягчения режима гидроочистки. Это касается Изменения таких параметров, как общее давление в системе, объемная скорость юдачи сырья, кратность циркуляции водородсодержащего газа I длительность безрегенерационного периода. При этом обеспечивается требуемое качество целевого продукта. В табл. 21 приводятся 1ромышленные данные по основным режимам работы установок гидроочистки старого типа и общему расходу водорода в процессе гидро-эчистки прямогонных дизельных фракций. Общий расход водорода [c.135]

    Рабочий орган прибора — шарик. Идеально, если шарика нет, а функция его выполняется появилось давление в системе — и окно индикатора резко изменило [c.167]

    Расход водорода на растворение и потери его через неплотности системы. В схему гидроочистки моторных топлив после реактора и системы теплообмена продуктов реакции с сырьем включен сепаратор для разделения циркулирующего водородсодержащего газа и гидрогенизата. Давление сепарации зависит от перепада давления в системе циркуляции водородсодержащего газа, температура — от выбранного варианта схемы теплообмена 40—50°С при холодной сепарации гидрогенизата и 160—230 °С при горячей. [c.20]


    К1 — константа фазового равновесия -го компонента — расход жидкостного потока, кмоль/ч и — расход 1-го компонента в жидкостном потоке, кмоль/ч М. — молекульная масса, кг/моль N — число теоретических тарелок число секций И — число реальных тарелок Р — общее давление в системе, Па Р — давление насыщенных паров г-го компонента, Па ДЯ— перепад давления, Па р — общее число компонентов смеси С — тепловая нагрузка, Вт й — флегмовое число (R=L D) [c.8]

    Дросселирование встречается практически во всех многоступенчатых схемах разделения нефтяных смесей с понижением давления в последующей ступени разделения. Заметное дросселирование потока будет иметь место также в том случае, когда перепад давления потока в трубопроводе соизмерим с давлением в системе. Такая картина, в частности, отмечается при движении мазута в трансферном трубопроводе от печи до вакуумной колонны. [c.55]

    При давлении (В системе 70 ат хлор подают при помощи устройства, изображенного на рис. 44 [98]. [c.189]

    Циркуляционные компрессор — наиболее ответственное оборудование. От их бесперебойной работы зависит нормальная/ эксплуатация установки. До выбора типа компрессора определяется его максимальная производительность и ожидаемый перепад давления в системе. [c.115]

    При нормальных условиях перепад давления системы возрастает в конце цикла реакции примерно на 40%, а иногда и более. С учетом возрастания перепада давления во времени для определения перепада давления компрессора расчетное значение гидравлического сопротивления необходимо увеличить в 1,5 раза. Наиболее экономичен перепад давления в системе 0,8—1,0 МПа. Тем не менее при эксплуатации установок могут быть перепады давления 1,5—1,8 МПа. [c.116]

    Давление в системе , МПа Температура, °С 3,6/2,9 4,0/3,0 3,4/2,8 2,9/2,3  [c.139]

    Давление в системе реактор — регенератор поддерживается практически постоянным ддя данного типа установок. Повышение давления несколько ухудшает селективность крекинга и приводит к росту газо — и коксообразования. [c.126]

    Давление насыщенных паров л, для индивидуальных компонентов при низких давлениях (практически до 1 МПа) определяется только температурой. При высоких давлениях в системе оно зависит от температуры, давления и состава фаз. В этом случае и константа фазового равновесия будет зависеть от этих же параметров. [c.32]

    В табл. IV.4 приведены первоначальные величины давления эфира и время, требующееся для уменьшения давления в системе на 50%, что [c.75]

    Реакторный блок. Давление в системе гидроочистки поднимают остепенно. Резкий подъем давления может привести к нарушению ерметичности фланцевых соединений, а для установок с реакторами, шеющими внутреннее торкрет-бетонное покрытие, резкий подъем (авления может разрушить футеровку. [c.123]

    Распад некоторого газообразного вещества X может быть описан простым стехиометрическим уравнением. Изменение давления в системе при разложении X при температуре 150° приведено ниже  [c.581]

    При использовании предварительного эжектора остаточное давление в системе зависит не только от температуры охлаждающей воды в конденсаторе, но и от перепада давления, создаваемого предварительным эжектором. Обычно давление в верху вакуумных колонн с предварительным эжектором значительно меньше давления насыщенных паров воды, так как предварительный эжектор создает вакуум до себя и повышенное давление после себя. Например, в вакуумной колонне производительностью по мазуту 3 млн. т в год, оснащенном предварительным эжектором диаметром 1,5 м (в горловине) и длиной 12 м и последующими трехсту-пенчатыми эжекторами, создавалось остаточное давление вверху 6,7 гПа при температуре охлаждающей воды 30 °С [52]. [c.200]

    В схеме по рис. 111-35, е предусматривается минимальное смешение нефтепродуктов с водой, и поэтому она в настоящее время широко внедряется в промышленности. Однако поверхностные конденсаторы имеют большую разность температур охлаждающей воды и В0ДЯН01Г0 конденсата, нежели конденсаторы смешения. В связи с этим для достижения одинакового абсолютного давления в системе с конденсаторами поверхностного типа требуется охлаждающая вода с более низкой температурой пли больший ее расход. [c.199]

    Вязкость прокачивания (pumping vis osity) является мерой способности масла течь и создавать необходимое давление в системе смазки в начальной стадии работы холодного двигателя. Вязкость прокачивания измеряется в сантипуазах (сП = мПа -с) и определяется согласно ASTM D 4684 на мини-ротационном вискозиметре MRV. Этот показатель важен для масел, способных желировать при медленном охлаждении. Таким свойством чаще всего обладают всесезонные минеральные моторные масла (SAE 5W-30, SAE 10W-30 и SAE 10W-40). При испытании определяется либо напряжение сдвига, необходимое для разрушения желе, либо вязкость при отсутствии напряжения сдвига. Вязкость прокачивания определяется при разных заданных температурах (от -15° для SAE 25W до 0°С для SAE 0W). Прокачивание обеспечивается только для масел с вязкостью не более 60 ООО mPa s. Наименьшая температура, при которой масло может прокачиваться, назьшается нижней температурой прокачивания, ее значение близко к наименьшей температуре эксплуатации. [c.45]

    На одной из установок атмосферно-вакуумной перегонки нефти (АВТ) прекратился выход продукта. Как было установлено, закрылась задвижка отпарной колонны, так как оборвался клин. Вместо того, чтобы отключить установку и освободить от продукта колонну и трубопровод с последующей их пропаркой, решили уменьшить загрузку установки сырьем, снизить температуру и давление в системе и отремонтировать задвижку, предварительно-отглушив ее от колонны. Во время отглушения продукт из колонны попал на изоляцию горячего трубопровода и пропитал ее. Часть продукта оказалась на спецодежде работающих. После замены задвижки (при снятии заглушки) продукт вновь попал на изоляцию горячего трубопровода. В результате продукт и спецодежда на рабочих воспламенились. Как показало расследование, наряд-допуск на проведение операций не был оформлен, работы велись в отсутствие ответственного инженерно-технического работника. [c.191]

    Вязкость прокачиваемости определяется по стандарту ASTM D 4684 и характеризует возможность притока масла в масляный насос и создания нужного давления в системе смазки при запуске двигателя. Определение вязкости прокачиваемости было введено после того, как было замечено, что некоторые масла (SAE 10W-30 и SAE 10W-40) после пребывания определенного времени (более 24 часов) при низкой температуре, теряют текучесть и становятся желеобразными. [c.71]

    Основной путь снижения энергоемкости и повышения эффективности работы установок каталитического риформинга — обеспечение их сырьем в проектном количестве и соответствующего качества, а также применение вместо катализаторов АП-64, стабильны-х и эффективных полиметаллических катализаторов серии КР- Эти катализаторы позволяют снизить давление в системе, сократить объем циркуляционного газа, повысить степень ароматизации целевого продукта, что приводит к снижению удельных энергозат])ат. Установки Л-35-8 и ЛГ-35-8 работают только на катализаторе КР-Ю8 и КР-ИО. [c.168]

    Вода обычно не доводится до критического состояния, так что увеличение объема не является таким аномальным. Все же необходимо, чтобы в системе был установлен предохранительный орган, который даст ВОЗМОЖНОСТЬ опустить избыточный объем воды, если давление в системе превьюит допустимую величину. [c.298]

    Это уравнение дает ожидаемую зависимость скорости от (На) и интенсивности света для реакции, в которой С1 является наиболее медленно реагирующим активным центром и обрыв цепи идет по схеме 2С1+М-> М+С1г. Однако зависимость скорости реакции от общего давления в системе не была обнаружена. Поттс и Роллефсон [29] дают эту зависимость в виде [c.301]

    Таким образом, как только при этих давлениях в системе образуется кетон, концентрация радикалов СН3 начинает резко уменьшаться вследствие образования СНдСОСНз и скорость цепной реакции СН3 + ацетон -> — СН4 + СНа СОСНз должна замедляться . Этим фотолиз ацетона резка [c.329]

    Методика исследоиания состоит в том, что сосуд наполняют известными количествами реагентов (или смесью известного состава) и затем измеряют изменение общего давления в системе со врелгенем. На рис. IV. показана [c.60]

    Бимолекулярная константа скорости разложения NO2 па N0 + О2 при 400° дается уравнением Ig к 8,80 — 25 600/4,5757 (/с выражена в л/ 4оль свк). В реакционный сосуд вводится NOj начальное давление NO2 равно 200 мм рт. ст. Определить время, за которое давление в системе достигнет 240 мм рт. ст. [c.582]


Смотреть страницы где упоминается термин Давление в системе: [c.8]    [c.185]    [c.189]    [c.43]    [c.62]    [c.65]    [c.193]    [c.123]    [c.132]    [c.92]    [c.319]    [c.67]   
Руководство по лабораторной ректификации 1960 (1960) -- [ c.489 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Азотная кислота, производство давления в системе

Аппаратура систем, работающих под давлением

Аппаратура систем, работающих при атмосферном давлении

Аппаратура систем, работающих при повышенном давлении

Арнольда уравнение для коэффициентов диффузии в бинарных газовых системах при низких давлениях

Бланк В.Д. Фазовые переходы в углеродных системах под давлением и новые сверхтвердые материалы

Брокау метод расчета коэффициентов диффузии в бинарных газовых системах при низких давлениях

Винилирование аминоспиртов в системе газо-жидкостной эмульсии при атмосферном давлении

Влияние высокого давления на различные одно-и многокомпонентные системы

Влияние давления на диффузию в полимерных системах

Влияние давления на положение инвариантных точек в двухкомпонентных системах

Влияние давления на химическое равновесие в газовых системах (общие закономерности)

Влияние давления на химическое равновесие в конденсированных системах (общие закономерности)

Влияние давления на химическое равновесие некоторых процессов в конденсированных системах

Влияние давления при постоянной температуре на состав системы, содержащей твердую и жидкую фазы

Влияние температуры и гидравлического давления на показатели набухания глин и величину Рт системы глина — жидкость

Влияние температуры и давления на свойства веществ и химических систем

Влияние температуры и давления на состав пара в системах, в которых имеются азеотропы. Третий закон Вревского

Влияние температуры и давления на условия фазового равновесия в бинарных системах. Законы Вревского

Выбор давления синтеза пути усовершенствования систем синтеза

Высокие давления непрерывные проточные системы

Газа давление в распылительных системах, выбор

Газа давление измерение в вакуумных системах

Галлий, применение в системах напуска работающих под давлением

Давление в масляной системе

Давление в системе и число Стантона

Давление в системе несмешивающихся

Давление водяного пара над растворами системы

Давление газа в вакуумной системе

Давление зависимость от состава системы

Давление капиллярное пара жидкой системы

Давление коллоидных систем

Давление насыщенного пара в простейших (идеальных) системах

Давление насыщенного пара в простейших системах

Давление насыщенного пара в различных системах

Давление насыщенного пара в системах из взаимно нерастворимых жидкостей. Перегонка с водяным паром

Давление насыщенного пара в системах с ограниченной взаимной растворимостью компонентов

Давление насыщенных паров з вакуумной системе, температуры отдельных участков которой неодинаковы

Давление пара бинарной смеси системы

Давление пара в системах

Давление пара в системе из двух несмешивающихся жидкостей

Давление пара над растворами системы

Давление пара системы, зависимость от состава системы

Давление паров HF и Н над растворами системы

Давление паров в системе Nal—СаС

Давление паров в системе из двух несмешивающихся жидкостей

Давление парциальное кислорода системе металл—окисел

Давление систем с ограниченной растворимостью

Давление системы Движение материи

Давление, измерение и контроль в системах

Давление, измерение и контроль в системах высокого давления

Действие давления на биологические системы первичные эффекты

Диаграмма давление двухкомпонентных систем

Диаграмма давление трехкомпонентных систем

Диаграмма состав давление пара в системах с ограниченной растворимостью

Диаграмма, давление состав тройная система

Диаграммы систем при высоких температурах и давлениях

Диаграммы фазовые давление состав, двухкомпонентные системы

Диаграммы фазовые давление—состав, трехкомпонентные системы

Динамика уровня в замкнутых системах под давлением

Дубяга. И. Ф. Голубев. Диффузия в системах газ—газ при высоких давлениях. Сообщение

Железняк. Определение азеотропного сдвига при изменении температуры (давления) в системе

Зависимость давления пара и температуры кипения от состава в расслаивающихся системах

Зависимость от давления и температуры для чистых систем

Зависимость поверхностного натяжения от температуры при постоянстве давления в бинарной системе

Задачи управления в системе поддержания пластового давления

Значения коэффициентов М н N в уравнениях давления паров для системы

Измерение давления в вакуумных системах

Изотермы ионного обмена для систем с переменным фазовым давлением

Изотермы ионного обмена для систем с постоянным фазовым давлением

Испытание давлением аппаратов (сосудов) и холодильной системы

Капитальные систему при атмосферном давлении

Коллоидные системы осмотическое давление

Коллоидные системы, Коллоиды осмотическое давление

Компрессоры в системах высокого давления

Корневая система как орган поглощения воды. Корневое давление

Коэффициенты диффузии в бинарных газовых системах при низких давлениях теоретический расчет

Коэффициенты диффузии в бинарных газовых системах при низких давлениях эмпирические корреляции

Крюков А. С., Марховская Ж. В., Габриелова И. С, Кива В. Н Исследование и математическое описание равновесия жидкость — пар и бинарных составляющих системы бензальдегид — фенолы — нафталин при давлении 13,3 кПа (100 мм рт. ст

Литье под давлением система охлаждения

Методика исследования фазовых равновесий при высоких давлениях Система жидкость—газ

Мокрые газохранилища низкого давления. Сухие газохранилища низкого давления. Газохранилища высокого давления Глава четвертая. Разделение газовых гетерогенных систем

Мокрые газохранилища низкого давления. Сухие газохранилища низкого давления. Газохранилища высокого давления Глава четвертая. Разделение газовых неоднородных систем

Нагнетающая деятельность корневом системы. Корневое давление

Некоторые сведения о расчете трубопроводных систем на Влияние колебаний давления на работу компрессорных машин и их коммуникаций

Нерегулярные площадные системы разработки. Алгоритм вычисления давления для прямоугольного элемента симметрии произвольной площадной системы

Новикова Н. В., Львов С. В., Тимофеев В. С. Исследование фазового равновесия в системе гексаи—вода—пиридин при атмосферном давлении. Сообщение

Новоселова и JI. П. Решетникова. Давление пара насыщенных растворов в системе

Общая характеристика проблемы использования сточных вод в системе поддержания пластового давления

Однокомпонентные гетерогенные системы Взаимосвязь между температурой и давлением при сосуществовании Уравнение Клапейрона — Клаузиуса

Однокомпонентные гетерогенные системы Взаимосвязь между температурой и давлением при сосуществовании фаз

Осмотическое давление дисперсных систем

Осмотическое давление систем

Основная аппаратура комбинированных систем и систем, работающих под давлением

Основная аппаратура систем, работающих без давления

Основная аппаратура систем, работающих под давлением и комбинированных

Основная аппаратура систем, работающих при атмосферном давлении

Особенности фазового равновесия в бинарных системах при высоких давлениях

Относительные давления водяного пара насыщенных растворов в системе трехокись бора вода

П о л я к и н. Конструирование каталитических систем синтеза углеводородов. 1. Синтез н. алканов гидрированием окиси углерода без давления

Пар, давление в жидких системах

Перепад давления в литниковой системе

Петрова. Собственная частота колебаний давления газа в разветвленных системах трубопроводов поршневого компрессора

Поверхность равновесного давления системы

Полякова, Т. Г. Павленко, В. С. Тимофеев, J1. А. Серафимов. Фазовое равновесие жидкость-жидкость-пар в системе ацетон-винилацетат-вода при атмосферном давлении

Применение второго закона термодинамики к изолированной системе. Энтропия, как критерий самопроизвольности и равновесия процесса Зависимость энтропии идеального газа от температуры и давления

Примеры вычисления работы давления системы

Прокладки в системах повышенного давления

Промышленные системы крекинга высокого давления Принципиальная схема установки термического крекинга

Промышленные системы крекинга низкого давления Высокотемпературный крекинг под низким давлением (парофазный крекинг)

Проницаемость при обратном осмосе давления в системе

Процессы в закрытых системах при постоянных давлении и температуре

Пульсации давления газа в.газопроводной системе с несколькими поршневыми компрессорами Смирнов Ю.И., Поляков

Пуск и остановка систем, работающих при атмосферном давлении

Пуск и остановка систем, работающих при повышенном давлении

Пуск и остановка системы, работающей под давлением

Равновесие бинарных систем ири атмосферном давлении

Равновесие бинарных систем при различном давлении

Равновесие жидкость — газ при высоких давлениях Масловская, С. М. Ходеева. Фазовые равновесия в системе гпетилси — нониловый спирт

Равновесие между жидкостью и паром в бинарных системах при атмосферном давлении

Равновесие между жидкостью и паром в бинарных системах при различном давлении

Равновесие между жидкостью и паром в многокомпонентных системах при атмосферном давлении (от табл

Равновесие между жидкостью и паром в многокомпонентных системах при различном давлении (от табл

Равновесие системы этиловый спирт — вода при нормальном давлении

Равновесие системы этиловый спирт — вода при различном давлении

Равновесный состав жидкой и паровой фаз системы метиловый спирт — вода при общем давлении 760 мм рт. ст

Разработка систем с применением давления и кислорода

Расчет давлений, насыщенностей, температур, нефтеотдачи для пятиточечной и произвольных систем скважин

Расчет динамического давления в вакуумной системе с . адсорбционным насосом

Расчет равновесия жидкость — жидкость — пар в тройных системах по данным о зависимости общего давления или температуры кипения смесей от их состава

Расчет сопротивления отопительной системы коксовых печей и распределения давлений по ее высоте

Расчет химического равновесия в реальной газовой системе при высоких давлениях . 85. Расчет химического равновесия в системах, в которых одновре менно протекает несколько реакций

Расчет химического равновесия в реальной газовой системе при высоких давлениях . 85. Расчет химического равновесия в системах, в которых одновременно протекает несколько реакций

Расшифровка масс-спектра и определение парциальных давлений для систем со сложным составом пара

Ректификационные колонны регулируемая система давления

Селективность при обратном осмосе давления в системе

Синтез системы автоматического регулирования температуры после камеры сгорания фактора каталитической очистки хвостовых нитрозных газов в производстве слабой азотной кислоты под давлением 0ДСйляиги Исследование обезвреживания промышленных стоков очасткл киксового газа агрегатов большой мощности.. Применение методов электрометрии для исследования гидродинамики тарельчатых аппаратов

Система охлаждения при литье под давлением, расчет

Система с неодинаковым давлением

Система синтеза аммиака высокого давления

Система снабжения воздухом установок низкого давления

Система уравнений движения. V-фазной смеси вязких сжимаемых фаз с общим давлением

Система, работающая под давлением 2,5—5,5 ат

Системы газообразного кислорода низкого давления

Системы газообразного кислорода среднего и высокого давления

Системы газоснабжения и нормы давления газа

Системы обеспечения газовым моторным топливом за счет перепада давления газа на ГРС

Системы по общему давлению

Системы при постоянных давлении, температуре и заряде. Парциальные молярные величины

Системы при постоянных температуре и давлении. Обратимый гальванический элемент

Системы с использованием избыточного давления для ввода проб

Системы с кипящим слоем измерение давления

Системы с максимумом и минимумом давления пара Азеотропные смеси

Системы с максимумом или минимумом давления паров Азеотропные смеси

Системы с максимумом или минимумом давления пэров. Азеотропные смеси

Системы с неограниченной растворимостью. Давление пара над смесью неограниченно растворимых жидкостей

Системы с постоянным давлением

Системы синтеза аммиака среднего давления

Системы технологической пневматические для измерения давления сжатого воздуха

Системы, работающие при атмосферном давлении

Системы, работающие при повышенном давлении

Сочетание производительности, давления ацетилена и системы генераторов

Справочник по расчетам гидравлических и вентиляционных систем Увязка давлений в ответвлениях

Сравнение методов расчета коэффициентов диффузии в бинарных газовых системах при низких давлениях

Стантона число и полное давление в системе

Степанов АЛ. Оценка давления однофазного состояния (и насыщенности) пластовых углеводородных систем в условиях больших глубин

Степень в системах, работающих при атмосферном давлении

Температура измерение и контроль в системах высокого давления

Теоретические методы определения коэффициентов диффузии в бинарных газовых системах при низких давлениях

Термодинамика систем, находящихся под действием высокого давления

Термодинамика систем, находящихся под действием высокого давления Уравнения состояния

Технико-экономические показатели системы, работающей при атмосферном давлении

Тройные системы с максимальным давлением пара

Условия экстремума температуры п давления в многокомпонентных системах. Азеотропные смесн

Устройства гидравлические Избыточное давление Параметры систем

Фазовое равновесие в системе капролактам вода при атмосферном давлении

Фазовое состояние системы нефть-газ при различных давлениях и температурах

Фазовые равновесия в системах этилен — сомономер и этилен — сомономер — полимер при высоком давлении

Форсунки низкого давления системы Стальпроекта. СТМ

ХИМИЧЕСКАЯ ТЕРМОДИНАМИКА И ТЕРМОХИМИЯ Описание равновесия для гетерогенных реакций в конденсированных системах при повышенных давлениях Шленский

Характеристика конструкционных материалов для оборудования в системе поддержания пластового давления

Характеристика коррозионной агрессивности сред, используемых в системе поддержания пластового давления

Цилиндрическая часть сосуда высокого давления реактора, комбинированная система с несколькими искателями

Экспериментальные методики исследования фазовых равновесий в водно-солевых системах при повышенных температурах и давлениях

Электрооборудование водяных насосных систем поддержания пластового давления

Электростатическая составляющая расклинивающего давления и ее роль в устойчивости дисперсных систем. Основы теории ДЛФО

Я натура систем, работающих при атмосферном давлении

асос в системах высокого давления

фиг давления пара систем глина вода III



© 2025 chem21.info Реклама на сайте