Степень перемешивания

Наиболее простыми по устройству являются односекционные барботажные аппараты для взаимодействия газа (пара) с жидкостью, либо двух жидкостей, либо газа (жидкости) с зернистыми твердыми веществами. Эти аппараты применимы в случаях, когда для протекания процессов тепло- и массообмена и химических реакций достаточно одного контакта восходящего потока с одним слоем жидкости или твердого вещества. Для ускорения протекающих процессов эти аппараты часто снабжаются механическими, инжекционными, газлифтными, пульсационными и вибрационными перемешивающими устройствами. Они способствуют гомогенизации жидкой среды или зернистого материала, росту межфазной поверхности, а также интенсивности межфазного н внешнего массо- или теплообмена. В рассматриваемых аппаратах, работающих обычно в периодическом режиме, достигаются практически полное перемешивание барботируемой среды (жидкости) и определенная степень перемешивания газового потока. [c.15]

Кроме рассмотренных, известны и другие модели структуры потоков, предложенные для специальных случаев. Так, применительно к псевдоожиженному слою разработана и исследована [68] двухфазная модель с поршневым течением фаз и обменом между ними. Для реакторов с неподвижным слоем катализатора предложена [69, 70] модель структуры потока, по которой неподвижный слой представляет собой ряд параллельных диффузионных каналов с различной степенью перемешивания и с примыкаю- [c.30]

Чем больше критерий Пекле, тем ниже степень перемешивания флегмы на тарелке. Бесконечно большой критерий Ре отвечает [c.216]

Природа псевдоожиженного слоя обусловливает высокую степень перемешивания, и, следовательно, выравнивание различных градиентов. Однако на практике могут встретиться самые различные режимы от идеального смешения до полного вытеснения, в зависимости, в основном, от размеров слоя. Помимо того, что перемешивание обусловливает некоторые нежелательные особенности реакторов с псевдоожиженным слоем, переход от опытной установки к промышленному аппарату не может быть сделан с полной уверенностью. [c.294]

Метод определения к а при медленной реакции полезен также, когда жидкость не идеально перемешана или имеются сомнения в этом отношении. Метод не зависит от степени перемешивания массы жидкости. Кроме того, этот метод особенно полезен в тех случаях, когда физическая абсорбция не может быть использована для определения к а. Согласно уравнению (VI,2) для физической абсорбции [c.160]

Данквертс [34] достаточно убедительно доказал справедливость этих выводов, За исключением реакций первого порядка работа реактора зависит от степени перемешивания элементов среды с различной концентрацией. Работа реактора зависит также от того, происходит перемешивание раньше или позже относительно среднего времени прохода, однако данных по этому вопросу в исследованиях с применением индикаторов получить не удается. Наиболее убедительно это показано на примере, приведенном в 1.10 и взятом у Кра-мерса [35]. Сказанное выше относится к системам, состоящим из двух после- [c.101]

В современных конструкциях модулей с полыми волокнами длина волокон, как правило, намного превышает длину корпуса. Газ в так называемом межтрубном пространстве даже при малых скоростях сильно перемешан (рис. 5.6). Степень перемешивания значительно увеличивается в случае, если пермеат выводится из межтрубного пространства, а исходный поток подается на разделение внутрь полых волокон. При этом в любом случае поток внутри волокон перемещается в поршневом режиме [2, 7]. [c.168]

В слоях малых размеров часто наблюдали циркуляцию твердых частиц вверх вдоль оси слоя и вниз по его периферии. В больших слоях общий характер циркуляции изучен еще недостаточно хорошо, однако вполне вероятно, что здесь возможно возникновение существенно неравномерной циркуляции. Б промышленных аппаратах с псевдоожиженным слоем для перемешивания частиц использовали газораспределительные решетки, составленные из сегментов с различной интенсивностью аэрации возникавшая при этом циркуляция в слое способствовала достижению желаемой степени перемешивания. Независимо от причин возникновения циркуляция должна оказывать влияние на перемешивание твердых частиц и газа. К сожалению, в отношении характера циркуляции в псевдоожиженных слоях известно крайне мало . [c.254]

Модели, описанные в данной главе, предполагают, что газ в непрерывной фазе движется в режиме либо полного перемещи-вания, либо идеального вытеснения. В действительности же обстановка в псевдоожиженном слое намного сложнее поскольку распределение времени пребывания газа в непрерывной фазе, видимо, соответствует режиму, промежуточному между упомянутыми выше. Это может пе повлиять на реакцию нулевого порядка, но оказаться существенным для реакции первого и высшего порядков, когда общая конверсия частично определяется степенью перемешивания газа в непрерывной фазе. [c.371]

При г/ 1,зг/ ,(а >0, 8) влиянием сегрегации фаз на процесс переноса можно пренебречь, если этот процесс в непрерывной фазе не протекает слишком быстро (т. е. величина б не учитывается, если она превышает 0,1) в этих условиях большую роль начинает играть степень перемешивания газа в непрерывной фазе (т. е. величина (5), особенно при высоких значениях X. [c.396]

При высоких числах псевдоожижения (а 1) степень перемешивания газа в непрерывной фазе можно не учитывать, пока сопротивление переносу от поверхности пузыря еще достаточно велико (б <1). В этом случае непрерывная фаза практически достигает равновесия в газовых пузырях нри этих условиях высокая степень приблин<ения к равновесию достигается при б > 0,1 и 7 <0,3. [c.396]

Степень перемешивания в газовой фазе относительно невелика [c.666]

Степень перемешивания в жидкой фазе может быть весьма высокой и, конечно, должна учитываться в свободных от твердых [c.668]

Вместе с тем слои частиц размером 6 мм характеризуются очень низкой степенью перемешивания жидкости (даже в сравнении со слоями, не содержаш ими твердых частиц). Эта особенность, видимо, объясняется малыми размерами пузырей и их однородным распределением по размеру (см. фото ХУШ-З). [c.669]

К. п. д. экстракции можно рассматривать как равнодействующий к. п. д. трех процессов перемешивания, отстаивания и массопередачи. К. п. д.—степень перемешивания двух жидкостей определяется как среднее из их концентраций, измеренных в разных точках системы предложен также метод определения эффекта перемешивания с помощью единиц Томпсона или времени и мощности полного перемешивания [41, 70, 811, наконец, предложено определение степени перемешивания как отношения прироста энтропии между начальным состоянием и состоянием после перемешивания к приросту энтропии между начальным состоянием и состоянием полного перемешивания (после бесконечно долгого времени) [28]. Несмотря [c.256]

Модель перемешивания на тарелках может быть развита из представлений о вихревой диффузии [33]. Степень перемешивания характеризуется безразмерным числом Ре, представляющим отношение длины пути, проходимого жидкостью /ж, к длине пути смешения где — коэффициент вихревой диффузии и [c.281]

Чем больше степень перемешивания, тем выше значение и тем меньше значение Ре. [c.281]

Увеличение числа Ре указывает на уменьшение степени перемешивания. [c.281]

Найдем зависимость кпд. тарелки от степени перемешивания жидкости и локального к. п. д. -( оу. Для этого запишем выражение для локального к. п. д. как [c.282]

Рис. 131. Зависимость эффективности тарелки от степени перемешивания жидкости и газа и числа единиц переноса

На основании большого числа опытов, проведенных в различных условиях, доказано, что такие физические свойства, как вязкость, удельный вес и поверхностное натяжение не оказывают существенного влияния на степень перемешивания жидкости на барботажных тарелках. Заметно влия]от высота сливной перегородки, удельный вес барботирующего газа (давление в колонне) и скорость жидкой и газовой фаз. [c.287]

Полагается, что, если скорость вторичного зародышеобразования зависит от частоты столкновений, то можно сказать, что она зависит от общего числа кристаллов в суспензии, т. е. от нулевого момента, и зависимость для скорости вторичного зародышеобразования можно представить соотношением (4.27), что соответствует выводам, сделанным в 1.1. Если разрушение, истирание самих кристаллов играет значительную роль в процессе вторичного зародышеобразования, то зависимость для скорости вторичного зародышеобразования имеет вид (4.26), что совпадает с нашими результатами исследования процесса вторичного зародышеобразования путем истирания несущей фазой. Аналогично, если наличие кристаллической поверхности облегчает зародышеобразование, то зависимость для скорости вторичного зародышеобразования соответствует соотношению (4.25). Соотношение (4.28) определяет скорость зародышеобразования гомогенным путем. Во всех пяти выражениях (4.24) — (4.28) для скорости зародышеобразования параметры k обычно являются функциями температуры, степени перемешивания. [c.337]

Следует заметить, что этапу проектирования (выбора) технологической схемы предшествует этап конструирования высокоэффективного массообменного аппарата, который, в свою очередь, включает этап конструирования отдельного контактного устройства. Составными элементами этого этапа являются определение параметров математической модели гидродинамики всех типов контактных устройств, а также кинетики процесса массопередачи в зависимости от характера движения жидкости на тарелках колонны (прямоток, противоток и т. д.) и степени перемешивания парового (газового) потока - от идеального вытеснения до полного перемешивания. [c.13]

Приведенная на рис. 3.7 структурная схема математической модели массопередачи явилась результатом анализа большой серии экспериментальных исследований на тарелках разных конструкций и диаметров. Эти исследования подтвердили наличие зон с разной степенью перемешивания, рециркулирующих потоков у боковых стенок аппарата, движущихся в строго определенном направлении. Наличие в модели всех элементов, определяющих неравномерности в структуре потока жидкости, и строгое их местоположение на тарелке позволяют осуществлять целенаправленное конструирование всех типов тарелок (сит- [c.129]

Программа П1 - Установившееся состояние П . При исследовании структуры потока на контактных устройствах большого диаметра и при малом числе экспериментальных точек применение вероятностного метода для расчета размеров зон с разной степенью перемешивания, положенного в основу алгоритма профаммы И, существенно затруднено. [c.170]

В основу поршневой модели псевдоожиженного слоя положены постулаты двухфазной прямоточной модели (см., например, книгу Дэвидсона и Харрисона причем обратное перемешивание не учитывается. Хоуменд и Дэвидсон указывают, что общая конверсия не чувствительна к степени перемешивания газа в непрерывной фазе. Таким образом, поршневая модель предполагает прямоток дискретной (пузыри) и непрерывной фаз, сопровождающийся межфазным обменом. [c.275]

Структура модели и размеры зон с различной степенью перемешивания определяются так же, как и в профаммах II и III при определении профиля концентрации по длине пути жидкости. [c.174]

Воображаемая перегородка многократно пересекается движущимися вихрями, что связано с переносом вещества в радиальном направлении, и параллельные потоки частично смешиваются между собой в количестве, характеризуемом степенью перемешивания (рнс. 26). [c.44]

Перемешивание в газовой фазе. Было установлено, что для слоя высотой 1—2 м и диаметром от 25 до 75 мм обратное перемешивание в газовой фазе является слабым . Данные Стемердин-га показывают, что интенсивность перемешивания в газе быстро возрастает с увеличением диаметра. Так, коэффициент турбулентной диффузии газа, который является показателем скорости перемешивания, в трубах диаметром 152 мм в 10 раз больше, чем в трубах диаметром 76 мм, и в 20 раз больше, чем в трубах диаметром 25 мм. Имеются сообщения о степени перемешивания в больших промышленных регенераторах установок каталити- [c.294]

Результаты сопоставления представлены на рис. IV-1. Как видно, уравнение (IV.49) дает значения Реэф, справедливые в областях Ре/п 2, л 0,5 (или f l) и Ре/п 1, х 0,66 (или f 2). Следовательно, в этих областях уравнение (IV.49) отражает вклад обратных потоков и степени перемешивания внутри ячеек (секций) колонного аппарата в явление продольного перемешивания. (Следовательно, уравнение (IV.49) можно использовать для обработки экспериментальных данных по продольному перемешиванию в секционированных колоннах на основе диффузионной модели. [c.96]

Б. Теперь примем во внимание изменение состава жидкости по мере движения ее по длине тарелки. Информация о степени перемешивания жидкости на барботажных тарелках имеется в литературе и приводится в разделе IX-1-6 в виде значений эффективного коэффициента продольной диффузии De. Согласно Крамерсу и Алберда , с точки зрения перемешивания тарелка, на которой эффективный коэффициент диффузии равен De, примерно эквивалентна N последовательно расположенным ступеням идеального смешения, причем [c.200]

IX-1-6. Продольное перемешивание. Как отмечалось в разделе VI П-1, при расчетах противоточной абсорбции в насадочных колоннах обычно принимают, что и газ, и жидкость движутся поршневым потоком , в котором элементы жидкости, входящие в колонну в одно и то же время, движутся через аппарат, не опережая и не отставая друг от друга, и выходят из него также одновременно. Известно, что такое допущение об идеальном вытеснении не совсем точно отражает реальную картину и что на самом деле происходит некоторое перемешивание, или обмен местами между элементами потока, входящими в колонну не одновременно. Измерения степени перемешивания жидкости и газа проводились, например, Де Мариа и Уайтом Сэтером и Левеншпилем и Де Ваалем и Мэмереном [c.219]

В качестве примера рассмотрим процесс кристаллизации в многоступенчатом реакторе смешения, в котором раствор поступает на первую ступень и в каждой ступени которого степень перемешивания достаточна для поддержания кристаллов в суспензированном состоянии. В алпаратах реактора могут иметь место два различных процесса возникновение зародышей и рост зародышей, приводящий к образованию кристаллов значительных размеров. Отсюда следует, что суспензированное в жидкости кристаллическое вещество на выходе из -й ступени кристаллизатора состоит из кристаллов, образо1вавшихся в данной ступени, и кристаллов, которые образовались в предыдущих ступенях, а в -й ступени лишь росли. Учитывая эти факторы и используя соответствующие выражения для скорости зарождения и роста кристаллов, можно теоретически айти распределе- [c.117]

В двухступенчатом реакторе смешения протекает жндкофазная реакция второго порядка мен<ду реагентами А и В. Объемы ступеней равны. Каждая ступень снабжена холодильником. Подсчитайте необходимое отношение поверхности этих холодильников для обеспечения равной температуры по ступеням, если прочие условия, например степень перемешивания, в первой и второй ступени одинаковы. [c.188]

На фото 1У-25 показаны последовательные стадии движения пузыря, подобно приведенным на фото 1У-16, но для мелких частиц катализатора крекинга нефти (со средним диаметром около 60 мкм). Как и предполагалось, налицо дрейф, однако профпль сильно искажен из-за нестабильности непрерывной фазы. Это нетрудно объяснить качественно так как слой несколько расширен, то появляется возможность перемещения частиц. Такое предположение подтверждается данными фото 1У-26, где представлены фотоснимки двухмерного слоя, сильно освещенного сзади при этом свет частично проникает в непрерывную фазу. Первый снимок относится к слою твердых частиц размером около 83 мкм, непрерывная фаза в этом случае почти не расширена и выглядит как однородное серое поле между пузырями. Второй снимок демонстрирует слой, содержащий частицы размером около 60 мкм этот слой перед возникновением пузырей расширяется на несколько процентов. Непрерывная фаза на снимке кажется неоднородной, указывая на образование отдельных агрегатов частиц, способных в ограниченной степени перемещаться друг относительно. друга. Это явление не приводит к большим различиям в степени перемешивания твердых частиц, но несколько изменяет описанную ранее картину. [c.156]

Для конкретного числа реакторных единиц константа скорости реакции при одинаковых давлениях и массе катализатора увеличивается с расходом газа. Понижение эффективности реактора с повышением расхода газа указывает на то, что либо больше реагента байпассирует через слой с пузырями, либо увеличивается степень перемешивания газа в непрерывной фазе или же, что наиболее вероятно, оба эти фактора вместе приводят к уменьшению эффективности реактора. [c.368]

Реактор представляет собою трубу из стекла длиной 2000 лш и диаметром 76 мм, обогреваемую для компенсации теплопотерь электрообмоткой. За основу была принята модель изотермического аппарата идеального перемешивания по жидкости. Степень перемешивания была определена срециальными опытами с трассером. Реакция проводилась при 30—70° С с большим избытком дорода. Давлетае водорода на выходе из реактора равнялось атмосферному. [c.309]

При анализе турбулентного перемешивания струй плазмы и реагента до молекулярных масштабов исходят из известных концепций турбулентного переноса. В турбулентном потоке существуют глобулы различных размеров, дробящиеся до тех пор, пока их размер становится соизмеримым с некоторым масштабом, который по Колмогорову равен ЮЖе / , где с/ - характерный размер течения, Ке -число Рейнольдса. Степень перемешивания, обеспечиваемого молекулярной диффузией в масштабемного меньше скорости уменьшения размеров глобул. Таким образом процесс разрушения глобул и определяет интенсивность перемешивания на молекулярном уровне. На практике используют радиальный ввод газа, предварительную его турбулизацию и другие способы воздействия на поток [6]. [c.174]

Уравнения кинетики. Для оиределепия продолжительности технологических операций и стадий технологического процесса с целью достижения заданного значения технологического параметра (степень превращения реагента — для химической реакции, степень перемешивания — для смесителя и т. п.) необходимо сформировать соответствующие кинетические уривнепия, реишв их относительно времени (кинетические уравнения, решенные относительно времени, называются характеристическими уравнениями). [c.91]

Коэффициент использования насадочной колонны п1па является функцией коэффициента неравномерности орошения I и степени перемешивания т , отнесенной к одной теоретической ступени разделения [c.44]

Массообменные процессы химической технологии (1975) -- [ c.164 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.12 , c.41 , c.69 , c.129 ]

Обнаружение и диагностика неполадок в химических и нефтехимических процессах (1983) -- [ c.90 , c.95 ]

Инженерные методы расчета процессов получения и переработки эластомеров (1982) -- [ c.7 , c.13 , c.84 ]

Жидкостные экстракторы (1982) -- [ c.69 ]

Сушка в химической промышленности (1970) -- [ c.95 ]

Реакционная аппаратура и машины заводов (1975) -- [ c.11 , c.131 , c.218 ]

Перемешивание и аппараты с мешалками (1975) -- [ c.12 , c.41 , c.69 , c.129 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология