Жидкая фаза в факеле

Факел пламени горящей жидкой фазы имеет яркую желто-оранжевую окраску и сильно излучает. Пламя паровой фазы более прозрачно и имеет бледно-желтую окраску. Степень черноты факела [c.32]

В зависимости от способов и места ввода в аппарат КС жидкой фазы (диспергирование над слоем гранул либо внутрь слоя с подачей снизу или сбоку) и газа (с подачей под решетку или в факел диспергирования, или с комбинированной подачей) устанавливаются различные режимы работы. Выбор их, а также температуры газа-теплоносителя зависит от свойств гранулируемой массы. Так, при подаче горячего газа в факел диспергируемой жидкости над кипящим слоем или внутри его создаются условия для наиболее интенсивного испарения воды с последующим досушиванием в слое. Если высушивается ненасыщенный раствор, то происходит интенсивное испарение воды [c.291]

Наиболее подходящими методами первой группы являются высокоскоростная киносъемка, фотосъемка с малой экспозицией, а также некоторые электрические и оптические методы, требующие предварительной тарировки датчика. Как показывают простые оценки, для получения перемещенного изображения летящей капли даже в случае невысоких давлений распыла экспозиция не должна превышать 10 —10 с. В [3.19] использовано простое приспособление, обеспечивающее движение пленки в сочетании с искровой микрофотографией в [3.20] подробно описано исследование факела распыленной жидкости тем. же способом, но с применением неподвижной пленки. Для исследования фракционного состава жидкой фазы в потоках влажного пара используют оптические методы, позволяющие определить функцию распределения по индикатрисе рассеяния [3.21] радиусы капель в спектре должны находиться в достаточно узком интервале, присутствие даже малого количества крупных капель резко ухудшает результаты. В [3.22, 3.23] описан метод определения функции распределения капель по размерам путем автоматического счета капель, замыкающих электроды датчиков, с погрешностью около 10% [3.23]. В [3.24] описан метод измерения размеров и скоростей капель путем регистрации изменения электрической емкости при прохождении капель между электродами датчика. Этот метод применяется при диаметре капель от 1,9 до 3,1 мм и скорости от 0,5 до 1,4 м/с. [c.153]

Газовая фаза факела, куда поступает распыленное жидкое топливо, состоит из СО2, Н2О, СО, Н2, N2 газообразных углеводородов и кислорода. В факеле господствует высокая температура давление в нем близко к атмосферному. [c.197]

Таким образом, краткое рассмотрение условий образования дыма и нагара позволяет заключить, что при сжигании тяжелых углеводородных топлив вообще и особенно топлив, богатых ароматическими веществами, дым образуется всегда, а его ликвидация определяется внешними условиями, т. е. наличием кислорода и высокой температуры. Образование нагара определяется как свойствами топлива, главным образом содержанием в нем смолисто-асфальтеновых веществ, так и условиями горения, обусловленными в свою очередь качеством распыливания, температурой и гидродинамикой факела. Эти факторы оказывают непосредственное влияние на время, необходимое для полного выгорания как жидкой фазы, так и коксового остатка в пределах топочного пространства. [c.82]

При всех конструкциях печей для синтеза хлористого водорода факел пламени не должен непосредственно касаться стенок аппарата во избежание очень быстрого их перегорания. Даже при соблюдении этого условия стенки аппаратов необходимо охлаждать для предотвращения чрезмерно быстрого выхода аппаратов из строя. Однако при охлаждении стальных или других металлических аппаратов нельзя допускать понижения температуры внутренних стенок ниже точки росы во избежание конденсации влаги и образования на поверхности аппарата пленки соляной кислоты, быстро разрушающей металлические части печи. Необходимо учитывать, что точка росы концентрированной кислоты при том же парциальном давлении водяных паров на несколько десятков градусов выше, чем чистой воды. Это обусловлено сильным снижением парциального давления паров воды над концентрированной кислотой. Хлориды металлов, образующиеся при коррозии и растворяющиеся в кислоте, могут дополнительно снижать парциальное давление паров воды над кислотой и повышать температуру образования жидкой фазы на стенках. [c.484]

В адсорбционных аппаратах с пневматическим перемешиванием вынужденное движение жидкости и поршкообразного активного угля вызывается подводом энергии с потоком воздуха, вводимым в аппарат через распределительное устройство. Физической причиной обмена энергией между пузырьками воздуха и жидкостью является вязкое трение поверхности контакта газовой и жидкой фаз. Пузырьки воздуха, подаваемого через распределительное устройство, всплывают вместе с увлекаемой ими жидкостью, образуя восходящий газо-жидкостный факел, называемый ядром струи. По мере подъема эта струя расширяется вследствие инжектирования жидкости, а также в результате увеличения объема пузырей при их всплывании [50], однако угол расширения струи невелик и составляет около 10—12° [51]. Поэтому непосредственное контактирование воздуха и жидкости происходит в относительно малых областях объема аппарата [51]. По-видимому, это является основной причиной того, что перемешивание газом считается малоинтенсивным процессом, требующим большего расхода энергии, чем при механическом перемешивании [43]. [c.181]

I — светлая жидкость II — диспергированная жидкость /// —зона сепарации, / — зона повышенной скорости газового потока и разрушения пленки жидкости (вход в камеру газа) 2 —зона завихрений газа 3 —зона вращения жидкости 4 —факел капель 5 —ариа слива жидкости н образования пленки (вход жидкой фазы). [c.186]

Опыты показывают, что при сжигании жидких топлив со свободной поверхностью горение протекает в паровой фазе факел устанавливается на некотором удалении от поверхности жидкости и ясно видна темная полоска, отделяющая факел от обреза тигля с жидким горючим. Интенсивность излучения зоны горения на зеркало испарения не зависит от его формы и величины, а зависит только от физико-химических свойств горючего и является характерной константой для каждого жидкого горючего. [c.176]

На установках термического крекинга должны быть увеличены поверхности конденсации (что позволит более четко разделить газообразную и жидкую фазы), улучшено качество охлаждающей во ды, организована профилактическая очистка поверхностей. На этих же установках необходимо предусмотреть использование газов из сепаратора низкого давления, которые сбрасываются в топливную линию или на факел. [c.30]

Факел пламени горящей жидкой фазы имеет яркую желто-оранжевую окраску и дает сильное излучение. Пламя паровой фазы более прозрачно и им,еет бледно-желтую окраску. Температура факела горящих жидкой и паровой фаз примерно равна 1500°С. [c.24]

При приложении формулы (6.98) к мазутному факелу следует дополнительно учесть особенности формирования аэродинамики и горения двухфазной струи, создаваемой пневматическими форсунками, по сравнению с однофазной газовой струей. Некоторые особенности аэродинамики двухфазных струй были установлены Г. Н. Абрамовичем [6.22]. Он показал, что в зависимости от соотношения количеств движения, вносимых в струю топливом и распылителем, жидкая фаза будет или удлинять, или укорачивать факел по сравнению с длиной факела однофазной струи. Поскольку у пневматических форсунок количество движения, вносимое топливом, невелико, то, согласно формуле (183) [6.22], жидкая фаза оказывает незначительное влияние на процесс перемешивания. Однако это было бы справедливо, если бы поля концентраций однофазной и двухфазной струй, а также углы раскрытия были совершенно тождественными, как принято в работе [6.22]. В действительности указанное тождество далеко не всегда имеет место [6.8, 6.9]. [c.528]

Нижняя часть струи оказывает дренирующее воздействие на прилегающие объемы слоя. Происходит значительная инжекция газа и частиц со стоком в канал (факел) струи, обусловливающая существенное перераспределение потоков газа и частиц в окрестности струи и изменение характера псевдоожижения слоя. Вблизи сужения инжекция прекращается, и знак рассматриваемого эффекта меняется на обратный-в области над сужением происходит эжекция газа и частиц из струи в плотную фазу слоя. Таким образом, радиус дренирующего влияния струи на слой имеет порядок высоты пережима факела. Интенсивность инжекции зависит от начального импульса струи и физических свойств частиц (размера, шероховатости поверхности) и возрастает с увеличением критерия Уф/Яр, т. е. с изменением режима течения от пузырькового к струйному [5]. Присоединенная масса струи (по жидкой фазе) формируется главным образом за счет объема дисперсной фазы псевдоожиженного слоя. Обеднение газом объема слоя в окрестности струи существенно затрудняется, когда расход достигает значения, близкого к начальному критическому. [c.19]

Образование колец, настылей, сваров в расширенной зоне печи вызывалось местным перегревом материала. Для ликвидации искусственно создаваемых больших количеств жидкой фазы в зоне спекания клинкера необходимо было отработать такой режим печи, при котором шихта в процессе ее трансформации непрерывно и без задержек перемещалась по печи и выходила в виде нормального клинкера. При обжиге шихты в опытной печи лучшие результаты были получены при длинном и узком факеле пламени, угле наклона печи 4,9° (5,5%) и вращении печи со скоростью 0,75 об/мин. [c.72]

Аварийное освобождение аппаратуры. Помимо случаев, рассмотренных выше, на установке может возникнуть аварийное положение, соэдагощее упрозу целостности апп арата или нескольких технологически связанных аппаратов. В таких случаях проводят аварийное освобождениие аппаратуры в первую очередь принудительно снижают давление в аппарате сбросом газов на факел, а также форсируют откачку продукта снизу аппаратов, прекратив подачу в них соответствующих потоков. Наибольшие осложнения и опасность при подобных ситуациях могут возникнуть в газофракционирующем блоке. Давление в аппаратах этого блока снижают, выводя продукты из контактора в приемную линию газомоторных компрессоров первой ступени, а из них, в случае необходимости,— на факел низкого давления. Кроме того, давление можно уменьшить, давая выход газообразному продукту на факел по специальным линиям аварийного сброса. Освобождать аппараты от жидкой фазы необходимо по линиям откачек через соответствующие теплообменники и холодильники в резервуары для некондиционных продуктов. [c.91]

Горение струи газа сопровождается характерным сильным, шумом. При истечении жидкой фазы шум слабее и глуше, истечение паровой фазы сопровождается сильным свистящим шумом. Размеры факела пламени зависят главным образом от расхода газа. Длина факела пламени при истечении из круглого отверстия может быть определена по формуле [c.34]

В полых колонных реакторах (рис. 6.37) газовый поток движется вертикально вверх и встречает на своем пути распыленную жидкость. Высокая скорость газового потока (до 5 м/с) обеспечивает снятие внешнедиффузионных торможений. При неизменной тонкости распыления поверхность контакта фаз пропорциональна плотности орошения — объему жидкой фазы, подаваемой в единицу времени на единицу площади поперечного сечения реактора. Поэтому при низких плотностях орошения [менее 10 мV(м ч)] эти реакторы работают неудовлетворительно. Обычно плотность орошения составляет 30—45 м /(м2-ч). Ввиду большого брызгоуноса на выходе газового потока из реактора устанавливают брызгоотделитель. Из-за неравномерности распределения факела распыления по объему реакционной зоны интенсивность полых реакторов невелика. [c.126]

Перевод дизеля на смесевое топливо особенно заметно сказывается на показателях токсичности ОГ. Подача сжиженного газа в камеру сгорания дизеля в жидкой фазе в смеси с дизельным топливом позволяет улучшить процесс смесеобразования за счет быстрого испарения сжиженного газа из факела в цилиндре, которое приводит к повышенной турбулизации факела топлива и дроблению частиц дизельного топлива. В результате даже без повышения давления впрыскивания образуется более гомогенная топливовоздушная смесь, при сгорании которой наблюдается более равномерное распределение температур и концентраций кислорода по объему КС и уменьшается образование токсичных компонентов, в первую очередь, оксидов азота N0 и сажи С. При этом дымность ОГ снижается практически до нулевых значений (см. рис. 6.34). [c.308]

Дальнейшие исследования показали [184], что при использовании жидкостей, содержащих твердую фазу (например, пульпы), более правильно оценивать работу форсунки по удельной напряженности факела по жидкой фазе, количество которой для данного растворимого вещества при постоянной температуре определяется влажностью пульпы. [c.175]

В первую очередь необходимо техническое усовершенствование конструкций резервуаров сырьевых и товарных парков. Операторы находятся здесь редко в связи с удаленностью от основных производств, поэтому системы должны отличаться высокой надежностью. Состав паров из резервуаров примерно одинаков и использование подушек инертного газа позволяет в известной мере ограничить утечку углеводородов. Замена резервуаров со стационарными крышами на плавающие позволила существенно сократить потери при испарении. Перспективным является применение облегченных плавающих крыш. Их использование позволяет сократить потери легких углеводородов из резервуаров на 80 % по сравнению со старой конструкцией. Для установок АВТ необходимо уменьшить выбросы через предохранительные клапаны, перевести технологические установки на прямое питание и передачу готовых легких нефтепродуктов в товарные резервуары, минуя промежуточные емкости. Выбросы из предохранительных клапанов происходят при изменении давления. В настоящее время проектируются закрытые системы сбора этих выбросов. Газовая фаза сбрасывается на факел, а жидкая фаза подкачивается в сырьевую линию установки. [c.389]

В работающем двигателе впрыскиваемое топливо поступает в горящий факел. В зависимости от испаряемости и внешних условий, влияющих на скорость испарения, топливо может поступать в факел в паровой фазе или в паровой и жидкой фазах. [c.177]

Газ из шлейфов скважин поступает на площадку очистки газа и через блок входных ниток направляется в сепаратор 1, где от газа отделяется сконденсировавшаяся жидкая фаза (пластовая, конденсационная вода, тяжелые углеводороды). Далее газ проходит в змеевиковый абсорбер,<2, где смешивается с раствором гидроокиси железа. При контакте гидроокиси железа с НгЗ он переходит в сульфид железа. Из абсорбера 2 газожидкостный поток направляется в сепаратор 3, в котором происходит отделение жидкой фазы от газового потока. Очищенный газ из сепаратора 3 уходит в магистральный газопровод, а жидкая фаза с твердыми частицами сульфида и гидроокиси железа из сепаратора 3 через узлы снижения давления поступает в сепаратор 7, в котором происходит выделение растворившегося в поглотительном растворе природного газа. Выделившийся газ направляется на факел, а отработанный поглотительный раствор поступает в емкость 4 объемом 50 м . [c.177]

Машина состоит из ряда инжекционных горелок и расположенного над ними отражательного щита, создающего условия для ста = бильного факела и удлиняющего по времени температурное воздействие пламени на почву. В некоторых конструкциях газ к горелкам подается в жидкой фазе. На работу мощных горелок такой [c.409]

Низконапорные газы имеются практически на всех установках. Их количество определяется растворимостью газообразных компонентов в жидкой фазе (конденсате, воде, метаноле, гликоле и т.д.). Часть низконапорных газов подается на факел. На основе данных таблицы можно сделать ряд выводов об экологичности технологических установок и процессов. [c.51]

Струя чугуна из ковша свободно падает, вытекая через 1кал1ибро ваиное отв ерстие, и атакуется расположенными по кольцу струями распыливающей среды (кислород, воздух), вследствие чего дробится на мелкие капли, являющиеся жидкой фазой вертикально расположенного факела. В нижней части рабочего пространства имеется обогреваемая пламенем ванна, в которой заверщается процесс рафинирования чугуна, [c.185]

Переполнение Выход из строя уровнемера сепаратора факель- Е-204. Заброс в сепаратор ных газов Е-204 жидкой фазы [c.261]

Между двумя указанными режимами при определенных условиях могут наблюдаться промежуточные режимы истечения, при которых давление в резервуаре после повышения или понижения стабилизуется и в дальнейшем не изменяется до полного вытекания жидкой фазы. Рассмотрим условия, при которых могут наблюдаться пгре-численные выше режимы истечения газа. Тепло к резервуару подводят путем конвективного теплообмена и излучения от факела пламени. Различные участки поверхности резервуара обогреваются неравномерно, вследствие чего распределение температуры неодинаково в объеме жидкой и паровой фаз, что усложняет процесс истечения газа. [c.32]

Скоростные характеристики газов заметно влияют на величину массообмена, интенсивность диффузионных процессов на границе между газовой фазой (факел) и нагреваемым или расплавленным материалом. Например, в сталеплавильных печах в период плавления и доводки величина массообмена на границах фаз определяет, так называемую, величину окислительной способности печи. При нагреве металла в на-гревате.чьньп( печах этот массообмен связан с процессом окисления железа и образованием окалины. Массообмен на границе газообразной и твердой (или жидкой) фаз, как известно, определяется процессами в пограничном слое и в наибольшей степени зависит от свойств этого пограничного слоя. В данном случае под пограничным слоем следует понимать всю газовую зону вблизи поверхности материала, в которой наблюдается резкое изменение концентрации диффундиктощих масс. В пограничном слое происходит диффузия окислителей (О , СО и Нр) к поверхности материала. Уравнение для потока диффундирующего вещества Л/имеет вид [c.600]

Емкость 40В07 снабжен перегородкой, обеспечивающей сброс жидкой фазы (вода + углеводороды). Опорожнение жидких углеводородов и аминов осуществляется вручную в емкость рекуперации 40В11 или 20В07, откуда газовая фаза направляется на факел низкого давления. [c.76]

После осушки основного потока газа насыщенный раствор ДЭГа (ВДЭГ) поступает в дегазатор G-I. Газовая фаза подается или на факел, или используется для другой цели. Жидкая фаза через рекуперативный теплообменник Т-1 поступает в дегазатор В-2. Дегазированный раствор гликоля поступает на регенера1 яю. Этот процесс может осуществляться по следующим вариантам. [c.29]

Сконденсировавшийся поток газа после теплообменника 13 делится на два потока. Первый поток дросселируется и подается в середину ректификационной колонны 12. Колонна 12 снабжена встроенным дефлегматором 25. С верха колонны 12 выходит газ, который можно дальше разделить в специальной ректификационной колонне 27, предназначенной для разделения азота и метана. Жидкая фаза с низа колонны 12 после насоса 16 смешивается со вторым жидкостным потоком, предварительно сдросселированным. Затем жидкость нагревается в теплообменнике 10 и поступает в сепаратор 17. Газовая фаза из сепаратора 17 расширяется на турбине 19 до давления 1,0 МПа. После турбины 19 газожидкостная смесь поступает в сепаратор 6. Г аз из сепаратора идет на факел, а жидкость насосом подается в качестве орошения в ректификационную колонну 8. [c.58]

При рафинирова нии капель чугуна в факеле углерод частично переходит в газовую фазу, тогда как дру-/ гие примеси (кремний, марганец, фосфор), окисляясь, образуют жидкую шлаковую пленку с иными, чем капля чугуна, свойствами в отношении массообменных процессов. Сами частицы при этом приобретают неодно-.родный, слоистый характер. Наружный слой на частице как продукт массообменных процессов имеет по окружности частицы неодинаковую толщину, зависящую в первую очередь от соотношения скоростей частицы и газовой фазы, несущей окислитель. [c.194]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология