Теоретический анализ

Результаты теоретического анализа структур диаграмм фазовых равновесий и процессов с учетом химического взаимодействия составляют также основу для экспериментального исследования совмещенного процесса. Приводятся некоторые результаты экспериментальных исследований и примеры создания технологических схем, включающих реакционно-ректификационные процессы, [c.186]

Некоторые авторы (например, [18]) применяют при теоретическом анализе процесса экстракции смазочных масел растворителем треугольные диаграммы, в которых по одной стороне откладывается не процентное содержание компонентов, а вязкостно-весовая константа (ВВК) (рис. 12) или индекс вязкости, удельный вес, анилиновая точка и т. п. Точка внутри такого треугольника характеризует одновременно и состав и соответствующее свойство. Содержание растворителя пропорционально длине перпен- [c.174]

Ранее мы отмечали одну из особенностей газофазного окисления углеводородов — наличие области температур, в которой коэффициент температурной зависимости скорости реакции имеет отрицательное значение. Аналогичный эффект наблюдается и при жидкофазном окислении углеводородов в условиях, когда зарождение цепей происходит преимущественно по гомогенному механизму. Экстремальный характер температурной зависимости скорости образования продуктов окисления отмечался в литературе [30—32]. Возможной причиной наблюдаемого эффекта является экстремальная температурная зависимость скорости реакцин зарождения цепей по гомогенному механизму, что подтверждается приведенным ниже теоретическим анализом процесса зарождения цепей, скорость которого определяется уравнением (2.15). [c.36]

Для данного объема газа пульсационная скорость сохраняется неизменной на протяжении всего пути перемешивания. При теоретическом анализе влияния турбулентности потока на скорость сгорания принимают, что свойства потока неизменны и характеризуются средними по времени значениями /, е и V. По Прандтлю соотношение между указанными величинами равно е=/ и 1. [c.166]

В заключение можно сказать, что все, в чем мы нуждаемся для выработки адекватного описания химического реактора, — это выражение кинетического закона г ( , Т, Р), которое соответствовало бы действительности. То, чем мы можем располагать при проектировании реального промышленного реактора, может, вследствие недостатка времени и средств, быть далеко от желаемой точности, но какое бы кинетическое выражение мы ни получили, оно должно играть в практических расчетах ту же роль, что и функция г Т, Р) в теоретическом анализе. [c.64]

Аналитический метод построения математической модели состоит в аналитическом описании объекта управления системой уравнений, полученных в результате теоретического анализа физико-химических явлений ка основе законов сохранения энергии и вещества, В этом случав математическая модель содержит уравнения материального и энергетического (теплового) балансов, термодинамического равновесия системы и скоростей протекания отдельных процессов, например, химических превращений, массопередачи, теплопередачи и т,д. [c.12]

Эти предположения и допущения позволяют исключить все кинетические факторы и таким образом свести теоретический анализ константы скорости реакций к анализу лишь термодинамических функций. Из последних только термодинамические свойства X недоступны для независимого определения и должны быть определены из экспериментальных данных о скоростях. [c.438]

Более обычным применением двух растворителей является экстракция смешивающимися растворителями. Теоретический анализ таких процессов [c.182]

Сложность проблемы исключает возможность стандартного решения. Реальное проектное решение обычно является сочетанием научно-теоретического анализа с творческой интуицией и практическим опытом, когда используются эмпирические данные, полученные на действующих заводских или специально построенных опытных установках. [c.9]

В выражение многочленной функции колебательного движения включаются температура и основные частоты колебаний молекулы. Эти основные частоты наряду с их линейными комбинациями наблюдаются в инфракрасных и рамановских спектрах жидких п газообразных углеводородов. Вследствие наличия такого рода комбинаций и но той причине, что многие из этих основных частот вырождаются, представляется необходимым тщательное сопоставление наблюдаемых спектров с теоретическим анализом видов колебаний. Основные частоты также могут быть оценены путем сравнения с частотами молекул аналогичного строения. [c.371]

Реактор является самой важной и одновременно наиболее трудно исследуемой частью установки. Простые физические методы измерения производительности, использованные нами при обследовании других аппаратов, в данном случае неприменимы, так как в реакторе протекают многочисленные и взаимосвязанные химические реакции. Здесь нужен полный теоретический анализ кинетики процесса (см. главу И) или его эквивалент в форме уравнений, полученный статистически, методом регрессионного анализа экспериментальных данных. [c.74]

Следует отметить (поскольку это не было упомянуто в главе II), что влияние катализатора также может быть достаточно просто учтено при теоретическом анализе кинетики. Гомогенные катализаторы лучше рассматривать в качестве дополнительных компонентов реакционной смеси влияние их концентрации в растворе показывает, что они действуют именно таким образом. Гетерогенные катализаторы, наоборот, должны рассматри-74 [c.74]

Теоретический анализ, проведенный в работе [ 175], показал, что рассеяние импульсно введенного трассера за счет турбулентной диффузии и механизма действия последовательных ячеек полного перемешивания идентично. Сравнение результирующих функций распределения привело к выводу, что при больших числах Re число Ре—>-2. Показано, что число Ре зависит от способа укладки насадки, характеризуемого величиной у [c.191]

Поверхность фосфолипидных бислоев обладает особенностью (отличающей ее от обычных коллоидных структур), которая в значительной степени осложняет теоретический анализ межфазных явлений в системе. Эта особенность связана с тем, что об-пасть полярных головок проницаема для молекул воды и ионов электролита [423, 424]. В этой области перемешаны как источники электрических полей, принадлежащих самой поверхности, так и заряды ионов и электрические диполи молекул воды. В таких системах трудно выделить четкую границу раздела между фосфолипидной фазой и электролитом. Поверхностные источники электрических полей, по существу, распределены в некотором приповерхностном слое. Термин поверхностные в данном случае означает, что они, обладая некоторой мобильностью в этом слое, сохраняют химическую связь с определенными группами липидной поверхности. Учет этой особенности дает воз- [c.149]

Существенно, что, варьируя ионный состав электролита, мол<-но менять толщину приповерхностного слоя. Например, ионы Са + способны вытеснять воду из области полярных головок и тем самым сжимать приповерхностный слой [430]. Обычно толщиной этого слоя пренебрегают и считают, что все поверхностные источники электрических полей строго локализованы на границе раздела бислой/липид, а сама эта граница считается геометрической плоскостью. Такое допущение позволяет проводить теоретический анализ электрических явлений на основе классической теории Гуи — Чепмена [431], в рамках которой структура двойного электрического слоя (ДЭС) определяется лишь поверхностными зарядами. При этом оказывается, что поверхностные электрические диполи, если они присутствуют в системе, не влияют на эту структуру. Существует целый ряд проблем, для которых предположение о локализации источников электрических полей строго на границе раздела является слишком грубым. Оказалось, что трехмерность распределения поверхностных электрических зарядов заметно влияет на элект- [c.150]

Теоретический анализ структуры ДЭС вблизи поверхностей, источники электрических полей которых (заряды и диполи) заполняют определенный поверхностный слой, показывает, что она существенно зависит от толщины этого слоя L. Основным результатом является вывод о том, что поверхностные диполи вносят значительный вклад в электрическое поле, образующееся вблизи поверхности. Поэтому вблизи электрически нейтральной гидратированной гидрофильной поверхности существует электрическое поле, обусловленное поверхностными диполями. Ири дегидратации поверхности (т. е. при L- 0) это поле исчезает. Отметим, что этот результат справедлив только в рамках классической электростатики. В нелокальной электростатике поле вблизи нейтральной гидрофильной поверхности не исчезает и при ее полной дегидратации. [c.153]

Необходимость теоретического анализа ДЭС в фосфолипидных дисперсиях на основе нелокальной электростатики возникла в связи с обнаружением в таких системах структурных (гидратных) сил [418—420]. Здесь эти силы будут рассмотрены несколько подробнее. [c.161]

В этом методе используют основные закономерности явлений капиллярной конденсации адсорбата в порах катализаторов при повышении давления. Согласно теоретическому анализу этих явлений, общий объем пор 1/а, заполняюш.ихся конденсирующимся адсорбатом при данном значении относительного давления Р/Я численно, равен значению адсорбции, определяемой в соответ- [c.96]

Сопоставление теоретического анализа с результатам эксперимента. ...................................................114 [c.5]

XI. СОПОСТАВЛЕНИЕ ТЕОРЕТИЧЕСКОГО АНАЛИЗА [c.114]

Для теоретического анализа использован метод Дэвидсона показавшего, что распределение давления газа в непрерывной фазе пе зависит от движения твердых частиц при следующих условиях [c.185]

При теоретическом анализе перепада давления в контактном аппарате с турбулентным трехфазным псевдоожиженным слоем рассматривали слой, состоящий из насадки, псевдоожиженной потоком газа, и газовых пузырей, барботирующих через слой жидкости, удерживаемой опорной решеткой. Были предложены уравнения для определения перепада давления на решетках (в отсутствие насадки) в зависимости от скоростей газа и жидкости. Рассчитанные по этим уравнениям значения перепада давления согласуются с опытными данными авторов [c.677]

Разработка кинетической модели процесса представляет собой, по сути, часть общей работы создания математической модели реактора в целом. При этом имеет место ряд этапов теоретический анализ [c.76]

Интересно, что строгий теоретический анализ процесса дробления частиц в турбулентном потоке у стенок приводит к выражению [c.289]

Один из способов получения математического описания — эмпирический. При его применении может быть полезен метод анализа размерностей, позволяющий уменьшить число переменных (вследствие перехода к безразмерным комплексам) и упростить подбор связей между ними. Следует, однако, отметить, что эмпирически, без теоретического анализа, подобрать описание сложного физико-химического процесса очень трудно. [c.53]

При теоретическом анализе процессов крекинга и пиролиза основное внимание уделяют реакциям образования и превращения радикалов. [c.281]

К первой категории исследований в области газо-жидкостных реакций можно отнести работы, в которых выбирались специфические системы не в связи с тем, что они представляли отдельный интерес, а потому, что позволяли проверить некоторые выводы, сделанные на основе теоретического анализа идеализированного явления химической абсорбции. Типичными примерами таких работ является работа Гертиса, ван Менса и Бутае [1], о которой уже упоминалось в главе 5, и Диллона и Перри [2]. Б обеих работах выбран типичный для режима мгновенной реакции процесс абсорбции аммиака растворами уксусной кислоты. Диллон и Перри подтвердили правомерность анализа по относительным вкладам сопротивлений газовой и жидкой фаз в массоперенос, рассмотренный в разделе 9 1. [c.162]

Недавно Бриан и Биверсток [6] представили теоретический анализ процесса абсорбции, сопровождающегося двухстадийной химической реакцией [c.162]

Шервуд и Раян [7] изучили растворение бензойной кислоты в растворах едкого натра и получили удовлетворительное подтверждение теоретического анализа массопередачн с мгновенной химической реакцией в пограничном слое. [c.163]

Вопросы, непосредственно относящиеся к области физической химии или химической термодинамики, трактуются в предлагаемой работе лишь в минимально необходимой степени, равно как и вопросы аппаратурного оформления рассматриваемых процессов. Сложность, громоздкость и, в конечном счете, ненадежность предложенных до настоящего времени методов расчета условий парожидкого равновесия неидеальных систем послужили причиной отказа от их изложения, и во всей работе равновесные изобарные кривые кипения и конденсации рассматрк-ваются как определенные опытным путем. Лишь в отношении систем, компоненты которых характеризуются весьма слабой взаимной растворимостью, представилось возможным изложить достаточно простой теоретический анализ на основе применения законов разбавленных растворов. [c.3]

Представленная зависимость показьшает, что Оэф связан с коэффициентом молекулярной диффузии и так назьтаемой геометрической, или стерической, составляющей < (Х), которая является основным фактором конфигурационной диффузии. Теоретический анализ, проведенный авторами работы [цит. по 60],показал, что для относительно больших сферических молекул величина С(Х), характеризующая влияние геометрических и гидродинамических эффектов внутри поры может быть представлена выражением [c.80]

В главе VIII были перечислены четыре задачи, стоящие перед инженером по автоматическому регулированию. Третья задача, рассматриваемая в данной главе, заключается в том, как с помощью экспериментального исследования или теоретического анализа процесса или совмещая оба эти подхода определить те методы автоматического регулирования, которыми следует воспользоваться для расчета режимов регулирования и настройки регуляторов (с тем, чтобы получить на выходе процесса оптимальный отклик на возмущение регулируемой переменной). [c.109]

Если не считать описываемого выше факта лишь частичного подчинения теоретическому анализу, шариковый абсорбер сопоставим с дисковой колонной с точки зрения возможности его использования в качестве модели насадочных абсорберов. Для ряда из 15 шаров значения достигали 4-10" см сек при расходе жидкости 8 см 1сек. [c.178]

Чрезвычайно показательно, что кинетическая модель реакции и описанное поведение системы в области атмосферных давлений и температур 1000 К в реальных условиях в значительной мере определяет гидродинамический механизм воспламенения и горения газа в детонационных волнах. Многочисленные экспериментальные наблюдения и теоретический анализ течения газа в зоне химической реакции, инициируемой нагревом газа за ударным фронтом плоской детонационной волны, показывают, что одномерная и стационарная схема течения в такой зоне неустойчива. На практике реализуется локально нестационарная и многофронтовая модель детонационного горения 1119, 1521, в которой термическое состояние ударно нагретого газа варьируется в достаточно широких пределах — от 900 до 3000 К вместо 1800 К, характерных для стационарной детонационной волны Чепмена — Жуге. Это изменение температуры обычно представляется в виде непрерывного распределения вдоль искривленного [c.305]

Анализ показал [7], что зависимость (г) практически совпадает с формулами (11,12) при й <С /). Более простая и удобная, пригодная для всех режимов обтекания частиц жидкостью, формула Тодеса, несомненно, предпочтительнее в практЕсческих расчетах. Наконец, уравнение (г) в известной степени обосновано теоретическим анализом (его следует считать пблуэмпирическим), тогда как выражение (П,9), не говоря уже о формулах (11,12), является чисто эмпирическим. — Доп. ред. [c.48]

В целом соответствие экснерйментальных и расчетных данных для газовых пузырей значительно лучше, чем можно было бы ожидать, учитывая с5 щественные упрощения, использованные при теоретическом анализе . [c.117]

От указанных недостатков в значительной мере свободен частотный метод определения вязкости псевдоожиженных систем, разработанный и реализованный в МИТХТ [2, 3]. Он состоит в наложении на псевдоожиженную снстему неустановившегося (но квазистационарного) возмущающего воздействия (предпочтительнее — медленных гармонических колебаний). Здесь возможно возвратно-поступательное движение двух плоских пластин или вращательное (реверсивное) движение соосных цилиндров с исевдоожижен-ным слоем между пластинами или цилиндрами. Как частный случай, наиболее удобный на практике, может быть использован одиночный цилиндр. Теоретический анализ позволил получить амплитудно-фазовые характеристики, по измеренным локальным значениям которых можно рассчитать кажущуюся вязкость псевдоожиженной системы или истинную вязкость капельной жидкости. Поскольку использование амплитудно-частотных характеристик связано с необходимостью предварительной калибровки прибора, вязкость псевдоожиженного слоя практически определяли по фазово-частотыым характеристикам, получаемым при размещении в слое миниатюрных тензодатчиков (их калибровка не требуется) на фиксированных расстояниях от оси цилиндра. По осциллограммам с тензодатчиков легко найти запаздывание одних слоев системы относительно других и рассчитать кинематическую вязкость псевдоожиженного слоя. — Доп. ред. [c.230]

Оба упомянутых явления, а также модель полусферической симметрпи потока на входе в отверстие рассматривались при теоретическом анализе горизонтального движения газа и твердых частиц. Однако имеются некоторые различия в методике анализа совместного движения газа и твердых частиц, принятой разными авторами. [c.574]

Таким образом, соотношение общего перепада давления фонтанирующего слоя высотой и псевдоожиженного слоя такой же высоты составляет 2/л = 0,64. Более обстоятельный теоретический анализ привел к значению 0,75. Наибольшее число опубликованных экспериментальных значений указанного со-отношення лежит в интервале 0.7—0,8. Учитывая, что экспери- [c.626]

В ряде советских работ [1—3 , помимо цитируемых в тексте ссылок на этирические соотношения, содержится теоретический анализ, позволяющий оценивать скорость начала псевдоожижения и ЛР з в конических и коническо-цилиндрических аппаратах. — Прим. ред. [c.626]

Данные, полученные в опытах с пшеницей й = 2,8 мм Р5 = 1,35 г/см ) и песком (й = 1,2 мм = 2,61 г/см ) в аппарате диаметром 150 мм,, а также в опытах с пшеницей (й = = 3,3 мм) в аппаратах диаметром 150 и 230 мм, неплохо согласуются с выражением (XVII,13). Отсюда следует, что характер распределения газа не зависит ни от природы твердых частиц, ни от диаметра цилиндрических аппаратов. Первый вывод, если он достоверен, создает большие удобства в расчетном аспекте, но требует дополнительного экспериментального подтверждения на различных материалах. Второй вывод не подтверждается результатами опытов с большими аппаратами , где высота слоя была значительно меньше максимально возможной при фонтанировании. Теоретический анализ является строго обоснованным только для в случае слоев меньшей высоты задача является более сложной, поскольку граничное условие иА)н = необходимое для интегрирования дифференциального уравнения равновесия сил, в этом случае не применимо. Переход от выражения (XVII,12) к (XVII,13) представляется некорректным, так что последнее выражение остается надежным в ограниченных лределах. [c.634]

Результаты интегрирования для аппарата диаметром 610 мм при высоте слоя пшеницы 1,22 м показали приемлемое согласование с уравнением (XVII,14). Однако последнее не учитывает влияние столкновений частиц и может быть решено только в том случае, если известна закономерность изменения скорости воздуха в фонтане по мере удаления от входного отверстия. Более обобщенный теоретический анализ без отмеченных выше ограничений, выполненный недавно Лефроем и Дэвидсоном до сих пор еще не подтвержден прямым экспериментом. [c.636]

Наиболее широко для расчета газосодержания газожидкостного слоя применяется уравнение, полученное Азбелем [61] путем теоретического анализа уравнений энергетического баланса. Уравнеппе Азбеля имеет вид [c.301]