Определение коэффициента псевдоожижения

Теплообмен твердых частиц и газа зависит от состояния слоя. Поэтому расчетные формулы для определения коэффициента теплообмена в плотном (неподвижном), взвешенном и псевдоожиженном (кипящем) слое раз- [c.588]

Определение коэффициента псевдоожижения [c.252]

Здесь подразумевается, что за время контакта пакета с поверхностью тепловая волна не достигает его противоположной границы именно этот случай характерен для псевдоожиженного слоя Базируясь на выражении (Х,2), можно подойти к теоретическому определению коэффициента теплоотдачи в псевдоожиженном слое. [c.420]

Емельянов И. Д. и др. Определение коэффициента диффузии и массообмена между фазами в псевдоожиженном слое методом трассирующего газа.— Химическая промышленность , 1967, Хг 6. [c.167]

Испытания порошковых красок включают определения внешнего вида и цвета, содержания летучих веществ, угла естественного откоса, растекаемости краски при 180—200° С, остатка при сухом просеве, коэффициента псевдоожижения, твердости пленки, изгиба, прочности пленки при ударе, адгезии и др. [c.184]

Для определения коэффициента массоотдачи Ро в псевдоожиженном слое адсорбента реко.мендуется уравнение [12, 151 [c.150]

Описанные выше экспериментальные и теоретические трудности в определении коэффициента теплообмена между зернами и потоком могут быть хорошо проиллюстрированы на примере одной из работ Е. А. Казаковой с сотрудниками [86]. Изучалось охлаждение предварительно нагретых до 80—85° С гранул аммиачной селитры с диаметрами 0,5—1 и 1—2 мм в аппарате диаметром 160 лж. Газораспределительная решетка с отверстиями 2,5 лж была покрыта капроновой сеткой. Начальная высота слоя изменялась от 15 до 140 ллг, а скорость потока холодного воздуха варьировала от 0,8 до 1,8 л/се/с. Измеренный тепловой поток через стенки реактора оказался очень малым и последним слагаемым в правой части уравнения (VI. 72) можно было практически пренебречь (а Е = 0). Стационарный тепловой режим достигался вследствие того, что в реактор непрерывно вводились нагретые гранулы с заданной температурой (разогревом) 0о и в нижней части слоя выводилось такое же количество гранул с установившейся температурой 0<0о. Массовый расход твердой фазы О в процессе непрерывного псевдоожижения поддерживался постоянным и равным [c.490]

Перечисленные трудности измерений в псевдоожиженном слое и приводят к значительному (в несколько раз) разбросу экспериментальных данных, представляемых разными исследователями. Многое здесь зависит от упрощающих допущений, на основе которых выбирались значения величин, необходимых для определения коэффициента теплоотдачи от газового потока к поверхности псевдоожиженных частиц. Сказанное о точности измерений при исследовании теплообменных процессов в условиях работы реальных аппаратов полезно всегда иметь в виду при использовании имеющихся в литературе корреляционных расчетных соотношений. [c.259]

Излагаются результаты экспериментального определения коэффициентов теплообмена между псевдоожиженным слоем н [c.193]

Метод нестационарного режима для определения коэффициента теплоотдачи между частицами и газом был применен также Н. А. Шаховой [190]. Для определения коэффициента теплоотдачи было составлено уравнение теплового баланса по методу Питерских [60] с учетом среднелогарифмического температурного напора между частицами и воздухом. Н. А. Шахова впервые ввела понятие о числе псевдоожижения. Однако полученные значения коэффициентов теплоотдачи являются [c.82]

Аналогичная зависимость используется [48, 49] для определения коэффициента эффективной теплопроводности псевдоожиженного слоя [c.375]

В работе [147 ] предложено следующее уравнение для определения коэффициента теплоотдачи от газа к твердым частицам в псевдоожиженном слое [c.142]

В области весовых скоростей газа в псевдоожиженном слое авторами работы [159] предложено следующее уравнение для определения коэффициента теплоотдачи от псевдоожиженного слоя к цилиндрическим стенкам аппарата [c.145]

В работе [31 ] приводится расчетная зависимость для определения коэффициента теплоотдачи от конических стенок к псевдоожиженному слою [c.146]

Следует иметь в виду, что при истечении вертикальной струи в псевдоожиженный слой скорость на границе струи Ыг-т равна скорости стесненного витания частиц Экспериментальное определение коэффициентов и показало между ними связь, которую можно записать в виде [c.39]

Теоретические предпосылки определения коэффициента теплоотдачи излучением показывают, что она будет увеличиваться по мере роста диаметра частиц, температуры слоя, скорости псевдоожижения. [c.196]

Е м е лья н о в и. д., М е щ е р я к о в В. Д., Слинько М. Г. Определение коэффициента диффузии и массообмена между фазами в псевдоожиженном слое методом трассирующего газа. Химическая промышленность, 1967, № 6. [c.195]

Методы определения времени формирования пленки, коэффициента псевдоожижения и текучести порошковых красок приведены ниже. [c.252]

Большое практическое значение имеет определение коэффициентов теплоотдачи от слоя к поверхности теплообмена, погруженной в псевдоожиженный слой. Этой проблемой занималось много исследователей как в СССР, так и за рубежом. Сравнение полученных зависимостей, однако, обнаруживает расхождение не только в числовых значениях коэффициентов теплообмена, но даже и в составе величин, влияющих на теплообмен. Разъяснение причин этого несоответствия в работах различных исследователей было получено в МИХМе при исследовании локальных коэффициентов теплоотдачи на поверхности, горизонтальной трубы погруженной в слой. Прямые измерения показали, что локальные значения коэффициентов теплоотдачи могут значительно изменяться в зависимости от положения теплообменной поверхности в псевдоожиженном слое. Различия в форме теплообменной поверхности и способе ее размещения в псевдоожиженном слое значительно осложнили задачу обобщения опытных данных [c.14]

В работе [31 ] коэффициенты и Р определялись методом характеристик мнимых частот по экспериментальным данным распределения времени пребывания газа (гелия). Опыты проводились в аппаратах высотой 1 и диаметром 0,16 и 0,5 с варьированием чисел псевдоожижения соответственно от 1,5 до 3 и от 2 до 4,5 и изменением высоты слоя к диаметру от 0,6 до 1,5. Размер частиц (песок) 250—500 мк. С учетом погрешностей в определении 01 и Р, достигавших в отдельных случаях 50%, заметное влияние на коэффициенты Г) и р оказало лишь изменение диаметра реактора [c.127]

Для преодоления создавшегося затруднения в МИХМе была разработана новая методика определения коэффициента теплообмена, основанная на применении эталонной поверхности теплообмена [4], [16], [30]. В качестве такого эталона выбрана поверхность серебряного шара диаметром 20 мм. Это позволило практически исключить искажения теплообмена, вызванные формой поверхности, а также способом ее размещения в псевдоожиженном слое. [c.14]

Идея алгоритма, реализующего вычислительную процедуру статистического моделирования периодического процесса сушки в псевдоожиженном слое, состоит в следующем по предварительно определенным коэффициентам канонического разложения Оу и bv для момента времени т формируются значения пары реализаций случайных процессов г(т ) и ш(та) по ним определяются значения случайных процессов изменения параметров, входящих в уравнения тепло- и массообмена, далее производится решение дифференциальных уравнений тепло- и массообмена для момента времени т, после чего либо расчет повторяется для момента т +ь либо, если это последний момент времени, расчет заканчивается. Для того чтобы получить осредненные результаты для всего слоя в целом, необходимо проводить параллельный расчет для набора пробных частиц, находящихся в различных условиях (различные пары реализаций (т ) и г (хк)). Кинетические кривые для слоя в целом получаются осреднением кинетических кривых пробных частиц. Особенностью периодического процесса сушки является изменение теплофизических параметров слоя во времени. Это изменение параметров может быть учтено методом запаздывающего аргумента. При этом для момента проводится численное решение системы дифференциальных уравнений тепло- и массопереноса для набора пробных частиц, вычисляются средние по объему значения температур и влажностей пробных частиц затем вычисляются средние значения температур и влажностей для всего слоя в целом с использованием осреднения по набору пробных частиц [c.192]

X, р, Сп, Св, Гс) ПО справочным данным определение скорости сушильного агента в каждой секции по уравнению расхода вычисление значений критериев Ке и Аг определение порозности псевдоожиженных слоев по соотношению е= [ (18 Ре- -0,36 Ре )/Аг] расчет коэффициента теплоотдачи а от сушильного агента к поверхности влажных частиц материала, например, по соотношению N0 = 2 + 0,55 Ре/е) , определение кинетического параметра Л =6а (1 — е) / (ерше ) расчет температуры сушильного агента на выходе из слоя / определен среднего времени пребывания материала в псевдоожиженном слое т [c.170]

Зависимость для определения коэффициента теплообмена между псевдоожиженным в воздушном потоке слоем и змеевиком, расположенным внутри слоя (рис. VU-36), получена по данным опытов, которые проводились в кварцевых аппаратах высотой 1 м и диаметром 49, 73 h 100 мм, снабженных снаружи нагревательными спиралями. В слой псевдоожиженного зернистого материала помещался водяной холодильник. Исследовались десять различных материалов с частицами угловатой формы с шероховатой поверхностью и средним диаметром 0,127—4,5 мм. Кроме того, был ис-, ледован ванадиевый катализатор, гладкие частицы которого имели сферическую форму. [c.590]

Важной особенностью этого уравнения является то, что оно учитывает отношение высоты слоя к диаметру аппарата L Dt Коэффициент теплоотдачи к поверхности частиц в псевдоожиженном слое. Ввиду затруднительности определения температуры отдельных небольших движущихся частиц не удалось добиться серьезного успеха в измерении теплопередачи между взвешенными частицами и жидкостью. [c.273]

Понятно, что для расчетов по этой системе требуется определение не только ко и Е, но Лп, р, 5, г, характеризующих псевдоожиженный слой. Поэтому при проведении расчетов для аппаратов с псевдоожиженным слоем необходимо выполнить гидродинамические исследования по определению этих коэффициентов. [c.144]

Определение коэффициента псевдотурбулентной диффузии проводилось только для псевдрожиженных слоев. Предпринимались как экспериментальные [197-200], так и теоретические исследования [201, 202]. Тем не менее, достаточно надежные корреляции для определения зависимости (2.186) в настоящее время отсутствуют. По данным [199], для псевдоожиженных слоев, ожижаемых жидкостью, коэффициент псевдотурбулентной диффузии изменяется в пределах 0,61-10 - [c.145]

Сложность точного определения коэффициента скольжения в ряде случаев заключается в том, что характер движения и взаимодействия частиц твердой фазы и газового потока при имеющейся значительной неравномерности плотности иртока в поперечном сечении на различном расстоянии от узла смешения меняется случайно и может зависеть как от конструкции самого прямоточного аппарата и узла смешения, так и от характеристик участвующих в контакте агентов [52, 65]. Вопросы количественного определения коэффициента скольжения при нисходящем газокатализатор-ном потоке и других переходных между псевдоожижением и транспортном режиме освещены в работах [43, 48, 50, 66]. Следует [c.180]

Ход определения. В ванночку насыпают порошковую краску П-ВЛ-212 слоем 80-100 мм и погружают в нее на 30 с нагретую в электрическом шкафу до 275 °С пластину. Подачу воздуха в ванну регупиру-ют до тех пор, пока порошковая краска не перейдет в псевдоожиженное состояние, т.е. пока не произойдет взаимодействие между порошком (твердая фаза) и воздухом (газовая фаза) по принципу взвещивания частиц твердой фазы в потоке газа [8, с. 227-235]. Псевдоожиженное состояние порошковой краскн контролируется коэффициентом псевдоожижения, который должен быть не менее 0,3. Затем пластину извлекают нз порошковой краски и помещают в сушильный шкаф, где выдерживают 5 мин при 230-250 С. После этого пластину с нанесенным слоем порошковой краски вновь погружают в ванну с порощковой краской дпя нанесения второго слоя. Через 30 с ппастину извлекают нз порошка и отверждают при 230-250 С в течение 5 мин. После выдержки окрашенной пластины прн комнатной температуре в течение 2 ч определяют толщину покрытия, которая должна составлять 250-350 мкм, прибором ИТП-1 (см. работу N 45). [c.93]

Большое разнообраз йе условий, характеризующих псевдоожиженные системы, порождает не только неудовлетворительное соответствие между корреляциями р азйых авторов для Квопт., но также значительное расхождение предлагаемых формул для определения коэффициента теплоотдачи на йисходящей и восходящей ветвях кривой, в особенности вблизи точек начала псевдоожижения. Это положение подтверждается, в частности, при сопоставлении коэффициентов теплоотдачи для наружной стенки и внутреннего нагревательного элемента [722] либо для разных трубок вертикального пучка [114, 117]. В последнем случае было обнаружено,, что конфигурация восходящей ветви значительно изменя ется в зависимости от места расположения трубы в пучке (см. рис IX-14),,, хотя величины Numax ДЛЯ различных труб весьма близки. [c.346]

Для определения коэффициентов продольного смешения и межфазного обмена были поставлены исследования по окислению водорода на катализаторе. Реактор представлял собой труоу внутренним диаметром 71 мм с распределительной пористой металлокерамической пластиной. Скорость газового потока Б реакторе соответствовала числам псевдоожижения от I до 3. Высота слоя катализатора изменялась в пределах от 35 до 142 мм ( - 0,5 2,0). [c.308]

Емаки и Куго было найдено, что численные значения критерия Шервуда (0,03—1,2) при этих условиях по крайней мере на порядок меньше, чем рассчитанные для неподвижного и псевдоожижен-ного слоев. Здесь опять, как и в случае определения коэффициента теплопередачи,. это сопоставление не точно указывает на эффективность переноса в фонтанирующем слое, по сравнению с другими системами, из-за произвольности определения ими коэффициента массопередачи. Невзирая на это, качественно можно предположить, что снижение эффективности массопередачи при переходе от фильтрующего слоя к фонтанирующему является непосредственным следствием того факта, что приближение к равновесию в ядре происходит значительно медленнее, чем в периферийном кольце, как об этом говорилось в предыдущем разделе. [c.158]

Определение коэффициента псевдотурбулентной диффузии проводилось только для псевдрожиженных слоев. Предпринимались как экспериментальные [197—200], так и теоретические исследования [201, 202]. Тем не менее, достаточно надежные корреляции для определения зависимости (2.186) в настоящее время отсутствуют. По данным [199], для псевдоожиженных слоев, ожижаемых жидкостью, коэффициент псевдотурбулентной диффузии изменяется в пределах 0,61 10 — -2,8- 10" м /с при изменении критерия Аг от 5 10 до 5,8 10. В проточных аппаратах коэффициент псевдотурбулентной диффузии, по-видимому, должен иметь тот же порядок. Это позволяет оценить величину дисперсии волнового фронта возмущения концентрации, которая будет иметь место за счет псевдотурбулентной диффузии. Для оценки примем, что форма фронта волны по проществии некоторого времени может быть описана с помощью нормального закона распределения. Тогда для величины среднеквадратичного отклонения от центра фронта будем иметь [c.145]

Определение коэффициентов массообмена в основном проводилось для процессов адсорбции. П. Г. Романков и Лепилкин [Л. 84] для критерия Ми в процессе адсорбции псевдоожижен-ным слоем получили следующее соотношение [c.201]

Метод рентгеносъемки с видеомагнитозаписью используется для экспериментального определения коэффициентов циркуляционной. модели, представляющей перемешивание твердой фазы в псевдоожиженном слое [26]. Эта модель описывается следующими выражениями при г = 0, С] С2 [c.127]

Для внутренней сепарации при однородном псевдоожижении предложены различные модельные схемы анализа. Так, диффузионная модель процесса базируется на диффузионном уравнении, аналогичном (15.9). Рещение такого уравнения требует экспериментального определения коэффициента квазидиффузии анализируемой фракции дисперсного материала и скорости ее направленного движения в ПС. При неоднородном псевдоожижении необходимо учитывать восходящий поток частиц в кильватерных зонах поднимающихся пузырей, нисходящий поток частиц в плотной фазе слоя и прочие эффекты двухфазного ПС. [c.545]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология