Мартенсит деформации

При определении теплостойкости можно пользоваться различными методами. Например, очень распространены методы Мартенса, Вика. Теплостойкость определяют также по прогибу образца, лежащего на двух опорах. Однако все эти методы основаны на измерении условных величин и не обеспечивают возможности наблюдения за развитием упруго-эластической деформации и вязкого течения. [c.103]

Поведение азота отличается от поведения углерода тем, что любые добавки азота ускоряют КР [66—69, 80, 82, 85—87]. Это ускорение несколько усиливается в результате низкотемпературного старения [88], что может быть результатом взаимодействия с углеродом [69, 85]. Подобным же отрицательным образом наличие азота отражается и на стойкости против водородного охрупчивания, что показано на рис. 13 для сплавов 309 5 и 21 Сг—6 N1—9 Мп. Оба сплава представляют стабильные аустениты, т. е. не образуют мартенсит при деформации и имеют очень близкие значения ЭДУ (-35 мДж/м2) [68]. [c.71]

Аустенитные стали имеют, как правило, однофазную микроструктуру. Основными исключениями являются присутствие б-феррита (при наличии в достаточном количестве стабилизирующих его элементов, таких как хром, кремний или титан) и образование (в некоторых сталях) индуцированного деформацией мартенсита. Мартенсит может быть представлен или о, ц. к. а -фазой, или г. п. у. 8-фазой, или обеими фазами вместе в зависимости от стали. Согласно некоторым данным присутствие б-фазы повышает стойкость против КР [66, 91, 96], хотя этот вывод мог быть более однозначным, если бы одновременно были исследованы и стали без феррита [66, 91]. При испытаниях в водороде, где основным эффектом является уменьшение параметра относительного сужения, наличие 6-феррита влияет на морфологию разрушения растрескивание происходит по границам аустенита и б-фазы [97]. В сталях 3041 и 3095 такое изменение морфологии разрушения не сопровождалось дополнительным уменьшением относительного сужения по сравнению со сплавом без феррита [72, 97, 98]. Можно предположить, что б-феррит способен оказывать влияние на распространение трещины либо как менее растрескивающаяся фаза, либо как фаза, в которой затруднен процесс электрохимического заострения вершины трещины (этот процесс будет более подробно рассмотрен в дальнейшем) [60, 64]. Поскольку при испытаниях в водороде этот процесс не происходит, в этих условиях (потери вязкости) роль б-феррита должна быть другой. [c.75]

Из полученных пластин вырубают стандартные образцы (лопатки) и испытывают пх, определяя предел прочности при растяжении и изгибе или модуль при соответствующей деформации, относительное удлинение, теплостойкость по Мартенсу. [c.36]

Определение теплостойкости по Мартенсу. Теплостойкость характеризует способность пластмасс сохранять механические свойства прн непрерывном повышении температуры и выражается температурой, при которой под действием заданной нагрузки деформация образца достигает определенного значения. [c.229]

Для неплавких полимеров температура начала разложения является предельной температурой, выше которой происходят скачкообразные изменения свойств теплостойкость полимеров, которые размягчаются при температуре, ниже температуры разложения, характеризуется температурой размягчения. Это температура, при которой реализуется заданная деформация прессованных или литых стандартных брусков из исследуемого материала. Общепринятыми унифицированными методами являются определение теплостойкости по Вика и по Мартенсу, а также температуры допустимой деформации , деформационной теплостойкости , температуры нулевой прочности . [c.391]

Несмотря на очевидную условность испытания, оно тем не менее позволяет получить физически осмысленные результаты. Активная деформация образцов, испытываемых на приборе Мартенса, начинается у аморфных и кристаллических полимеров вблизи температур размягчения и, следовательно, теплостойкость по Мартенсу можно использовать для оценки наибольшей температуры эксплуатации полимерного изделия. [c.146]

Рис. 73. а) Перестройка у — а кристаллической решетки при мартенсит-ном превращении (деформация Бейна), б) Структура мартенсита. [c.347]

Аппаратура. Прибор для определения теплостойкости по Мартенсу состоит из зажимного устройства, указателя деформации, термошкафа с системой регулирования н измерения температуры. [c.148]

В момент, когда отсчет на указателе деформации достигает 6 1 мм, снимают показания двух термометров и вычисляют среднее арифметическое двух показаний, с округлением до целых градусов Цельсия. Найденная температура является значением теплостойкости по Мартенсу для данного образца. [c.149]

Рис. 1.028. Нагартованная листовая сталь типа 12Х18Н9 (холодная деформация, 30 %). Аустенит и мартенсит деформации. Травление — см. рис. 1.024. Х400

Рис. 1.039. Холоднодеформированная с обжатием 30 % тонколистовая сталь 20Х131Т л, По плоскостям скольжения виден мартенсит деформации. Травление — см. рис. 1.037.. Х -.С

Одним из критериев стойкости электроизоляционных материалов к кратковременному нагреву является величина деформации в зависимости от температуры. Так как деформация зависит от нагрузки, времени нагревания, величины и формы образца, то эту зависимость определяют в стандартных условиях (например, определяют теплостойкость по Мартенсу и Вика). Стойкость к кратковременному нагреванию характеризуется температурок стеклования, размягчения, каплепадения. При испытании некоторых электроизоляционных материалов (в частности, изоляции проводов) в регламентированных условиях (в условиях установленной скорости нагревания и определенной нагрузки) определяют температуру, при которой наступает пробой изоляции. Выбор того или иного метода определяется функцией, которую выполняет материал в изделии, и условиями работы материала. Способность материала сохранять свойства при повыщении температуры и кратковременном воздействии тепла иногда называют темпера-туростойкостью. [c.74]

Как установил А. А. Бочвар, абсолютная температура рекристаллизации металлов составляет приблизительно 0,4 от абсолютной температуры их плавления. Температура рекристаллизации существенно зависит от степеин предшествующей деформации металла в холодном состоянии. Даже весьма малые количества примесей в металле могут резко замедлить процесс рекристаллизации. Это объясняется в основном адсорбцией примесей. Примеси, концентрирующиеся на границах деформированных зерен, увеличивают их устойчивость, т. е. повышают температуру рекристаллизации. При рекристаллизации примеси должны покинуть границу, и этот процесс в известных условиях может определить суммарную скорость. Положение о том, что движение атомов при рекристаллизации подобно их движению при самодиффузии, неточно. Перемещения атомов прн рекристаллизации совершаются на малые расстояния, сравнимые с размерами самих атомов, и не являются поэтому результатом большого числа блужданий. Кроме того, в отличие от самодиффузии эти перемещения носят кооперативный характер, так как в них участвуют группы атомов. Следует учесть, что при рекристаллизации перемещения атомов совершаются под влиянием поля напряжений. Все эти особенности позволяют сравнивать атомный механизм рекристаллизации как с самодиффузией, так и с пластическим течением, которое, как указывалось в гл. XIV, связано с движением дислокаций и мартенсит-ным превращением. Следует отметить, что различные факторы, ускоряющие самодиффузию, понижают температуру рекристаллизации. [c.515]

Эффективность применения указанных технологических приемов для сглаживания электрохимической гетерогенности сварного соединения во многом зависит от способности основного металла и релаксации остаточных напряжений. В этом направлении представляются весьма перспективными малоуглеродистые стали мар-тенситного класса, обладающие высокой прочностью, пластичностью и ударной вязкостью, например, сталь 07ХЗГНМ (0,1% С 3,0% Сг 0,8—1,2% Ni 0,3—0,35% Мо). Малоуглеродистый мартенсит этой стали имеет тонкую субмикроструктуру, состоящую из пакетов параллельных пластин с высокой плотностью дислокаций, обеспечивающей высокие прочностные характеристики (о з = 1150 МПа, 00,2 = 900 МПа). Однако низкое содержание углерода (от 0,05 до 0,1%) обусловливает сохранение подвижности значительной доли дислокаций, образующихся в процессе у -> а-превращения, и облегчает релаксацию напряжений путем микропластических деформаций. Релаксации напряжений способствует высокая температура начала мартенситного превращения (480 °С и выше). Сталь имеет низкую критическую скорость закалки. Она закаливается с прокатного нагрева, сохраняя при этом высокие технологические свойства (б = 20%, = [c.220]

Иначе обстоит дело при микроударном нагружении мартенсита. При таком виде воздействия мартенсит ведет себя как структура с высокой пластичностью и большой упрочняемостью 152]. Это обстоятельство авторы объясняют особенностями деформации перенасыщенного твердого раствора (каким является мартенсит), характером приложения нагрузки и условиями деформации. Контактный способ приложения нагрузки также создает объемное напряженное состояние микроучастков. Таким образом, при ударном воздействии абразивных зерен сопротивление металла изнашиванию определяется свойством поверхностных слоев выдерживать многократное пластическое деформирование без разрушения. [c.168]

Металлографические исследования показали, что незначительная пластическая деформация (е = 0,12) при ВТМО мало влияет на средний размер и форму зерен аустенита. При увеличении степени деформации до е =1,0 и более число зерен аусте-нита на единицу площади шлифа резко возрастает вследствие появления большого количества мелких рекристаллизованных зерен. Процесс рекристаллизации интенсифицируется с увеличением температуры деформации, Кроме того, при больших степенях деформации, в закаленной стали появляются продукты немартенситного превращения в результате увеличения критической скорости закалки, т.е. интенсификации процесса изотермического превращения аустенита после пластической деформации. Таким образом, при малых степенях деформации при ВТМО мартенсит образуется только из деформированного аустенита, что вызывает повышение прочности. Снижение прочности с увеличением степени пластической деформации стали 45 при ВТМО выше оптимального диапазона, вероятно, можно объяснить различием механических свойств мартенсита, образовавшегося из деформированного аустенита, и мартенсита, полученного из рекристаллизованных зерен аустенита, а также появлением в закаленной стали продуктов немартенситного превращения. [c.57]

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА, см. Теплообмен. ТЕПЛОПРОВОДНОСТЬ, см. Теплообмен. ТЕПЛОСТОЙКОСТЬ полимеров, Т. стеклообразных н кристаллич. иолимеров — сиособиость сохранять твердость (т. е. не размягчаться) прп повышении т-ры. Количеств, критерий Т. в атих случаях — т-ра, ири к-рой деформация образца в условиях действия пост, нагрузки не превышает нек-рую величину. Верх, предел Т. стеклообразных полпмеров — стеклования температура, кристаллических — т-ра плавления (см. Плавление). Определяют Т. стандарти-зов. методами, иаир. по Мартенсу или ири изгибе образца. Значения Т. ио Мартенсу для нек-рых термопластов (в °С) винипласт — 65—70, иоли-е-капроамид — 50—55, поликарбонат па основе бисфенола А — 115—125, полиметилметакрилат — 60—80, полистирол — 80. [c.564]

Практически определяют т-ру Т. (обычно называемую просто Т.)-наиб, т-ру, при к-рой под действием заданной нагрузки в регламентир. условиях испытаний деформация стандартного образца не превьппает нек-рый условный уровень. Существуют разл. техн. методы установления Т. Наиб, распространены измерения Т. по Мартенсу. Для этого кон-сольно закрепленный образец подвергают действию изгибающего момента и фиксируют т-ру, при к-рой образец отклоняется от первоначального положения на заданное расстояние. В методе Вика груз вдавливают в торец цилинд- [c.531]

Сталь 2Х13Н4Г9 после закалки имеет структуру аустенита, который при холодной пластической деформации частично переходит в мартенсит. Эта сталь отличается высокой прочностью и достаточно большим запасом пластичности. [c.36]

Теплостойкость по Мартенсу показывает, при какой максимальной температуре могут эксплуатироваться изде.чия из испытуемого материала без существенной деформации. [c.229]

Зинером было показано, что упорядочение атомов углерода осуществляется по механизму фазового перехода первого рода при нагреве упорядоченное распределение (тетрагональная фаза) скачком переходит в неупорядоченное распределение (кубическую фазу) [164, 261]. Следует, однако, заметить, что расчеты Зинера потенциалов деформационного взаимодействия являются весьма приближенными и требуют существенного уточнения. Необходимо одновременно учесть упругую анизотропию кристаллической решетки aFe и ее дискретное строение, а также то обстоятельство, что каждый атом внедрения является локальным центром тетрагональной деформации. Такая теория деформационного взаимодействия была изложена в 38. Так как процесс упорядочения в мартенсите не связан с образованием сверхструк тур, то в приближении самосогласованного поля термодинамика упорядочения определяется фурье-компонентами потенциалов вза имодействия при к = О (см. 14). Последние определяются выражением (38.34) [c.349]

Ц2] (111)л, который затем превращается в мартенсит посредством деформации Курдюмова — Закса. Этот механизм отличается от обычного механизма [222, 223], в котором аккомодация решеток осуществляется за счет двойникования аустенита по системе [1I0] (ИО)л) который далее превращается в мартенсит путем деформации Бейна. Двойникование по системе [112] (111)а представляется естественным для ГЦК решетки, особенно для тех случаев, когда в ней имеют место низкие значения энергий дефектов упаковки. Последнее как раз реализуется в аустените марганцевых сталей. [c.357]

При холодной пластической деформации (особенно при минусовых температурах) происходит частичное мартеиситное превращение рис. 1.028), тем более интенсивное, чем ниже степень легирования аустенита, которая зависит в основном от содержания никеля в стали (рис. 1.13) [1.11]. При теплой деформации выше Л1д (100—120 °С) мартенсит не образуется. Количество образующегося мартенсита и механические свойства стали Х18Н10 зависят от степени холодной деформации (рис. 1.14). [c.22]

Резко выраженное влияние структурного фактора на ПК не установлено. Принято считать, что аустенитная структура несколько более стойка против ПК. На это косвенно указывают факты понижения стойкости (например, уменьшение пит на 60—90 мВ) при появлении в структуре аустенитной стали o-феррита (при термической обработке) и мартенсита (при деформации). Однако понижение стойкости связано не с наличием 0-фазы как структуры, а с локальным изменением химического состава аустенита и появлением фазы иного, чем аустенит, состава (феррит, мартенсит). Благодаря этому питтингообразование идет предпочтительно на межфазных границах (границах зерен аустенит—феррит). На образцах однофазной стали 02Х20Н9 (закалка с 1015 °С, 3 ч, a la) без феррита питтинги возникают на НВ, на образцах двухфазной стали на границах аустенит—феррит (закалка после выдержки в течение 3 ч при 1220—1375 °С). [c.83]

В сталях типа Х18Н10 и Х18Н9 при деформации свыше 5—10 % появлялся а-мартенсит. Время до КР сначала уменьшалось, а затем (при Деформации 5—30 %) увеличивалось. В стали типа Х18Н8 магнитная фаза (по-видимому, 6-феррит) присутствовала с самого начала. С увеличением степени деформации повышалось магнитное насыщение и росло время до КР- Если же деформацию проводили при 300 °С, когда мартенсит не образуется, время до разрушения почти не менялось. [c.121]

Плавление неиндивидуальных соединений (полимеров, керамик, стекол и т. п.) имеет сложный характер и происходит в температурной области, зависящей от многих факторов (состава, структуры, предыстории нагревания и т. д.). Температурой плавления называют при этом нижнюю границу температурного интервала плавления. Многие из веществ такого типа (например, стекла, смолы, пластмассы) являются переохлажденными жидкостями, т, е. находятся в термодинамически метастабильцом состоянии. При повышении температуры они постепенно размягчаются. Температурой плавления при этом считают верхнюю температурную границу процесса размягчения. Обратный процесс (затвердевание) для переохлажденных жидкостей характеризуется аналогично температурой затвердевания. Важными характеристиками процессов размягчения, и затвердевания являются соответственно теплостойкость и морозостойкость. Теплостойкость (по Мартенсу) измеряется наименьшей температурой, при которой изгибающее усилие 50 кПсм" вызывает заметную деформацию. Морозостойкость определяется аналогично. [c.185]

Наиболее высокое сопротивление разрушению при микроударном воздействии оказывает мартенсит (рис. 62). Мартенсит разрушается в результате образования мелких равномерно расположенных по полю шлифа очагов разрушения (рис. 62, а). Пластическая деформация мартенсита вызывает его распад, что приводит вначале к некоторому упрочнению, а затем к р азупрочнению и разрушению. Распад мартенсита с образованием карбидной фазы подтверждают электронно-графические исследования. [c.104]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология