Диаграмма вытеснения

Рис. 5.72. Треугольная диаграмма вытеснения нефти при нагнетан Ги в пласт углеводородного газа

На рис. 156 схематически показана типичная диаграмма вытеснения, или кривая вытеснения, полученная методом газо-жидкостной хроматогра- [c.316]

Для наглядности равенства (11.35) и (11.37), связывающие X и у при = 1, а также значение величины селективности V изображены в виде кривых на треугольной диаграмме (рис. 12). Из анализа кривых следует, что с увеличением степени превращения X скорость побочной реакции увеличивается, при этом селективность уменьшается в обоих типах реакторов, всегда оставаясь меньшей в реакторе полного перемешивания. Например, при степени превращения X = 0,6 селективность процесса в реакторе полного вытеснения составляет 0,61, а в реакторе полного смешения — только 0,4. Снижение селективности наблюдается и при переходе от реактора периодического действия к реактору непрерывного действия, что весьма существенно при моделировании и объясняется различным уровнем концентрации целевого продукта в начальный и конечный моменты времени пребывания в аппарате. [c.34]

Полученные соотношения (11.41) и (11.42) представлены в виде кривых на треугольной диаграмме (рис. 13). Профиль кривых 1 ж 2 показывает, что в отличие от предыдущего процесса с последовательными реакциями здесь при параллельных реакциях более целесообразно применять реактор с перемешиванием, поскольку кривая, соответствующая ему, расположена ниже кривой реактора полного вытеснения. Например, при степени превращения х = 0,75 в реакторе полного вытеснения селективность составляет [c.36]

Таким образом, минимальное время пребывания получается путем интегрирования функции 1/Л (с). В соответствии с рис. 15-22 можно построить диаграмму, изображенную на рис. 15-23. Из диаграммы следует, что реакция, которая в каждой точке элемента процесса идет с максимальной скоростью В (с), в трубчатом реакторе (вытеснения) может быть проведена быстрее, чем в конечном ряду реакторов смешения, на что указывает отсутствие отдельных четырехугольников на рис. 15-23. [c.351]

Даны [261] фазовые диаграммы для нахождения параметров многоступенчатого комбинированного процесса промывки методами вытеснения и разбавления. [c.243]

Рис. 19. Константы равновесия для расчета фазовых диаграмм процесса смешивающегося вытеснения нефти газом при Т = = 104 °С (пунктирные лпнии — теоретические константы равновесия)

В сопряжении втулка шатуна—поршневой палец имеется враш,ательное движение только на угол 10 15° от вертикали за счет поворота шатуна. По данным П. П. Орлова [33] это вращательное движение в подшипнике практически не оказывает влияния на образование жидкостного трения в сопряжении. -Жидкостное трение в сопряжении втулка шатуна—поршневой палец обеспечивается за счет возвратно-поступательного движе-1 ня поршневого пальца, осуществляющего подсос и вытеснение жидкости в зазор между трущимися поверхностями. Возвратно-поступательное движение пальца в сопряжении возможно лишь при знакопеременных нагрузках на поршневой палец. Расчет оптимального зазора в этом сопряжении разработан П. П. Орловым и сводится к следующему. Планиметрированием определяются диаграммы свободных усилий, действующих на поршень при этом учитываются силы инерции только от поршня и поршневого пальца. Из диаграммы свободных усилий в точках, соответствующих крайним значениям смазочного слоя, устанавли- [c.113]

Структура идеального вытеснения характеризуется распределенностью параметров по пространственной координате. Поэтому соответствующая диаграмма связи должна содержать не только элементы с сосредоточенными параметрами, но и инфинитезимальные операторные элементы. [c.108]

В соответствии со структурой идеального вытеснения в каждом элементарном сечении, ортогональном поршневому потоку несущей среды, возможны следующие виды потоков поток конвективного переноса, который в терминах диаграмм связи отражается инфинитезимальным операторным элементом конвективного переноса [c.108]

В итоге связная диаграмма гидродинамической структуры потоков идеального вытеснения принимает вид, приведенный в табл. 2.1, откуда следует определяющее соотношение для модели идеального вытеснения [c.109]

Таким образом, получена связная диаграмма для произвольного сечения аппарата идеального вытеснения, т. е. для элементарного объема ФХС. Такую диаграмму будем называть точечной, или локальной, диаграммой. Она отражает физические явления и взаимосвязь потоков в элементарном объеме системы. [c.109]

Например, модель идеального вытеснения является предельным случаем ячеечной модели при п оо (п — число ячеек), к которой удобно переходить при численном интегрировании уравнения в частных производных для аппарата конечных размеров. Аналогом такого перехода с точки зрения топологического принципа описания ФХС является свертка по пространству (в пределах одной ячейки) локальных диаграмм и переход к глобальным диаграммам или диаграммным сетям (в пределах аппарата в целом). В пределах -й ячейки принимается идеальное смешение. Пусть I — длина канала, п — число ячеек, тогда Ах = 1/п — протяженность одной ячейки, причем объем каждой ячейки является постоянным Д V = 5Ах, где 3 — площадь поперечного сечения канала. Таким образом, для отражения процесса смешения в пределах каждой ячейки можно использовать диаграмму идеального смешения при постоянном объеме. Сетевая структура глобальной диа- [c.109]

Топологическая структура (2.69) представляет развернутый (детализированный) 8/-элемент в связных диаграммах моделей структуры потоков. Последний фрагмент связной диаграммы системы химических реакций непосредственно стыкуется с диаграммами гидродинамической структуры потоков в аппаратах при моделировании физико-химических систем. Пример полной сигнал-связной диаграммы процесса химического превращения в реакторе идеального вытеснения приведен на рис. 2.12. [c.142]

Физическая схема теплообменника смешение—вытеснение и соответствующая связная диаграмма показаны на рис. 2.16. При необходимости учета тепловой емкости стенок змеевика и самого аппарата диаграмма связи, изображенная на рис. 2.16, [c.156]

Связная диаграмма процесса хемосорбции в насадочной колонне. Основой для построения связной диаграммы процесса хемосорбции в насадочной колонне служат особенности гидродинамической структуры потоков в колонне и кинетики массопереноса совместно с химической реакцией [19]. Будем считать, что гидродинамическая обстановка в насадочной колонне характеризуется поршневым режимом движения фаз. Такая структура потоков характерна, например, для процессов хемосорбции, проводимых в интенсивном гидродинамическом режиме (турбулентном или режиме эмульгирования) при отношении длины рабочей зоны колонны к ее диаметру, большем десяти. Итак, в качестве гидродинамической части диаграммы связи процесса хемосорбции будет использована связная диаграмма типовой структуры идеальное вытеснение (см. табл. 2.1). [c.165]

Рис. 3.20. Этапы построения сигнального графа процесса химического превращения в реакторе идеального вытеснения на основе связной диаграмм

Проводя реакцию в одном из идеальных реакторов, для какого-либо момента времени находят концентрацию каждого продукта и наносят результаты анализа на соответствующую расчетную диаграмму. При осуществлении процесса в реакторах периодического и полу-периодического действия или в реакторе идеального вытеснения 194 [c.194]

Индикатор ные диаграммы трехступенчатого компрессора при теоретическом процессе изображены на рнс. 3.2. Линия О—1 соответствует процессу всасывания в первую ступень. Из-за отсутствия газодинамических сопротивлений давление газа в процессе всасывания постоянное, равное давлению перед всасывающим патрубком ступени рц = р . Линия 1—2 изображает изменение давления в процессе адиабатного сжатия линия 2—3 соответствует процессу вытеснения газа из цилиндра при постоянном давлении рц. Так как мертвое пространство отсутствует, происходит мгновенное падение давления от рц до рц. Индикаторная работа первой ступени определяется в масштабе диаграммы площадью, ограниченной линиями О—1—2 -3—0. [c.78]

Диаграммы изменения давления в цилиндре в функции от его объема при отжиме в течение полного оборота вала всасывающей (нижняя кривая 1) или нагнетательной (кривая 2) пластины клапана изображены на рис. 11.11. Наибольшая за процесс амплитуда отклонения давления от среднего соответствует ф = я/2 и ф = Зя/2. Площадь, ограниченная линией изменения давления за цикл, выражает в масштабе работу, затрачиваемую двигателем на всасывание газа в цилиндре и его обратное вытеснение. [c.307]

Изотермическая диаграмма простой (невзаимной) четырехкомпонентной системы (т. е. системы, между компонентами которой невозможны реакции обмена или /I вытеснения), состоящей из воды и трех солей с общим ионом, может быть изображена с помощью правильного тетраэдра (рис. 5.49), т. е. пространственной фигуры, ограниченной четырьмя плоскими равносторонними треугольниками. Вершины тетраэдра, соответствуют чистым компонентам, точки на ребрах ---двухкомпонентным системам, точки на треугольных гранях — трехкомпонентным системам, а точки внутри тетраэдра — [c.171]

В [7] рассмотрен случай отсутствия межфазного массообмена водной и нефтяной компонентами. В отличие от предположения о постоянстве плотностей фаз [38] предполагается вьшолнение закона Амага о постоянстве суммарного объема фаз в процессе массообмена. При этом механизм эффективного вытеснения состоит в переходе нагнетаемой активной компоненты в нефтяную фазу в общем случае [10] он состоит также во взаимном растворении. Для видов треугольных фазовых диаграмм, соответствующих немонотонным изотермам распределения примеси по фазам, получены решения, в которых изменение концентрации на фронте вытеснения достигается последовательностью скачков и участков непрерьшного изменения. Первый интеграл движения тыла оторочки, найденный в [9], позволил дать геометрическую интерпретацию динамики тыла оторочки. Получены формулы средней нефтенасыщенности во всех зонах, на основе чего развита графоаналитическая техника расчета показателей процесса. Конкретные примеры графоаналитического расчета вытеснения конденсата оторочкой углеводородного растворителя приведены в [15]. [c.181]

Площадь под индикаторной диаграммой пропорциональна работе А, совершенной поршнем за время одного оборота. Она состоит из работы цикла вытеснения /4, и цикла заполнения А-. [c.284]

Рис. 4 16. Индикаторная диаграмма роторно-поршневого насоса — работа вытеснения —работа заполнения

На участках вытеснения и заполнения индикаторной диаграммы (рис. 4-16) эти пульсации показаны штрих-пунктирной линией. [c.300]

На рис. 2.7 (см. цвет. вкл. с. 2) приведена диаграмма, построенная по уравнению (2.17), позволяющая прогнозировать достигаемые коэффициенты вытеснения при известной средней проницаемости коллектора и линейной скорости фильтрации. Для этой цели можно использовать рис. 2.8, представляющий собой набор сечений полученной поверхности плоскостью -к при разных значениях V. [c.59]

Основными материалами, отображающими технические параметры и работу насосов вытеснения являются энергетические (рабочие) и кавитационные характеристики, а также индикаторные диаграммы (последние только для поршневых или плунжерных насосов). [c.350]

Закачка сухого газа высокого давления была предложена впервые в СССР в конце 40-х годов. Процесс вытеснения нефти из пласта углеводородными газами высокого давления базируется на взаимодействии родственных по составу систем, в соответствии с их свойствами, давлением и температурой, В результате нагнетания газа высокого давления образуется переходная вытесняющая зона, которая отличается по свойствам как от нефти, так и от нагнетаемого газа. Свойства этой зоны формируются, с одной стороны, за счет насыщения нефти промежуточными компонентами из газа, а с другой, — за счет насыщения компонентами нефти нагнетаемого газа. Состав этой переходной зоны можно определить из треугольной диаграммы ( ис. 5.72), отражающей состав и фазовое состояние системы при реализации метода. В пласт с нефтью состава L подается сухой газ состава С. Так как линия ЬС пересекает двухфазную область, эти среды непосредственно не могут смешаться друг с другом, хотя и имеют в принципе одинаковую углеводородную природу. Но по мере продвижения газа д в пласте вследствие испарения нефти он постепенно обогащается тяжелыми компонентами (фракциями С2-6 и С7-1-), пока не достигнет критического состава В. Такой обогащенный в пласте газ смешивается в любом соотношении с пластовой нефтью или с любой углеводородной системой с составом, соответствующим области правее линии ММ. [c.308]

Рис. 5.73. Константы равновесия для расчета фазовых диаграмм процесса смешивающегося вытеснения нефти газом при 7 = 104 С

Эти крайние и промежуточные случаи представлены на рис. 11-7 в виде диаграммы 1д (с/с ) = /(lgDa ) с критерием Боденштейна в качестве параметра. Из рис. 11-7 можно сделать вывод, что значения Во < 10 характерны только для трубчатых реакторов. Между числом реакторов смешения в каскаде т и критерием Боденштейна существует линейная зависимость, которая представлена на рис. 11-8, из которого следует, что каскад из 5—7 реакторов смешения хорошо приближается к реактору вытеснения, для 7 Во > 10. Увеличение т не вносит существенного улучшения. Для реакторов с твердым катализатором предложена следующая эмпирическая зависимость [6] [c.209]

Данквертс [26] назвал этот тип графика, основанного на измерении им-пульсното сигнала, С-диаграммой . В режиме, близком к идеальному вытеснению, на графике, разумеется, появился бы острый максимум в области среднего времени прохода (среднего времени пребывания). Чем больше отклонение от режима идеального вытеснения, тем сильнее разброс опытных значений [c.98]

Метод 7. Вытеснение нефти обогащенным газом основано на закачке смеси углеводородных газов с содержанием фракций С2-6 и С7+ несколько десятое процентов. Точка О на тройной диаграмме, соответствующая составу нагнетаемого в пласт газа, располагается правее разделительной линии ММ (см. рис. 18). В результате конденсации газа в пластовой нефти после нескольких этапов их контактирования на фронте вытеснения образуется смесь критического состава В. По сравнению с методом закачки сухого газа вытеснение нефти с конденсацией обогащенного газа происходит при меньших давлениях (10,5— 21 МПа). Метод эффективен на месторождениях с плотностью менее 0,925 г/см , так как на залежах с тяжелыми нефтями увеличивается расход газа для создания зоны смешения достаточных размеров. При осуществлении этого метода необходимо обеспечение строгого контроля за составо.м закачиваемого газа. [c.57]

Уравнение (2.14) представляет конечно-разностную форму характеристического соотношения (2.12) локальной диаграммы модели идеального вытеснения, записанной в операторных элементах. В пределе при Ах-)-О, геоо из равенств (2.14) получим определяюш,ее соотношение (2.12) локальной диаграммы связи модели идеального вытеснения. [c.111]

Рис. 2.16. Связная диаграмма процесса теплообмена в аппарате типа сме-теиие — вытеснение

Рассмотрено топологическое описание основных гидродинамических структур потоков в аппаратах химической технологии идеального смешения с постоянным и переменным объемами, идеального вытеснения, поршневого потока с продольным переме шиванием и застойными зонами, комбинированных структур потоков различного типа. Подчеркнута роль узловых структур 01 и 02 и инфинитезимальных операторных элементов при построении диаграмм связи гидродинамических структур потоков в аппаратах химической технологии. При этом топологическое описание принимает форму модельных диаграмм связи псевдоэнергетического типа. Определены две формы топологического описания ФХС — в виде локальных и глобальных диаграмм связйТ Подчеркнута важность понятия глобальных диаграмм при числевном решении уравнений топологических моделей ФХС на ЭВМ. [c.181]

Рис. VI- . Расчетные диаграммы для трубчатого реактора идеального вытеснения с высоким коэффициентом теплопередачи (а) и с низкой температурой хладагента (б) 1Харриот (1961 г.)1.

Перед выполнением лабораторной работы по теме Изучение скорости коррозии металла по объему вытесненного водорода , студентам предлагается подготовиться к ней самостоятельно. Для этого им вьщаются индивидуальные домашние задания, созвучные с лабораторной работой, в которых студенты должны уметь описывать термодинамическую устойчивость металлов в чистой воде и растворах с различными значениями pH, используя диаграммы Пурбе, составлять уравнения электродных процессов окисления металла и восстановления деполяризатора в различных средах, уметь рассчитывать показатели скорости коррозии, определять балл стойкости металла. Все это требует изучения дополнительной литературы и тесного контакта с преподавателем. Прежде чем приступить к выполнению лабораторной работы, преподаватель индивидуально беседует с каждым студентом или устраивает эспресс-опрос по заданию с тем, чтобы студенты с большим пониманием и интересом выполняли ее и подтвердили экспериментально некоторые теоретические положения. [c.172]

В согласии с механизмом (4.40) субстратоподобный ингибитор действительно вытесняет из активного центра несколько молекул воды, как это было обнаружено при рентгеноструктурном анализе кристаллического химотрипсина [123]. Однако этот механизм не согласуется с данными по влиянию среды на гидрофобное фермент-субстратное взаимодействие (см. 4 этой главы). Кроме того, механизм (4.40) противоречит тому, что двойной выигрыш свободной энергии экстракции реализуется лишь в переходном состоянии химической реакции [см. уравнение (4.39)], в то время как в комплексе Михаэлиса вклад гидрофобного фермент-субстратного взаимодействия меньше [см. уравнение (4.29)]. Иными словами, в химотрипсиновом катализе не вся потенциальная свободная энергия сорбции, которую предполагает модель (4.40), равная 2АСэкстр, реализуется в виде прочного связывания субстрата с ферментом. Из диаграммы, представленной на рис. 44, видно, что в комплексе Михаэлиса (или ацилферменте) реализуется в виде свободной энергии связывания E-R лишь инкремент свободной энергии сорбции, отражающий перенос субстрата из воды в неводное окружение (в среду белковой глобулы), равный АО кстр [см. также уравнение (4.29)]. Для объяснения этих фактов следует допустить, что гидрофобное фермент-субстратное взаимодействие идет в две стадии 1) образование фермент-субстратного комплекса протекает по механизму (4.19), который не противоречит данным по солевому эффекту (на их основании он был и предложен), и термодинамические закономерности его согласуются с уравнением (4.29). Этот механизм также предполагает вытеснение нескольких молекул воды из [c.155]

Модель двухфазного трехкомлонентного вытеснения сформулирована в [83] применительно к процессу спиртового заводнения. Уравнения фазового равновесия задаются треугольной диаграммой. Построены автомодельные решения задач фронтального вытеснения. В работах [72, 74, 75, 81, 82] аналогичные решения получены для задач фронтального вытеснения различными растворителями. Обзор по этим работам содержится в [79] приведены решения задач о вытеснении нефти растворами спиртов, солюбилизирующих ПАВ, мицеллярными растворами, обогащенным газом, двуокисью углерода и др. В [72] построены автомодельные решения задачи вытеснения как с непрерывным, так и скачкообразным изменением концентрации растворителя для различных типов тройных диаграмм. Приведена картина характеристик и движения тыла оторочки растворителя. [c.180]

В работе [9] для системы двухфазной трехкомпонентной фильтрации исследована задача Римана о распаде произвольного разрыва. Из условий существования структуры разрыва при введении. юкальных эффектов получено условие устойчивости в форме O.A. Олейник. Получены автомодельные решения задач фронтального вытеснения для произвольных значений концентраций закачиваемого раствора и начальной водонасыщенности пласта и для любых типов фазовых диаграмм (в том числе с не-180 [c.180]

В работе [35] построены автомодельные решения задач вытеснения нефти различными растворителями обогащенным газом, солюбилизирующими ПАВ, мицеллярным раствором. Подробно проанализирована структура зоны вытеснения для различных начальных и граничных условий и типов фазовых диаграмм. Изложено решение задачи о вытеснении нефти оторочкой растворителя, продвигаемой по пласту водой. Найдены автомодельные решения задач вытеснения нефти растворителем при несохра-нении суммарного потока. Получена геометрическая интерпретация автомодельного решения. [c.181]

Например, для процесса последовательного вытеснения нефти оторочками ПАВ и полимера, рассмотренного ранее, точные решения задач вытеснения могут быть получены при учете влияния минерализации пластовых вод на свойства закачиваемых химреагентов [26, 561. разбухания порового скелета [48], взаимовлияния ПАВ и полимера на сорбцию и растворение [58], наличия растворителей в оторочках [44] и влияния химреагентов на фазовую диаграмму, неизотермичность, необратимость сорбции и др. Решение задачи вытеснения имеет вид, аналогичный (145)-(169). Нефтеотдача рассчитьтается аналогично (170), (171). [c.216]

Диаграмма на рис. 4-10, а соответствует процессу, когда при работе на длинный трубопровод отсутствует выравнивание подачи (например, в воздушных колпаках нет газовой подушки). Давление в цилиндре колеблется при этом, как описано, с размахом 2р . Диаграмма на рис. 4-10, б представляет случай негерметнчностн клапанов. Если всасывающий клапан пропускает жидкость, то в начале и в конце хода вытеснения, когда мгновенное [c.288]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология