Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Абсорбция оптимальные параметры

Таблица 18. Оптимальные параметры измерения абсорбции на спектрофотометре 1Ь-353 Таблица 18. Оптимальные <a href="/info/1643776">параметры измерения</a> абсорбции на спектрофотометре 1Ь-353

    Технико-экономические показатели разделения газов путем абсорбции зависят от выбора рабочих параметров абсорбера и десорбера. Рассмотрим некоторые общие положения, которыми необходимо руководствоваться при выборе оптимальных рабочих режимов этих аппаратов, применительно к схеме установки, представленной на рис. У1-2. [c.214]

Таблица 3.11. Оптимальные параметры измерения абсорбции Таблица 3.11. Оптимальные <a href="/info/1643776">параметры измерения</a> абсорбции
    Ниже указаны оптимальные параметры процессов абсорбции и десорбции двуокиси углерода при проведении их в пенных аппаратах  [c.283]

    ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНЫХ ПАРАМЕТРОВ ПРОЦЕССОВ РЕКТИФИКАЦИИ, И АБСОРБЦИИ И ОПТИМАЛЬНЫХ РАЗМЕРОВ АППАРАТОВ [c.235]

    Приближенные методы расчета необходимы для определения предельных условий разделения (режимов минимального и бесконечного орошения при ректификации и минимального расхода абсорбента при абсорбции), предпроектной технологической проработки узлов разделения, выбора оптимальных условий разделения или оценки области оптимальных параметров разделения при большом числе влияющих факторов а также для определения первого приближения в точных методах расчета. [c.298]

    Выбор наилучшей схемы ректификации этан-этиленовой смеси и оптимальных параметров процесса во многом зависит от принятых в данном процессе методов фракционирования, выделения ацетилена (гидрирование, селективная абсорбция) и от других конкретных условий, В абсорбционных установках разделения газов пиролиза ректификацию этан-этиленовой смеси ведут при давлении 28—32 ат по схеме с тепловым насосом при работе по этой схеме в качестве рабочего тела используют нропан-пропиленовую фракцию. Расход энергии для данной схемы значительно выше, чем расход энергии для рассмотренных выше схем, в которых рабочим телом служит этилен или этан. [c.338]

    Уточнены оптимальные параметры процесса абсорбции пропилена серной кислотой и гидролиза продуктов абсорбции. [c.587]

    На опытной установке [2] была отработана технология и аппаратурное оформление процесса выделения ацетилена из нирогаза с помощью ДМФ и МП. Были выявлены оптимальные параметры проведения процесса и испытана массообменная аппаратура (колонны с тарелками провального типа). При исследовании были определены коэффициенты массопередачи для провальных тарелок в ловиях абсорбции и десорбции и получены расчетные формулы [3].  [c.375]


    Для объяснения механизма влияния органических растворителей на увеличение сигнала атомной абсорбции изучалась его зависимость от различных типов органических растворителей. В качестве растворителей для 2п, Мд и Си при определении их атомного поглощения применяли органические кислоты, спирты, кетоны и эфиры. Измерение аналитического сигнала проводили в пламени воздух — ацетилен при оптимальных параметрах определения изучаемых элементов на приборе фирмы Перкин — Элмер М 403. [c.195]

    Оптимальный расчет процессов ректификации и абсорбции заключается в определении таких параметров разделения и размеров аппаратов, которые соответствуют экстремальному значению выбранной функции цели (критерия оптимальности). [c.233]

    В 50-е—60-е годы увеличение спроса на сжиженные газы для бытовых целей, а также в качестве промышленного топлива и ценного химического сырья (главным образом для СК) потребовало создания ГПЗ, обеспечивающих степень извлечения углеводородов Сз и выше, равную 80—85%. В начальный период этого этапа, называемого эрой пропана , газоперерабатывающие заводы строились по схеме масляной абсорбции без применения искусственного холода. В дальнейшем, в ходе поисков наиболее оптимальных параметров проведения процесса, масляная абсорбция уступает место низкотемпературной абсорбции (НТА), проводимой при температурах до —45 °С и давлениях до 7,4 МПа. [c.19]

    Наряду с давлением абсорбции, величина которого принимается, другим основным параметром абсорбционного процесса является температура. Численное значение константы равновесия К уменьшается с понижением температуры, а значение А при этом увеличивается, и из газа извлекается больше жирных углеводородов на единицу объема циркулирующего абсорбента. Поэтому применение для охлаждения воздушных холодильников снижает стоимость эксплуатации абсорбционно-отпарной секции газобензинового завода, а использование искусственного холода увеличивает эту стоимость. Оптимальную температуру можно определить, представив графически зависимость стоимости извлечения углеводородов с помощью холодильного и абсорбционного процессов от средней температуры абсорбции. При этом для данной степени извлечения стоимость разделения углеводородов методом ректификации принимается постоянной. Стоимость абсорбционного процесса извлечения углеводородов определяется стоимостью абсорбции, отпарки, охлаждения абсорбента, величиной затрат на перекачку масла и стоимостью оборудования. [c.135]

Таблица 54. Параметры расчетного (с учетом тепловых потерь) оптимального режима работы контактного узла схемы двойного контактирования — двойной абсорбции Таблица 54. <a href="/info/223128">Параметры расчетного</a> (с учетом <a href="/info/94831">тепловых потерь</a>) оптимального режима работы контактного <a href="/info/905045">узла схемы двойного контактирования</a> — двойной абсорбции
    Оптимальные условия селективной абсорбции меркаптана достигаются нри максимальной скорости газа, что приводит к увеличению скорости диффузии меркаптана в газовой фазе. Однако скорость газа не должна превышать 0,3—0,4 м/с при Р = 0,98 МПа (10 кгс/см ), так как заметно возрастает брызгоунос. Скорость абсорбции двуокиси углерода, а следовательно, потери щелочи снижаются при уменьшении плотности орошения и концентрации щелочи до минимума, а также при снижении температуры. Эти параметры почти не влияют на скорость абсорбции меркаптана. В результате общий расход щелочи при содержании в газе 0,1—0,3% СОа составлял 1—3 кг на 1000 м газа. [c.334]

    На рис. 66 показана упрощенная блок-схема системы, осуществляющей оптимальное распределение двух потоков (например, жидкости 1о и газа Уо в процессе абсорбции) между четырьмя агрегатами п = 4). Расход газа Ух устанавливается с помощью описанной выше системы роль параметра Лг играет концентрация абсорбируемого компонента в газе на выходе из аппарата. На схеме не показано устройство, минимизирующее гидравлические сопротивления. Расход раствора устанавливается регуляторами соотношения Р поддерживающими равное соотношение газовой и жидкостной нагрузок [c.194]

    Для выбора оптимального гидравлического режима пенных аппаратов в промышленной схеме проведены опыты на моделях. Установлено влияние основных параметров процессов абсорбции и десорбции сероводорода (высоты пены на решетке, высоты сливного порога, скорости газа и пара в аппаратах, интенсивности потока орошающей жидкости) на коэффициент полезного действия полки 1). Показано, что при оптимальном режиме работы пенного абсорбера для полной очистки газа достаточно двух полок. [c.42]

    Как показано выше, основными методами утилизации SO2 и SO3 из отходящих газов являются либо аммиачные способы их очистки, либо переход на технологию производства серной кислоты методом двойного контактирования, позволяющего увеличить степень окисления SO2 в SO3 до 99,8%. Наибольшая степень окисления SO2 в SO3 в классической схеме может быть достигнута 98% благодаря усовершенствованию используемого оборудования и соблюдению оптимальных значений технологических параметров (концентрация SO2 и О2 в газе, температура, концентрации кислот, используемых для осушки и абсорбции). [c.75]


    При оптимальном выборе параметров, определяющих режим работы горелки и распылителя, случайная погрешность измерения интенсивности спектральной линии может быть снижена до десятых долей процента. В целом этим методом можно опреде лять 30—40 элементов с погрешностью, не превышающей 2— 4 /о. Режим измерений эмиссии пламени предусмотрен в боль шинстве типов современных атомно-абсорбционных спектрофотометров. Переход от измерений абсорбции к измерениям эмис< сии достигается простыми переключениями в приборе. [c.59]

    Порядок обращения к машине заключается в том, что с пульта технолога-оператора подается команда на расчет оптимальных входных параметров процесса по выбранной математической модели процесса и по заданному критерию оптимальности Ki и Кг (П1.14), (III.15) (см. ч. 2 данной работы). Блок-схема алгоритма оптимального управления процессом абсорбции представлена на рис. 72. [c.237]

    В процессе экспериментальной работы исследуют выходные параметры и показатели процесса абсорбции аммиака водой в колонне с насадкой для определения оптимальной области величин входных и выходных параметров и показателей процесса. Входными параметрами процесса являются расход жидкости в башню, расход газо-воздушной смеси О и концентрация аммиака в газо-воздушной смеси Сг, и жидкости Сж, Выходные параметры и показатели процесса концентрация аммиака в газо-воздушной смеси Сг и жидкости Сж, между секциями башни к. п. д. аппарата т], интенсивность работы аппарата I, критерий К (111.37) и Кг (111.38), перепад давления на каждой секции башни АР, АРг, АР и в башне АР = АР1 + АР2+АРз. В процессе выполнения работы используются КИП и автоматы установки и УВМ. [c.239]

    В данной работе следует определить и установить оптимальный режим проведения процесса абсорбции в башне с насадкой с нс-пользование.м математической модели процесса. При определении оптимальных условий проведения процесса решаются совместно уравнения, описывающие процесс в башне с насадкой, и уравнение зависимости критерия оптимальности от параметров процесса. [c.241]

    Из приведенного анализа следует, что при выборе оптимальных рабочих параметров процессов абсорбции—десорбции необходимо учитывать влияние всех основных факторов, базируясь на сопоставлении технико-экономических показателей нескольких вариантов. [c.212]

    Окончательный расчет абсорбера обычно базируют на экономической оптимизации операции абсорбции по отношению к общему процессу, частью которого она является. В большинстве случаев абсорбер действует в сочетании либо с отпарным аппаратом, о котором говорилось в предыдущем разделе, либо с дистилляционной колонной для извлечения поглощенного материала и очистки растворителя с целью его повторного использования. Невозможно полностью обобщить правила расчета оптимальной конструкции абсорбера ввиду большого разнообразия возможных технологических и режимных параметров. [c.525]

    Исходя нз проведенных исследований, рекомендуются оптимальные значения параметров для проведения процессов абсорбции в трехфазовой системе  [c.103]

    Исходя из изложенного, для каждого конкретного случая необходимо находить оптимальное соотношение параметров. Для глубокой очистки газа от кислых компонентов и сокращения количества циркулирующего реагента требуется сильно концентрированный растворитель. Поэтому в случае необходимости для уменьшения абсорбции углеводородов может быть использовано дополнительное оборудование. [c.17]

    Исходя из полученных зависимостей проведевн опыты на выбранных оптимальных параметрах. Опытные данные по абсорбции брош из газовой фазы были сопоставлены с лабораторными, получено совпадение значений коэффициента абсорбции (таблица). [c.46]

    Анализ полученных данных показал, что селективность очистки газа снижается с увеличением плотности орошения (q=L/G, л/м ), высоты рабочей зоны абсорбера (Ь, м) и температуры i, °С), причем наибольшее влияние на селективность оказывает температура абсорбции. По результатам опытных испытаний АЛДЭА-процесс был рекомендован для промышленной апробации, а также определена область оптимальных значений технологических параметров процесса. Концентрация Н,5 и СО, в регенерированном растворе амина, г/л 0,4...0,8 и 2...3, соответственно. Показатели работы установки сероочистки приведены в табл. 3.2 в сравнении с данными, полученными при проведении процесса очистки с использованием растворов ДЭА. [c.53]

    Разработка оптимальных технологических схем однородных тепловых и ректификационных систем — типовых технологически узлов химических производств связана с решением следующей конкретной задачи синтеза ХТС, которая является задачей синтеза четвертого класса. При заданных типах элементов системы необходимо определить топологию технологических связей между этими элементами и выбрать такие параметры элементов, которые обеспечивают выполнение либо требуемой технологической операции теплообмена между несколькими технологическими потоками, либо технологической операции разделения многокомпонентной смеси (МКС) на заданные продукты (химические компоненты или фракции) при оптимальном значении некоторого показателя эффективности функционирования системы (например, минимум приведенных затрат). В частности, задача синтеза оптимальных технологических схем систем разделения многокомпонентных смесей (СРМС) формулируется следующим образом при заданных составе сырья, номенклатуре продуктов разделения и требованиях к их качеству необходимо выбрать оптимальные с эко -номической точки зрения типы и параметры процессов разделения (например, обычная, азеотропная или экстрактивная ректификация экстракция абсорбция и др.), а также оптимальную структуру технологических связей между этими процессами разделения. [c.142]

    Как следует из материала рассмотренной главы, применение указанной методики позволило решить ряд важных практических задач в области расчета процессов, протекающих в химико-технологической аппаратуре. Так, развит прямой метод исследования гидродинамической структуры потоков в аппаратах на основе специфических свойств неустаповивпшхся течений жидкостей и газов в насадке и пористой среде установлен характерный для насадочных колонн гидродинамический эффект, проявляющийся в наличии экстремальной зависимости статической удерживающей способности от нагрузок по фазам на аппарат созданы методики и получены расчетные формулы для определения важнейпшх гидродинамических параметров структур потоков — коэффициентов продольного перемешивания, относительных объемов проточных и застойных зон, коэффициентов обмена между проточными и застойными зонами. Результаты исследования гидродинамической структуры потоков в насадке положены в основу анализа динамики процесса абсорбции в насадочных колоннах, оценки управляемости по каналам гидродинамики и массообмена и синтеза оптимального управления этими аппаратами. [c.433]

    В качестве определяемых или варьируемых переменных функции цели при расчете процессов ректификации и абсорбции используют те параметры, которые в соответствии со степенью ево-боды их проектирования принимаются в качестве исходим данных, а именно Р, е, Я (или р), Н, Ыр, Я, О (или ю), / св. аким образом, оптимальный расчет процессов и аппаратов заключается в определении таких параметров разделения и размеров аппарата, Которые при заданном составе сырья хр и содержании целевого компонента в дистилляте ущ обеспечивают экстремальное значение функции цели, например минимум приведенных затрат. Следовательно, математическая задача оптимального расчета процессов и аппаратов формулируется как определение минимума сдедующей функции [c.235]

    Таким образом, оптимальный расчет процессов ректификации и абсорбции может быть выполнен на основе анализа функции цели в виде приведенных затрат по уравнениям (1У.4)—(1У.12) либо с учетом отмеченных выше зависимостей для определения отдельных параметров разделения и размеров аппаратов. В обоих случайх при выполнении оптимального расчета, как правило, используют упрощенные методы технологического расчета процессов, изложенные в главе II. [c.240]

    Поскольку литературные данные об абсорбции ДХМ дизельным топливом отсутствовали, была проведена серия опытов по получению экснернментальных данных в широком диапазоне изменения параметров процесса для выбора оптимальных режимных показателей процесса абсорбции. [c.104]

    На основании экспериментальных данных и с учетом параметров основного технологического процесса депарафинизации были определены наиболее оптимальные условия процесса прямоточной абсорбции ДХМ из вентгаза на УКД Ь V = 50- 60, температура абсорбции 25—30° С, скорость газа 0,8—1,1 м/с. давление 1 ати. Для равномерного распределения выделяющегося при абсорбции тепла рекомендовали абсорбент подавать в 3 точки по высоте абсорбера. [c.107]

    Приведены результаты исследовательской работы по полному улавливанию наров ДХМ из газовоздушной смеси путем абсорбции их дизельным топливом, поступающим на депарафинизацию. Получены зависимости коэффициента извлечения ДХМ от удельного расхода абсорбента, от средней температуры абсорбции. На основании экспериментальных данных и с учетом параметров основного технологического процесса депарафинизации были определены наиболее оптимальные условия процесса прямоточной абсорбции ДХМ из вентгаза . [c.207]

    При проектировании абсорбционных установок разделения пйрогаза из-за трудоемкости точного расчета процессов многокомпонентной абсорбции и ректификации применялись приближенные методы расчета по этой причине задача выбора оптимальных размеров оборудования и параметров процесса не решалась. В реальных условиях состав пйрогаза, перерабатываемого установкой, существенно отличается от проектного вследствие изменение состава источников сырья. При этом режим работы установок разделения далек не только от оптимального, но и от запроектированного. [c.315]

    Совершенно недостаточтм масттабы отечественных работ в области абсорбционной техники, которая дола на развиваться и усовершенство-1 аться с учетом технологических взаимосвязей между нефтяной и хими ческой отраслям1т промышленности. Должны быть продолжены и углублены исследования гидродинамики абсорбционного процесса разработаны более совершенные типы абсорбционной аппаратуры, обеспечивающей максимальное развитие рабочей поверхности фазового обмена изучена поглотительная способность различных масел, а также растворителей для очистки промышленных газов изучена кинетика абсорбционного процесса для разработки обобщенного метода расчета аппаратуры, выявлены оптимальн].ю параметры нроцесса абсорбции углеводородов поглотительными маслами разработаны новые установки, обеспечивающие более четкое разделение углеводородных смесей с учетом требований химической промышленности изучены пути использования избыточного давления сухих газов на выходе из абсорберов для получения холода и т. д. [c.181]

    В НИИСС были проведены технико-экономические расчеты с целью определения оптимального режима работы абсорбционноректификационного агрегата. Анализ изменения степени извлечения этилена в абсорбционно-отпарной колонне показал, что понижать температуру абсорбции ниже —40° С и увеличивать давление выше 40 ата нецелесообразно, так как коэффициент извлечения этилена при этом возрастает совершенно незначительно. Повышать температуру абсорбции также неэкономично вследствие резкого увеличения стоимости получаемого этилена. Значение оптимальной температуры абсорбции лежит в пределах —30 ч—40° С. В интервале давления 21—40 ата стоимость получения 1 т этилена остается приблизительно постоянной. Поэтому весьма перспективным может оказаться некоторое снижение давления в абсорбционном агрегате, так как это приведет к снижению степени сжатия нри компрессии, уменьшению интенсивности процессов полимеризации и т. д. Однако предел снижения давления лимитируется условиями последующего разделения насыщенного абсорбента с выделением фракции s при заданных параметрах холода. [c.186]

    ДОВ, ПОСТОЯННЫХ газов и других летучих соединений [17,20, 32 и 34]. Когда же потенциальные возможности приборов ГХ — МС осознали и те, кто работал со сложными высококипяш,ими природными соединениями, возникла необходимость в получении высококачественных масс-спектров, при помощи которых можно было бы проводить идентификацию этих соединений. Спектры хорошего качества получали обычно при оптимальных давлениях в масс-спектрометре, поэтому необходимо было создать систему, которая позволяла бы использовать большие порции хроматографически разделенных продуктов и поддерживать нри этом рабочие параметры масс-спектрометра в допустимых пределах. Это требование привело к созданию прибора для избирательного удаления из газового потока, выходящего из газового хроматографа, молекул газа-носителя [32, 36—39] или молекул исследуемого соединения [40]. Были сконструированы и усовершенствованы приборы для соединения газового хроматографа с масс-спектрометром, при помощи которых газовый поток после концентрирования анализируемых соединений направляется в масс-спектрометр, причем его состав не нарушается ввиду исключения разложения, абсорбции, конденсации и т. д. [c.179]

    Существенные успехи в области химической энерготехнологии достигнуты в промышленности связанного азота. Совместное решение вопросов химической технологии и использования [94] энергоресурсов позволило создать рационально работающие узлы абсорбции водой окислов азота (с получением азотной кислоты) и каталитического восстановления окислов азота, содержащихся в отходящих газах. Анализировались [94] оптимальные условия совместной работы адсорбционной колонны и системы каталитической очистки хвостовых газов от окислов азота. При этом в качестве критерия оптимизации принималось изменение себестоимости азотной кислоты, а в качестве переменного параметра—содержание окислов азота в отходящих газах. [c.192]

    Общегодовые затраты, приходящиеся на единицу перерабатываемого газа, в зависимости от изменения фактора абсорбции (количества абсорбента, идущего на орошение насадки) также имеют ярко выраженный минимум. На рис. 14 приведена кривая изменения этих затрат для случая, когда Сопт=30 000 кг/ч и Оопт=4 м (оптимальные значения этих параметров были получены на втором этапе оптимизационных расчетов при решении задачи технико-экономической оптимизации по всем анализируемым параметрам и факторам). Оптимальное значение фактора абсорбции оказалось равным 1,5. При условии, что тангенс угла наклона линии равновесия составляет 0,5, мольный расход абсорбента должен относиться к мольному расходу газа как [c.78]


Смотреть страницы где упоминается термин Абсорбция оптимальные параметры: [c.89]    [c.561]    [c.257]    [c.151]    [c.188]    [c.476]    [c.23]   
Ректификационные и абсорбционные аппараты. Методы расчета и основы конструирования. Изд.3 (1978) -- [ c.235 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Абсорбция оптимальная

Определение оптимальных параметров процессов ректификации и абсорбции и оптимальных размеров аппаратов



© 2025 chem21.info Реклама на сайте