Конденсация материальные балансы

Расходы тепла на проведение однократных процессов испарения и конденсации однородных в жидкой фазе при точке кипения растворов частично растворимых веществ удобнее всего определять по тепловым фазовым диаграммам. Пусть исходная жидкая система состава а и веса L, находящаяся при некоторой температуре tf , более низкой, чем ее точка кипения под заданным внешним давлением, нагревается до температуры t однократного испарения и равновесно разделяется на две фазы— паровую и жидкую. Пусть вес паровой фазы О, состав у и теплосодержание Q, вес жидкой фазы g. состав х и теплосодержание д. Если начальное теплосодержание сырья составляло Q , и на его нагрев от о до t было затрачено У калорий тепла, то можно написать следующие уравнения теплового баланса процесса и материального баланса по общему весу потоков и по весу содержащегося в них компонента w [c.62]

Уравнения общего материального баланса в зоне питания (с учётом конденсации и испарения смешивающихся потоков) [c.27]

Одна из возможных схем точного расчета числа теоретических ступеней для процесса бинарной ректификации показана на рис. II 1.10. Сначала из материального баланса определяют расходы дистиллята и кубового остатка. При полной конденсации паров в дефлегматоре должно соблюдаться следующее условие [c.59]

Для бинарных газовых смесей имеются соответствующие X — Т и X — г-диаграммы. Составление материальных балансов при противоточной конденсации для бинарных смесей также не представляет особых затруднений, хотя и возможно лишь после проведения соответствующих технологических расчетов, т.е. методом последовательных приближений. В случае, если бинарной смесью является смесь азот гелий, как это имеет место в противоточных конденсаторах гелиевых установок, состав жидкой фазы может быть определен по формуле [c.163]

Математические модели аппаратов смешения 1, 6, 9, системы конденсации 4 и колонны 10 представлены уравнениями материального баланса [c.165]

Средний состав образовавшегося конденсата (жидкой фракции) определяется из материального баланса процесса постепенной конденсации [c.99]

В процессе эксплуатации установки инертный газ непрерывно циркулирует в свободной от жидкости части корпуса барабана и емкостях, в которых имеется растворитель. В качестве инертного газа применяют генераторный газ, получаемый сжиганием очищенного газообразного топлива. Циркуляция инертного газа предотвращает образование взрывоопасной смеси воздуха и паров кетона, бензола и толуола сокращает потери легколетучих растворителей предохраняет от окисления кетоны устраняет возможность образования льда в холодных частях аппаратуры вследствие конденсации влаги. В зависимости от качества исходного сырья и требуемой глубины депарафинизации выход депарафинированного масла составляет обычно 65—85% (масс.) на рафинат. Ниже приведен материальный баланс двухступенчатой депарафинизации в растворе МЭК — толуол для западносибирских нефтей [c.182]

Уравнение материального баланса однократного процесса частичного испарения пли частичной конденсации для системы в целом имеет вид (в кг) [c.274]

Из уравнения материального баланса ступени конденсации [c.60]

Из материального баланса для второй ступени конденсации следует С = V + ь - [c.66]

Перераспределяем тепловую нагрузку на т. ходах каждого интервала таким образом, чтобы длины трубных пучков всех ходов были одинаковыми, при соблюдении ограничений, накладываемых тепловыми и материальными балансами, условиями физической реализуемости процесса конденсации на интервале и всем аппарате, граничными условиями. [c.107]

Б8—14. Определение концентрации инертного газа на выходе и степени конденсации в аппарате, соответствующих текущему значению давления Р (по материальному балансу для инертного газа). Р —из БЗИ или из Б23,33 БС-СРК. [c.127]

Составление материального баланса процесса однократной конденсации основано на следующих соображениях. [c.78]

Рассмотрим методику составления материального баланса процесса фракционированной конденсации. [c.79]

В связи с отсутствием строгих способов предложен ряд упрощенных способов составления материального баланса процесса противоточной конденсации. [c.82]

Материальный баланс процесса конденсации (на 1000 кГ исходного газа) [c.174]

Пример 1Х-8. Моделирование процесса конденсации многокомпонентной паро-жидкостной смеси. Теперь можно рассмотреть общий случай конденсации смеси паров. Уравнения материального баланса для каждого компонента в потоке пара и общего материального баланса аналогичны рассмотренным в примере 1Х-7, т. е. [c.209]

Материальный баланс разлагателя должен учитывать расход воды на химическую реакцию, на испарение и унос паров с водородом. В мощных электролизерах с ртутным катодом унос воды в виде паров с водородом составляет значительную величину, поэтому практикуют установку на разлагателе холодильников водорода для конденсации основного количества паров воды и ртути и возвращения конденсата в разлагатель. [c.113]

Метод составления материальных балансов теплообменных аппаратов, в которых осуществляется частичная конденсация газовых смесей, зависит от того, происходит ли прямоточная или противоточная конденсация компонентов охлаждаемых газов. [c.318]

Расчет потоков материального баланса проводится по формулам, приведенным на стр. 371, 372, с учетом того, что при Р = 420 ат из схемы синтеза аммиака исключены аппараты вторичной конденсации. Количество и состав газа на входе в колонну синтеза равны сумме количеств газа на входе в инжектор и свежего газа [c.378]

Методика определения показателей. С помощью пробоотборных систем, в которых осуществляется дробная конденсация углеводородов С5 и выше, определяют материальный баланс разложения перерабатываемого сырья. [c.155]

При полной конденсации пара в конденсаторе У2 2, и числитель первого слагаемого принимает вид (О - Цх2. Материальный баланс для точки разделения дистиллята П и флегмы Ь дает О Ь = П. Так что выражения (12.17) и (12.17а) идентичны. [c.1023]

Допустим, что бинарная парообразная смесь, имея концентрацию низкокипящего компонента г/ и температуру насыщения 4, подвергается однократной частичной конденсации путем ее охлаждения до температуры 4- При этом количество пара уменьшается от кмоль до 2 кмоль, концентрация остаточного пара повысится до г/2, а образовавшийся конденсат будет иметь равновесную концентрацию х<1. Из уравнения материального баланса по низко-кипящему компоненту смеси -Ь — О ) полу- [c.508]

Для рассмотрения процесса постепенной частичной конденсации представим, что вдоль элементарной поверхности охлаждения проходит поток парообразной смеси D кмоль с концентрацией низкокипящего компонента у. В результате охлаждения пара образуется dW кмоль конденсата с равновесной концентрацией х, а в остаточном количестве пара (D — dW) концентрация повышается до у + dy. Из уравнения материального баланса Dy = = X dW D — dW) (у + dy), -пренебрегая бесконечно малыми второго порядка, получаем [c.508]

Часть тяжелого газойля подают в узел смешения лифт-реактора как рециркулят. С верха колонны выводят смесь паров бензина, воды и газов крекинга, которую после охлаждения и конденсации разделяют в газосепараторе С-1 на газ, нестабильный бензин, направляемые в блок газофракционирования и стабилизации бензина. Водный конденсат после очистки от сернистых соединений выводят с установки. Ниже приведены качество сырья крекинга, материальный баланс и технологический режим установки Г-43-107. [c.241]

Однако при расчетах многоступенчатой сепарации газа или нефтепродуктов, расчете отдельных узлов ректификации многокомпонентных смесей необходимо было выполнять расчет процессов однократной конденсации или испарения в полном объеме, т. е. с предварительной проверкой на наличие двухфазной системы при заданных Р н t, с составлением материального баланса фазового распределения смеси, с определением средних мо- [c.180]

Приведенный алгоритм расчета материального баланса фазового распределения многокомпонентной смеси при однократной конденсации при испарении запрограммирован в кодах Минск-2 . [c.183]

Из уравнений покомпонентного материального баланса секции колонны, расположенной выше уровня подачи исходной смеси (укрепляющей секции), можно при условии полной конденсации смеси в конденсаторе получить уравнение рабочей линии в форме [c.132]

Учитывая ранее установленную однотипность диаграмм открытого испарения, равновесной конденсации и ректификации при бесконечном флегмовом числе, любую из них можно использовать для приближенной качественной оценки предельно возможных составов дистиллята и кубового продукта [29, 91, 94, 99]. При этом предполагается, что линия общего материального баланса является в рассматриваемом случае хордой, стягивающей траекторию ректификации при бесконечном орошении, т. е. имеет с последней, по крайней мере, две общие точки, соответствующие составам дистиллята и кубового продукта. [c.149]

Области, замкнутые криволинейными треугольниками АСЕ и ВОЕ, являются двухфазными областями парожидкого равновесия, и для любой системы, фигуративная точка М которой попадает в эти области, можно найти равновесные составы паровой и жидкой фаз путем проведения надлежащей изобары, т. е. горизонтали, проходящей через эту точку. Абсциссы точек пересечения изобары с линиями кипения АС или ВО и конденсации СаЕ или ОвЕ определяют искомые составы х п у равновесных жидкой и паровой фаз. Относительные количества обеих фаз определятся известным центротяжестным построением, вытекающим из условий материального баланса. [c.22]

Однократное испарение (конденсация) бинарных смесей. Схема процесса ОИ показана на рис. XII1-9. Материальный баланс процесса может быть представлен уравнениями общий [c.245]

Тепловой баланс рассчитывают по данным материального баланса с учетом тепловых эффектов (экзотермических и эндотермических) химических реакций и физических превращений (испарение, конденсация и др.), происходящих в аппарате, с учетом подвода теплоты извне и отвода ее с продуктами реакции, а такж< через стенки аппарата. [c.44]

Колонна синтеза работает под давлением 30 МПа с вторичной конденсацией аммиака. Соотношение Нг N2 в исходной азотоводородной смеси близко к стехиометрическому. Содержание инертных примесей ( H4-fAr) в газе Син = 0,96% (об.). Динамический коэффициент вязкости газовой смеси при 30 МПа Рг 3,0-10 Па-с. Данные материального баланса колонны синтеза для этих исходных условий приведены без расчета в следующей таблице [c.145]

Из уравнений материальных балансов ступени конденсации следует уравнение рабочей лшши конденсации [c.34]

Состав конденсата и несконденсированных паров при заданных составе исходных паров и степени конденсации можно определить, решая методом подбора уравнение (1. 128) совдгестно с уравнениями материального баланса [c.81]

При расчете по этой методике получается определеппая температура несконденсированной парогазовой смеси Т , отводимой с верха конденсатора. Для тех случаев, когда задаваемая температура выхода парогазовой смеси из конденсатора ниже этой температуры, Малков, Кравец и Арон [3, 4] рекомендовали способ расчета, основанный на допущении, что степени извлечения отдельных компонентов обратно пропорциональны равновесным отношениям компонентов, взятым при средней тедшературе конденсации. Кравец [2] позднее предложил составлять материальный баланс процесса конденсации в этом случае по участкам в два или несколько этапов. [c.83]

В табл. 22 приводится материальный баланс процесса конденсации 1 газа, охлажденного при давлении 42 кГ/см до различных температур Как видно из таблицы, при этих условиях в конденсат переходит от 75 до 88% пропана. При более беднод исходном газе в конденсат будет переходить меньшее количество пропана. [c.174]

Давление в роторно-дисковом контакторе поддерживали на уровне, обеспечивавшем жидкофазное состояние всех компонентов системы. Сырье вводили в низ экстрактора, рабочая высота которого составляла 1,8 м, что эквивалентно примерно 9 единичным ступеням разделения. Колонна экстрактивной перегонки работала под повышенным давлением температуру в кипятильнике поддерживали в пределах 175— 190°С. Растворитель вместе с ароматическим концентратом подавался вблизи верха колонны при температуре, поддерживавшейся в экстракторе. Поток, отбираемый с верха колонны экстрактивной перегонки, конденсировали и возвращали в качестве циркулирующей промывной среды в экстрактор. Нижний продукт, содержащий растворитель и чистый ароматический углеводород, направляли в регенерационную колонну, работавшую под пониженным давлением при температуре в кипятильнике 165—180°С.. Давление поддерживали на уровне, обеспечивавшем легкую конденсацию отгоняющегося верхнего погона охлаждающей водой. Небольшой поток воды подводили в низ регенерационной колонны для отдувки остаточных углеводородов из растворителя. При заданных условиях в кипятильнике регенерированный растворитель содержал около 0,6% вес. воды. Материальный баланс для этого опыта приводится в табл. 4. Фактическая чистота ароматического экстракта была около 99,99% (по данным газожидкостного хроматографического анализа). Из экстракта, после очистки его отбеливающей глиной, простой ректификацией можно получать бензол, толуол и ксилолы, удовлетворяющие самым жестким требованиям спецификаций на аро-матику для нитрования, установленным стандартами ASTM и Национальной ассоциацией бензольной промышленности (Великобритания). [c.236]

На заключительном этапе найденные решения были проверены во время опытно-промышленного полуторамесячного пробега АВТ на измененном режиме работы, давление на атмосферном блоке было резко снижено путем сброса части газа на свечу, сокращен вывод вакуумного газойля при незначительном снижении остаточного давления на верху Кв - Одновременно атмосферный соляр проваливался в мазут, и как результат, конденсаторы вакуумной системы не справлялись в полной мере с конденсацией отсасываемых паров, что приводило к скоплению нефтепродукта в прудах-отстойниках, откуда он направлялся на переработку. Материальный баланс и технологический режим АВТ до пробега и во время пробега приведены на рисунке. [c.47]

Потоки пара и жидкости большей частью постоянны по высоте колонны (D = onst, W — onst), а в случае полной конденсации паров, уходящих из колонны, дистиллят и флегма имеют одинаковый состав (у2 = Х2). Напишем уравнение материального баланса для верхнего участка колонны, ограниченного снизу произ- [c.517]

По мере снижения величины объемной скорости увеличивается степень превращения реагирующего потока. После того, как пары пройдут слой катализатора высотой 2800 мм, что соответствует объемной скорости 1,32 час- , в них практически завершаются процессы, вызывающие количественные изменения в материальном балансе. Выходы газа, бензина, дизельной фракции и тяжелого газойля устанавливаются на уровне 2,7 8,5 85 и 4,7% соответственно. Сумма светлых достигает 92,6%. Жидкая часть каждой пробы разгонялась на аппарате Гадаскина на пятидесятиградусные фракции. Результаты фракционировки даны в табл. 18 и на рис. 6, 7, 8. Характер кривых, приведенных на рис. 6, подтверждает, что в верхних слоях катализатора крекинг происходит весьма неглубоко. Это способствует протеканию реакции полимеризации ненасыщенных компонентов, а также конденсации с ароматическими углеводородами, в результате чего образуются соединения, кипящие выше 350°С. [c.38]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология