Практический коэффициент испарения

Учитывая незначительное изменение концентрации спирта на большинстве тарелок отгонной части эпюрационной колонны, можно предположить, что при таких условиях, во-первых, сохранится практически постоянное значение коэффициента испарения примесей на большинстве тарелок отгонной части колонны, во-вторых, разделяемую смесь можно рассматривать как бинарную, состоящую из спирто-водного раствора и примеси. В связи с малым содержанием примесей (не более 1% от количества этилового спирта) справедлив прямолинейный закон распределения компонентов в равновесных фазах, т. е. [c.320]

Концентрация спирта в головной фракции при атмосферном давлении в колонне может достигать 97—97,2 об. %. Крепость спирта на входе в колонну и на выходе из нее практически остается одинаковой. При таких условиях коэффициенты испарения примесей можно прини.мать постоянными. [c.333]

Колонна окончательной очистки работает по принципу эпюрационной колонны, но в отличие от нее имеет высокую и практически постоянную по высоте колонны концентрацию спирта и обязательно закрытый обогрев. В колонне будут хорошо извлекаться примеси, для которых коэффициент испарения /(> /0, причем с увеличени-I [c.333]

Эти и другие процессы приводят к фактически необратимой сорбции части ингибитора на поверхности металлоизделия, которая по причине небольшой удельной поверхности металла составляет величину 0,1—1% от общего количества ингибитора, взятого для антикоррозионной защиты. Очевидно, что этой величиной в практических расчетах можно пренебречь. Поскольку в практике используются ингибиторы в значительно больших количествах, коэффициент испарения составляет 0,8—0,9, оставаясь меньше 1 по причине ассоциации молекул ингибитора в газовой фазе. Приведенные значения коэффициента испарения могут быть использованы для практических расчетов скорости испарения летучих ингибиторов атмосферной коррозии металлов с поверхности неупакованного металлоизделия. [c.159]

Приведенные значения несколько превышают опубликованные ранее, но авторы работы [205] считают, что различие уменьшится, если применить в расчете предлагаемые ими термодинамические функции. В работе [205] изучено практически важное ленгмюров-ское испарение. Измерены скорости и рассчитаны коэффициенты испарения для интервала 2618—2760 К = 0,24 aj = 0,5 ад = 0,023. [c.82]

Сопоставление полученных по уравнению, (1) коэффициентов испарения с равновесными должно свидетельствовать о влиянии на разделение неравновесности процесса испарения. Анализ результатов обработки экспериментов, сведенных в таблицу, показывает, что при температуре термостатирования испарителя 8° С и варьировании температуры поверхности конденсации в пределах от +3 до —20° С коэффициент разделения а практически не отличается от равновесного, равного 1,07 [5]. [c.81]

Здесь коэффициент испарения равен единице и молекулярный вес соответствует формуле UO2. Упругость пара двуокиси урана, отвечающая этой формуле, графически показана на рис. 1.15, б вместе с данными других авторов. Некоторое расхождение результатов объясняется различием методик определения скорости испарения, однако это не является препятствием для практических расчетов скорости испарения UO2 при высоких температурах. [c.47]

Для практических целей достаточно знать величину выражения ДСо/рш, которое предложено назвать коэффициентом испарения , Кш- При С =0 уравнение (4.3) можно написать так [c.171]

Проверка показала, что степень точности предложенного метода определения коэффициента испарения, особенно для малолетучих жидкостей, приемлема для практических целей. [c.172]

Громоздкая форма общего метода расчета приводит к использованию различного рода упрощенных методик определения тепловой нагрузки МВУ, которые в некоторых случаях позволяют учесть тепловые потери и теплоту концентрирования раствора. Наиболее простой метод, рекомендуемый для предварительных расчетных вариантов [137] предполагает все коэффициенты испарения равными единице, коэффициенты самоиспарения нулевыми, а потери теплоты отсутствующими. Некоторым уточнением этого упрощенного метода является учет самоиспарения в последнем корпусе МВУ [137] или пренебрежение произведениями коэффициентов самоиспарения [3, 142]. В более точных, но, соответственно, и более сложных методах учитываются тепловые потери [137, 143], теплота концентрирования и кристаллизации [128, 142]. В цитированной литературе разработаны также некоторые графоаналитические методы расчета ВУ непрерывного действия. Там же приведены практические рекомендации, полезные при расчете и проектировании ВУ непрерывного действия. [c.278]

Выбирают по известным практическим данным (табл. 12) объемный коэффициент теплопередачи от газов к воде и коэффициент испарения воды (все количество подаваемой в скруббер воды принимают за единицу) и определяют температуру неиспарившейся воды, вытекающей из скруббера, как температуру мокрого термометра. [c.167]

Выбирают по практическим данным (см. табл. 3.1) объемный коэффициент теплопередачи и коэффициент испарения воды и определяют температуру неиспарившейся воды, вытекающей из скруббера, как температуру мокрого термометра [c.82]

В результате работ, проведенных С. А. Войткевичем и Н. Ю. Любо-шиц по определению упругости паров индивидуальных душистых веществ, была предложена классификация душистых веществ по скорости их испарения. Согласно классификации, приведенной в табл. 7, душистые вещества по величине условных коэффициентов испарения могут быть разделены на четыре группы практически нелету ше, труднолету ше, средней летучести, легколетучие. [c.53]

Приближенный метод определения расхода пара на прямоточную выпарную установку.. Изложенный выше метод определения расхода пара даже для четырехкорпусной установки чрезвычайно громоздок. Однако он сильно упрощается, если принять, что коэффициенты испарения во всех корпусах равны единице (практически они составляют 0,92—0,99), а произведения двух или больше коэффициентов самоиспарения равны нулю. Эти допущения дают ошибку не более 4—6%. При этом коэффициенты при принимают значения [c.142]

При составлении таблицы принято, что коэффициенты испарения а во всех корпусах равны единице (практически они вают равными 0,92 — 0,99), а произведения двух или более коэффициентов самоиспарения р или о равны нулю. [c.25]

В поршневых паровых машинах рабочее тело—водяной пар охлаждается не в рабочем цилиндре, а в отдельном конденсаторе, что ухудшает теоретический коэффициент полезного действия, но уменьшает практические потери теплоты. Цикл процессов в паровой машине, без учета неравновесности их, отражается циклом Рэнкина (рис. I. 5). Изобарно-изотермический процесс АВ отвечает испарению воды в котле и наполнению рабочего цилиндра. После отсечки пара (точка В) происходит адиабатическое расширение пара в цилиндре (кривая ВС), а затем выбрасывание охлажденного пара при обратном движении поршня (изобарно-изотермический процесс СО). Коэффициент полезного действия цикла Рэнкина с насыщенным паром равен 0,29—0,36, а с перегретым паром составляет 0,34—0,46. [c.46]

Так как процесс испарения жидкости из тонких пленок протекает весьма интенсивно н по мере уменьшения толщины пленки на границе пленка — пар коэффициент теплоотдачи ави стремится к бесконечности, то можно предположить, что основное термическое сопротивление передаче тепла сосредоточено в пограничном слое инертной жидкости, омывающей пузырек. В этом случае коэффициент теплопередачи между инертной жидкостью и испаряющимся пузырьком практически равен коэффициенту теплоотдачи на границе раздела инертная жидкость — испаряющийся пузырек, т.е. К [c.55]

Изменение коэффициентов теплопередачи и поверхности контакта фаз за время полного испарения пузырька, естественно, затрудняет их использование в практических расчетах. Некоторые авторы предлагают относить коэффициент теплопередачи к начальной поверхности пузырька, поскольку ее сравнительно просто определить. Однако практическая целесообразность такого методического приема весьма сомнительна. [c.60]

Когда в газовый поток добавляют капли жидкости, вследствие заметного нагрева двухфазной смеси, испарения жидкости и разрушения пограничного слоя возрастает перенос теплоты. В 45] показано, что, если на нагреваемой поверхности образуется непрерывная пленка жидкости, коэффициенты теплоотдачи могут вырасти в 30 раз. Более практичный способ интенсификации теплообмена предложен в [46], где применяется охлаждение разбрызгиванием в центральной зоне компактного теплообменника. Увеличение коэффициентов теплоотдачи максимально иа 40% связано с образованием жидкой пленкн и ощутимым ее нагревом. Вообще же большие требуемые объемы жидкости приводят к ограничениям в практическом применении этого метода. [c.326]

Чем больше скорость испарения, тем больше и охлаждение поверхности жидкости и тем значительнее разница в температурах поверхностного слоя жидкости и остальной ее массы. Скорость процесса перехода вещества из жидкости в пар гюа и парциальное давление паров в слое, прилегающем к поверхности жидкости, будут отвечать температуре ее поверхностного слоя, а не температу ре основной массы жидкости. Температуру поверхности жидкости практически измерить трудно. Обычно ее не измеряют и считают равной температуре основной массы жидкости однако это допустимо только в тех случаях, когда скорость испарения невелика. Если скорость испарения значительна, то охлаждением поверхности нельзя пренебрегать, так как при измерениях коэффициента диффузии ошибка может составлять около 20% и более. [c.425]

Степень термодинамического совершенства, т. е. теоретическая величина холодильного коэффициента (е), у большинства холодильных агентов практически одинакова. При выборе холодильных агентов прежде всего учитывают температурный режим работы холодильной машины температуру конденсации Г и температуру испарения Т и соответственно давление насыщенных паров холодильного агента (Рк и / и). Чаще всего выбирают холодильные агенты со средним давлением сжатия Рц, так как применение высо- [c.73]

Метод С. Г. Чуклина также имеет целый ряд допущений, которые сводятся к усреднению величин, измененных за рассматриваемый промежуток времени температуры поверности инея 0,, его плотности Рин и коэффициента влаговыпадения однако это достаточно корректное допущение в физической модели процесса выпадения инея. Кроме того, в сравнении с предыдущим методом в нем не применяются трудновычисляемые значения коэффициента испарения 3 и площади поверхности продуктов цр, но в расчет входят величины, характеризующие взаимосвязь процесса тепло- и массопереноса между воздухом и приборами охлаждения, что позволяет проводить прогноз усушки продуктов для вновь проектируемых камер и определять ее величину для эксплуатируемых камер по известным характеристике охлаждающей системы и режиму эксплуатации. Причем этот метод также пригоден для расчета усушки при охлаждении и замораживании пищевых продуктов. Метод расчета усушки по тепловлажностному отношению наиболее удобен для практических расчетов, так как для расчета потерь продукта достаточно определить величину общего теплового потока и значение коэффициента, характеризующего изменение состояния воздуха в процессе тепло- и массообмена. В этом методе основными допущениями являются следующие усушка в начале и конце процесса протекает с одинаковой скоростью и угловой коэффициент можно рассчитать заранее в зависимости от параметров процесса. [c.159]

Рассмотрим результаты расчета ячейки с нецентральным отверстием (табл. 2). Наиболее интересной представляется зависимость отношения Р Рв от смещения отверстия от оси цилиндра. Эта зависимость практически не существенна при больших отношениях тр и малых г Р. Изменение Р Ре при увеличении р// от О до 0,2 составляет величину, меньшую 1 % (при Н1Р = 3 и г1Р = 0,1). Однако зависимость Р1Ре = Цр1к) наблюдается более ясно при уменьшении высоты Н ячейки. Но наиболее заметное отклонение измеряемого давления пара от равновесного наблюдается при увеличении размеров эффузионного отверстия. Так, например, при изменении г/Р от 0,1 до 0,4 (при Н1Р = 3 и а = 0,25) отношение Р Ре уменьшается на величину порядка 12—1 7о (для р/ = 0,0 и р/Р = 0,2). Такая зависимость еще более усиливается при уменьшении отношения Н/Р, и максимальное отклонение Р от Ре получается при Н1Р = 0,5 (Р/Р< = 0,514 при а = 0,25 г1Р=0,А р1Р = 0,2). Таким же образом легко проследить зависимость Р/Ре от коэффициента испарения. Из табл. 1 и 2 видно, что зависимость от а, так же как и в случае центрального отверстия, практически не существенна только при малых отношениях г/Р, при условии, что отношение высоты ячейки к ее радиусу достаточно велико. Отклонение измеряемого давления от равновесного уменьшается при увеличении коэффициента испарения. Аналогично можно выявить зависимость вероятности вылета от параметров ячейки. [c.307]

Если проследить зависи.мость отношения Р/Р от безразмерной высоты камеры (Я/Р), данные табл. 3 показывают, что изменение высоты не приводит к су-шественному изменению отношения Р/Ре при достаточ-. но больших а. Характерным является то, что отклонение измеряемого давления пара от равновесного стремится к минимальной величине при увеличении высоты ячейки. Аналогичная закономерность наблюдается и в случае ячеек с отверстием на крышке. Аналогия наблюдается и в зависимости отношения Р/Ре как функции коэффициента испарения. Как и в ранее рассмотренных случаях, эта величина практически не зависит от коэф- фициента испарения только при выполнении условий Я/Р>2 и г/Р <0,1. Кроме того, можно отметить подоб-ность и в изменении Р/Ре = /(г/Р), а именно наиболее [c.310]

Процесс теплосъема при малых расходах воды проводился при несколько меньшей суммарной поверхности капель F (за счет уменьшения расхода воды Ов и увеличенпя коэффициента испарения ф) и одновременно с некоторым увеличением коэффициента теплопередачи а/п за счет понижения плотности орошения Я в 1,75 раза. Фактический расход воды Gi s = 3 ь7 м /ч превышал расчетный (0,4 м /ч) в 7—15 раз. Указанное обстоятельство объясняет, почему при АФ = onst, несмотря на изменение подачи воды, поверхность распыляемой жидкости обеспечивала достаточный контакт и практически неизменный градиент температуры дТ дх. Уменьшение фактического расхода воды на закалку ниже 3—7 я 1ч нецелесо- [c.321]

В качестве испарителя обычно применяют стандартный теплообменник с пластинами из нержавеющей стали, обладающими большой жесткостью. Эти пластины обусловливают турбулентность потока жидкости. Практически все испарение проходит в зоне теплообменника. Температура продукта резко понижается за счет низкого давления в разгрузочном отверстии и концентраторе. В качестве концентратора иногда применяют циклон с тангенциальным вводом исходной смеси. В этом случае в пластинчатом теплообменнике латекс нагревается от 43 до 62 °С. После выпуска 400 т латекса теплообменник чистят. Средний срок эксплуатации между чистками—8 дней, максим 1льный — 21 день. Коэффициент теплопередачи для пластинчатого теплообменника — 290 Вт/(м -К) [25]. [c.195]

Более прогрессивными являются непрерывно действующие ректификационные аппараты. Принцип работы аппарата заключается в том, что спирт-сырец последовательно освобождается от примесей в соответствии со значением коэффициентов испарения, зависящих от крепости этилового спирта. Для создания зон выделения примесей аппарат состоит из двух и более колонн, работающих каждая по определенному режиму. Выход ректификованного спирта высокий (92,5—94%) концентрированные головные и хвостовые продукты, низшие сорта не требуют повторной перегонки, что дает экономию пара. Обслуживание аппарата значительно проще, так как исключается переработка промежуточных продуктов. Аппарат поддается автоматичеок01му управлению, что осуществлено практически на ряде заводов. Самым простым является двухколонный аппарат, представленный на рис. 37, состоящий из двух колонн эпюрационной 1 и ректификационной 2. [c.128]

Цель большинства процессов переработки природных газов — извлечение определенных компонентов из газовых потоков. Любой процесс переработки осуществляется при постоянном контроле давления, температуры и соотношения между паровой и жидкой углеводородными фазами. При проектировании установок переработки газа или составлении спецификаций необходимо учитывать условия начала кипения и температуру конденсации продуктов, а такж поведение системы пар—жидкость в любой точке внутри фазовой оболочки. Расчеты обычно основываются на допущении равновесного состояния между фазами, т. е. такого состояния, при котором состав жидкости и пара, находящихся в контакте между собой, с течением времени не изменяется. В тех случаях, когда время контакта фаз недостаточно для установления равновесия, применяются различного рода коэффициенты, которые учитывают зависимость процесса от времени. Понятие равновесия не применимо для статических систем, так как скорости испарения и конденсации молекул в таких системах одинаковы и состав фаз практически не изменяется. [c.43]

Испарение жидкости приводит к утонению пленки и уменьшению волн на ее поверхности и вследствие этого к прекращению каплеобразования. При некотором значении массовой доли пара в потоке, обозначенного х р, пленка становится относительно гладкой. Этот момент отождествляется с кризисом гидравлического сопротивления (он фиксируется по резкому уменьшению коэффициента гидравлического сопротивления канала). Эксперименгально установлено, что в обогреваемых каналах при х > лгдр, соответствующего кризису гидродинамического сопротивления, практически прекращается осаждение капель на стенки из центральной части потока. В работе [69] приводится зависимость для определения массовой доли пара, соответствующей гидродинамическому кризису двухфазных потоков в трубах [c.253]

Коэффициенты теплоотдачи жидкостей зависят от их свойств н скоростей течений. На величину оу оказывают также влияние фазовые переходы, такие как испарение или конденсация. Важнейшими физическими свойствами жидкости, определяющими теплоперенос, являются теплопроводность X, плотность р и вязкость Г). Это наглядно видно из табл. 2. Хотя коэффициенты вязкости t и тгпдапро-водности X воздуха почти не зависят от давления, а значительно выше при течении воздуха в условиях высокого давления (при той же скорости течения) вследствие большего массового расхода (ш. Для всех жидкостей, однако, р практически постоянно, поэтому массовый расход ри определяется вязкостью 1]. За исключением очень вязких жидкостей, важнейшим свойством в этом случае является теплопроводность X. Коэффициент теплопроводности воды [c.77]

Высокие антидетонационные качества определяют преимущественное использование спиртов в двигателях внутреннего сгорания с принудительным (искровым) зажиганием. При этом основные мероприятия по переводу автомобилей на работу на чистых спиртах сводятся к увеличению вместимости топливного бака (в случае необходимости сохранения беззаправочного пробега), увеличению степени сжатия двигателя до е = 12—14 с целью полного использования детонационной стойкости топлива и перерегулировки карбюратора на более высокие его расходы (в соответствии со стехиометрическим коэффициентом) и большую степень обеднения смеси. Низкое давление насыщенных паров и высокая теплота испарения спиртов делают практически невозможным запуск карбюраторных двигателей уже при температурах ниже +10 С. Для улучшени Д пусковых качеств в спирты добавляют 4—6% изопентана или 6—8% диметилового эфира, что обеспечивает нормальный пуск двигателя ири температуре окружающего воздуха от —20 до —25 °С. Для этой же цели спиртовые двигатели оборудуются специальными пусковыми подогревателями. При неустойчивой работе двигателя на повышенных нагрузках из-за плохого испарения спиртов требуется дополнительный подогрев топливной смеси с помощью, например, отработавших газов. [c.150]

Прямоточные аппараты чувствительны к изменению режима работы и требуют для эффективного выпаривания поддерживания некоторого оптимального кажущегося уровня раствора в кипятильных трубах. Кажущийся уровень соответствует высоте столба некипящего раствора, которым может быть уравновешен столб паро-жидкостной смеги в трубах. При кажущемся уровне ниже оптимального верхняя часть поверхности труб не омывается жидкостью и практически не участвует в теплообмене оголенная часть поверхности труб при испарении на ней брызг жидкости покрывается накипью. При кажущемся уровне выше оптимальног на большей части поверхности труб раствор только нагревается соответственно уменьшается высота зоны кипения, где теплопередача интенсивнее это приводит к снижению средней величины коэффициента теплопередачи. Кроме того, для вертикальных прямоточных аппаратов необходимы высокие производственные помещения. Область применения аппаратов с поднимающейся пленкой — выпаривание маловязких растворов, в том числе пенящихся и чувствительных к высоким температурам. Эти аппараты не рекомендуются для выпаривания кристаллизующихся растворов ввиду возможности забивания труб кристаллами. [c.372]

Использование графиков для расчета точки росы и давления насыщения. Предлагаемые графики коэффициентов летучести и констант равновесия имеют основное практическое применение для расчетов точек росы, давлений насыщения и однократного испарения. Расчеты этих величин проводятся методом последовательного приближения, как и в том случае, когда эти расчеты ведутся по обычным графикам констант равновесия. Однако использование предлагаемых графиков связано с усложнением, вызванным зависимостью коэффициентов ле-тучости от состава, вследствие чего при расчете по этим графикам необходимо задаться предполагаемым значением искомого давления или температуры кипения фазы, состав которой неизвестен. [c.39]

В литературе описано много конструкций таких приборов. Схема одного из них приведена на рис. 9. Пар, образующийся при кипении в емкости (кубе) А, поднимается во внутренней трубке 5 и конденсируется в холодильнике Сл, конденсат стекает в приемник В, откуда его избыток поступает в куб Л. Температура стенок трубки с помощью внешнего нагревателя 7 поддерживается при температуре кипения жидкости во избежание частичной конденсации пара на стенках трубки и связанного с этим дополнительного разделения компонентов смеси. В течение опыта нижний конец трубки 5 остается частично погруженным в кипящую жидкость, в результате чего пар из паровой рубашки не попадает в холодильник С , а поступает в холодиль-1ШК Сп, где конденсируется конденсат поступает в куб А. Таким образом, в приборе имеет место циркуляция жидкости, отсюда и лазвание метода. Через некоторое время собранный в приемнике дистиллят практически будет иметь состав, отвечающий составу пара, равновесного с жидкостью в кубе А. На основании результатов анализа проб жидкости из приемника В и куба А по уравнению (11.4) или (П.5) нетрудно найти а. Циркуляционный метод дает хорошие результаты, когда величина а исследуемой системы не очень велика. Отмеченное ограничение обусловлено тем, что в процессе циркуляции парожидкостной смеси сосуществующие фазы не находятся в термодинамическом равновесии. При этом особенно заметно составы фаз отличаются от равновесных в системе с большими значениями а вследствие повышенного испарения низкокипящего компонента. Поэтому для определения коэффициента разделения в таких системах целесообразно использовать метод статического уравновешивания фаз. Циркуляционный метод приводит к неточным результатам и тогда, когда коэффициент разделения мало отличается от единицы, поскольку при этом трудно с удовлетворительной точностью определить различие в составах фаз, даже если в распоряжении имеется достаточно чувствительный метод анализа. В этом случае лучше воспользоваться методом релеевской дистилляции. [c.45]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология