Коэффициент барабана

Решение. При данном начальном влагосодержании кристаллический материал является достаточно сыпучим. Учитывая необходимость проведения непрерывного процесса, значительную производительность и свойства материала, выбираем сушилку барабанного типа с прямоточной схемой движения материала и теплоносителя. Принимаем температуру окружающего воздуха в. о = 15°С с относительной влажностью ф = 85 % (эти данные выбираются с учетом географических условий и места установки сушилки [19]) коэффициент заполнения барабана ф = = 0,15. По диаграмме Рамзина (см. рис. 10.2) определяем по при- [c.298]

Пример 21-4. Определить расход топлива (подмосковный уголь марки Б) в барабанной сушилке диаметром В = 1,6 и длиной L = 10 м, производительность которой по высушенному материалу Ог = 8750 кг/ч. Количество влаги, испаряемой из материала, = 1250 кг/ч. Сушка производится топочными газами, движущимися прямотоком с высушиваемым материалом. Температура топочных газов на входе в сушилку = 650° С, на выходе из нее 2 =100° С. Материал поступает в сушилку при температуре = 10° С и удаляется из нее, имея температуру 82 = 90° С. Теплоемкость высушенного материала Сг = 545 дж/кг-град (0,13 ккал/кг-град). Коэффициент тепло-передачи от топочных газов в сушилке к окружающему воздуху через стенку барабана, снаружи покрытую теплоизоляцией = 0,895 вт/м -град (0,85 ккал/м ч град). [c.749]

При сушке кристаллических материалов происходит удаление поверхностной влаги, т. е. процесс протекает в первом периоде сушки, когда скорость процесса определяется только внешним диффузионным сопротивлением. При параллельном движении материала и сушильного агента температура влажного материала равна температуре мокрого термометра. В этом случае коэффициент массопередачи численно равен коэффициенту массоотдачи = Ро-Для барабанной сушилки коэффициент, массоотдачи может быть вычислен по эмпирическому уравнению [5] [c.165]

Пример. Рассчитать производительность барабанного вакуум-фильтра БС 5,6 — 1,8/1,0 для фильтрации бикарбоната. Диаметр барабана фильтра О = 1,8 длина барабана 1 м. Ширина слоя бикарбоната на фильтре Ь = 0,98 м. Скорость вращения барабана фильтра 1 об/мин. Толщина осадка на фильтре б = 40 мм. После срезания ножом на фильтре остается осадок толщиной б = 5 мм. Коэффициент выхода соды из бикарбоната 0,52 плотность осадка 1,32 т/м . [c.532]

Работа дробящей загрузки и частота вращения барабана. Производительность и эффективность барабанных мельниц в основном зависит от внутренних размеров, частоты вращения и коэффициента заполнения барабана, д. также от соотношения между массой дробящего (мелющего) тела и механическими свойствами измельчаемого материала (крупность, прочность и т. п.). [c.186]

Коэффициент заполнения барабанного измельчителя — отношение объема загрузки У., к полному объему барабана или отношение площадей сечения загрузки и барабана срз = Уз/Уо = = обычно (Рз = 0,26. .. 0,32. При среднем значении ф,., = 0,3, [c.190]

На каждом отсчетном барабане имеются шкала коэффициентов светопропускания — черная и шкала оптической плотности - красная. Шкала оптической плотиости левого барабана градуирована от О [c.377]

Действительная картина движения дробящих тел в барабане отличается от описанной. В барабанной мельнице находится не одно, а большое число дробящих тел, перемешанных с измельчаемым материалом. Дробящее тело не может свободно сползать вниз, так как за ним следуют другие тела и они его как бы подталкивают. Кроме того, внутренняя поверхность барабана защищена броневыми плитами фигурного профиля с выступами, и тела находятся как бы в зацеплении с футеровкой, что почти исключает свободное скольжение или скатывание по внутренней поверхности барабана. Уже при медленном вращении барабана часть дробящих тел за счет увеличенного коэффициента трения и давления ниже лежащих тел оказывается поднятой выше точки-ag, а это позволяет перейти к рассмотрению условий равновесия тела на участке дуги А 2—Ag. [c.176]

Масса сухого газа, подаваемого в сушильный барабан, в расчете на 1 кг сжигаемого топлива определяется общим коэффициентом избытка воздуха а, необходимого для сжигания топлива и разбавления топочных газов до температуры смеси см = 300 °С. Значение а находят из уравнений материального и теплового балансов. [c.163]

При этом следует иметь в виду, что нри расчете нагрузок на мачту и якори усилия во всех элементах системы надо определять с учетом коэффициента динамичности йд для соответствующих нагрузок. Расчетные усилия для выбора диаметров тросов расчалок и грузового полиспаста следует определять без введения коэффициента динамичности (йд=1), а необходимое тяговое усилие на барабане лебедки (усилие в набегающем [c.52]

Особенность барабанных машин — их простота и высокая производительность. Охлаждение парафина на барабанах более совершенно, чем используемое при других способах формования,так как оно протекает б условиях стабильного теплового режима в тонком слое образующейся пленки застывшего парафина. Процесс характеризуется высокими коэффициентами теплопередачи. Производительность машин регулируется скоростью вращения барабанов, уровнем налива парафина и температурой хладоагента. Работа машин может быть полностью автоматизирована. [c.217]

Теплотворная способность мазута = 9370 ккал/кг. Коэффициент избытка воздуха при сжигании мазута принимаем а = 1,2. Поступающая в барабан газо-воздушная смесь имеет температуру 400° С, а отходящие из барабана газы 200° С. [c.387]

Если реакция проходит при невысокой температуре (производство соды), а контакт продукта с топочными газами нежелателен, барабан обогревают снаружи, для чего его помещают внутрь кирпичной кладки (косвенный обогрев). При этом барабан изготовляют из жаропрочной стали с более толстыми стенками и не снабжают футеровкой. Скорость газа в барабане не более 6 м/с (для уменьшения уноса пыли). Коэффициент заполнения барабана твердым материалом близок к 0,1. [c.280]

Недостатки барабанных печей — длительность установления рабочего режима, малый коэффициент заполнения, а также сложность и высокая стоимость ремонта. Тем не менее они широко распространены в промышленности, так как обеспечивают достаточно хороший контакт между газом и твердым веществом кроме того, необходимая для реакции теплота в них может быть передана непосредственно от газа к материалу, что экономически выгодно. Несмотря на громоздкость печей, герметизация, монтаж и обслуживание сравнительно просты. Производительность и режим работы (частота вращения, угол наклона к горизонтали) зависят от свойств перерабатываемого материала, времени его пребывания в печи, температуры и количества теплоты, необходимых для проведения реакции, а также расхода и температуры горючих газов. [c.281]

Благодаря уклону и вращению печи и холодильника загружаемый в верхний конец материал перемещается к нижнему концу. Движение кокса во вращающемся барабане происходит под действием сил тяжести, трения, сцепления и центробежных сил и носит сложный характер из-за широкого гранулометрического состава, неправильной формы кусков и их разрушения в процессе движения. Основными параметрами барабанной печи являются коэффициент объемного заполнения (6-15%), скорость движения кокса, производительность и время пребывания кокса в печи. Их рассчитывают по следующим формулам [196] [c.144]

Зависимость между внутренним радиусом дробящей загрузки коэффициентом заполнения и частотой вращения барабана можно получить следующим образом. Коэффициент заполнения барабана мельницы представим как отношение площади сечения дробящей загрузки Р при неподвижном барабане к площади сечения самого барабана = пЩ [c.180]

Если обозначить вес барабана и загрузки, находящейся на круговом участке его движения, через С, внешний радиус цапфы через Гц, радиус приводного венца барабана через Лщ, коэффициент трения в подшипниках через / и частоту вращения барабана в минуту через и, то уравнение моментов сил, приложенных к барабану, будет [c.197]

Эта формула и применялась при обработке опытных данных. Из формулы (У,106) следует, что диаметр, частота вращения и коэффициент заполнения барабана влияют на производительность мельницы как независимые друг от друга величины, что противоречит теории и практике применения барабанных мельниц (в принятых условиях подобия двух мельниц отдается предпочтение их внешней, а не внутренней характеристике). В выражение критерия Фруда входит не скорость движения дробящих тел в момент [c.199]

Размер дробящих тел. На производительность барабанных мельниц, как отмечалось выше, кроме частоты вращения, радиуса и коэффициента заполнения барабана большое влияние оказывает размер дробящих тел и их форма. При тонком измельчении резко возрастает расход энергии на единицу измельченного материала, что часто объясняется не только физическими свойствами мелкодисперсных материалов и несвоевременным выводом из зоны измельчения готовой продукции, но и неправильным подбором размера дробящих тел, загружаемых в барабан. [c.200]

Серьезным недостатком барабанных грохотов является низкий коэффициент использования поверхности сит. При заполнении барабана на 15—18% его объема поверхность сит используется всего на 20—30%. [c.286]

Этот барабан закрытого типа — цилиндр из листовой стали длиной и диаметром 1 м. Внутри барабана по всей длине приварены через 90° четыре уголка N 50. Загруженная проба вращается 4 мин со скоростью 26 об/мин. После 100 оборотов проба выгружается и рассеивается на сиТах с квадратными отверстиями 40 X 40 мм, 25 X 25 мм и 10 X ю мм. Показателем прочности является также коэффициент дробимости [c.15]

В заводских условиях для расчета коэффициента газопроницаемости можно использовать данные сменных испытаний средних проб кокса по ситовому анализу и испытаниям этих проб в малом барабане. По данным рассева, пользуясь формулой (2.4), рассчитывают удельные поверхности кокса до и после испытаний и 5]дд, а по формуле (2.5) — удельные объемы межкусковых промежутков Уд и затем по формулам (2,2, 2.3, 2.1, 2.6) определяют значения Ад, [c.16]

Расчет вр ащающихся барабанов [12]. Объем барабана и его основные геометрические размеры зависят от времени пребывания материала в аппарате, насыпного веса материала и коэффициента заполнения барабана. Ч 1стота враш,ения (об/мин) [c.174]

Прежде чем начать опыты с дзнной трубкой, необходимо измерить катетометром расстояние h от вершины столбика до среза трубки. После этого налигь в трубку исследуемую жидкость и поместить ее в прибор дяя измерения коэффициентов диффузии и создать желаемые условия. Навести одио из неподвижных делений шкалы окулярмикрометра на вершину столбика, а подвижную черту — на нижнюю точку мениска жидкости. Измерить расстояние от столбика до мениска А, в делениях окуляр-микрометра. Измерение Ai повторить через равные промежутки времени восемь — десять раз за время опыта. Опыт закончить, когда А уменьшится по сравнению с первоначальной величиной не менее чем на 50 малых делений окуляр-микрометра, отсчитываемых по барабану. Определить снижение уровня жидкости в трубке Ah (см), равное изменению А за время опыта, [c.433]

Рассмотрена противоточная многоступенчатая промывка осадка ца установке, включающей ряд барабанных вакуум-фильтров с поверхностью 5 м , каждый из которых снабжен бесступенчатым вариатором скорости вращения в пределах 0,2—2 об-мин [254]. Математическое описание процесса, в частности, содержит а) экспоненциальную зависимость, характеризующую уменьшение скорости фильтрования в результате постепенного закупоривания пор ткани твердыми частицами б) довольно сложную зависимость 1=1 (ц, п), где степень извлечения растворимого вещества на -той ступени промывки =Сг+1/с безразмерное отношение г]=КаЬос1 безразмерное время промывки п=У .ж1Уо скорость движения промывной жидкости в порах осадка W=W a +1 и с,- — концентрации растворимого вещества в жидкой фазе осадка после -Ы-ой и -ой ступени К — коэффициент массопереноса, м-с а — удельная поверхность частиц осадка, м -м а — доля сечения осадка, занятая движущейся л(идкостью. Зависимость для I получена на основе дифференциального уравнения в частных производных гиперболического типа [278]. [c.228]

Более легкую жидкость можно рассматривать как вращающуюся в барабане с радиусом г. Так как объем этой жидкости равен ЬкяР Н, а объем барабана, в котором она вращается, равен пГ] Н, коэффициент заполнения будет [c.503]

Для более тяжелой жидкости, вращающейся в барабане с радиусом коэффициент наполнения равен, очевидно, к = ак. Сле-яователыго, [c.503]

Коэффициент заполнения барабанного измельчителя — отношение объема загрузки к полному объему барабана Уд или отношение площадей сечения загрузки и барабана Фз = Уз Уа = = FJFQ, обычно Фа = 0,26. .. 0,32. При среднем значении ф. = 0,3, как показывают исследования, = О, / и, следовательно, = = 0,863/ , Отрыв шаров от приведенного слоя происходит при угле [c.190]

Зависимости статических моментов илощади от диаметра барабана и коэффициента его заполнения для гладкого футерованного барабана и барабанов стремя типами насадок приведены на рис. 12.25. В расчете по ОСТ 26-01-448—78 угол естественного откоса принят ггастоянным и равным 40°. [c.385]

Достоинством барабанных грохотов является их динамическая уравновешенность (отсутствие качаюш,ихся и вибрирующих масс), существенным недостатком — низкая степень использования поверхности сит (20+30%) вследствие малого коэффициента заполнения барабана (15+18 %). [c.497]

Тепло, идущее па подогрев и испарение воды, путем теплового излучения [4—6] передается от тоиочного факела, образующегося при сгорании мазута или угольной пыли, панелям труб, экранирующим стенки топочной камеры (рис. 12.2). Продукты сгорания отдают примерно половину своего тепла стенкам тогючной камеры, после чего они достигают пучков котельных труб в верхней части топки, где высокие коэффициенты теплоотдачи, сопровождающие процесс кипения, обеспечивают дальнейшее эффективное снижение температуры горячих топочных газов (которая в некоторых местах может быть очень высокой) без угрозы чрезмерного перегрева при этом стенок труб. Поток газов затем направляется вниз, имея при этом более низкую и равномерную температуру, проходя ио пути пароперегреватель, промежуточный пароперегреватель, экономайзер и воздухоподогреватель, и поступает к основанию дымовой трубы. Барабан парогенератора, различного рода трубопроводы и коллекторы изолированы от факела и не подвержены воздействию [c.226]

Перспективными направлениями в области флотационных методов обогащения являются перечистка флотоконцентратов на отдельных машинах, а также "масляная флотация" (добавка продуктов нефтепереработки в жидкую среду при флотации). На отечественных углеобогатительных фабриках широкое применение получили флотационные машины механического типа ФМУ-6,3 и МФУ2-6.3, новые машины МФУ2-8 и 10. Производительность этих машин по твердому углю 40-80 т/ч, по пульпе 220—800 мУч. Технологический процесс углеобогащения во многом определяет важнейший показатель качества угольной шихты — влажность. Причем равное значение имеют как абсолютные значения влажности, так и ее равномерность во времени. От влажности углей и угольной шихты зависят смерзаемость их при транспортировании, плотность насьшной массы угольной шихты в камере коксования, ее равномерность по длине и высоте камеры коксования и, значит, В конечном счете качество кокса. Поэтому технологический процесс обогащения завершается сушкой продуктов обогащения иногда всех, включая промежуточный продукт, в некоторых случаях сушке подвергаются только флотоконцентрат, шламы, мелкий концентрат. Сушка проводится в сушильных барабанах, аппаратах кипящего слоя, трубах-сушилках. Преимуществом барабанных сушилок является возможность сушки угольных концентратов разной крупности и их смеси гибкость регулировки процесса простота и надежность в эксплуатации относительно невысокий расход электроэнергии. К недостаткам барабанных сушилок можно отнести низкий коэффициент использования рабочего объема (громоздкость установки) залипание насадки, образование большого количества комков. [c.37]

Вместе с тем реальные условия сырьевой базы коксования диктуют необходимость разработки именно межбассейнового метода прогноза качества кокса, ибо большинство коксохимических предприятий работают на углях двух и более бассейнов. Попытки разработки метода прогноза прочности кокса предпринимались неоднократно. Так, И.И.Амосов, И.В.Еремин и др. предложили метод расчета шихт для коксования на основе анали а петрографических особенностей углей, который должен был для многокомпонентных шихт по индексу отошения й коэффициенту коксуемости определять на диаграмме показатель барабанной (большой барабан) п[ ы. С.И.Панченко разработал метод прогноза прочности кокса, основанный на параметрах элементного состава органической массы угля. Метод заключался в испольювании графика изолиния прочности кокса в системе координат /7 Го55--—с --А.А.Стан- [c.59]