Поле температурное моделирование

На рис. 5.4 показаны моделируемые участки радиального сечения покрышки плечевая зона (рис. 5.4, а), бортовая часть (рис. 5.4,6). На рис. 5.5 сопоставлены температурные поля при моделировании одномерного (со стороны, показанной на рис. 5.4, а стрелкой А) и двумерного (в направлениях стрелок А [c.295]

При моделировании химических процессов размеры печи не сказываются на скорости химического превращения, если процесс определяется только скоростью химической реакции. Однако химическая реакция приводит к изменению состава реагируемой смеси и температуры. Следствием этого является возникновение процессов переноса вещества и теплоты, на скорость которых существенно влияет характер концентрационного и температурного полей в печи, В свою очередь состав смеси и температура существенно влияют на скорость химического превращения. В результате этого протекание химического процесса в целом находится в полной зависимости от размеров печи, так как с изменением масштаба меняется структура или соотношение между его составными частями, химическими стадиями и стадиями процессов переноса вещества и теплоты. В связи с вышеизложенным невозможно сохранить одинаковое влияние физических факторов на скорость химического превращения в печах разного масштаба, кроме тех случаев, когда химическая реакция протекает с большей скоростью, чем процессы переноса. [c.130]

Выявление оптимальных пористых структур основано на моделировании температурных и концентрационных полей в условиях химического процесса. Знаковой моделью служат уравнения диффузии и теплопроводности с источниками. [c.472]

НЕКОТОРЫЕ ВОПРОСЫ МОДЕЛИРОВАНИЯ ТЕМПЕРАТУРНОГО ПОЛЯ В ТРУБЧАТЫХ ПЕЧАХ МЕТОДОМ КОНЕЧНЫХ ЭЛЕМЕНТОВ [c.131]

МАТЕМАТИЧЕСКОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ И РАСЧЕТ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ НЕФТЕПРОДУКТОВ В ЗАКРЫТЫХ РЕЗЕРВУАРАХ ПРИ ВНЕШНЕМ НАГРЕВЕ [c.31]

Анализ температурных полей таких систем, заключающийся в установлении количественной зависимости между температурой ограниченного числа наиболее ответственных мест аппаратуры и факторами, влияющими на процесс теплообмена, является весьма сложной задачей, решение которой проводится экспериментально или методом моделирования, поскольку чисто теоретическое решение задачи в полном объеме невозможно, так как тепловые процессы в реальной аппаратуре, как правило, плохо поддаются математическому описанию из-за наличия большого числа основных и второстепенных факторов, влияющих на процесс. [c.276]

Моделирование трехмерных температурных полей осуществляется на пространственных моделях — электролитических ваннах [7—9]. Недостатком, ограничивающим возможности моделирования, является вероятность по-явления конвективных токов. [c.402]

Вопросы моделирования сушилок. При моделировании аппаратов КС кроме однозначности физических параметров на входе и выходе из аппарата необходимым условием является также подобие полей порозности, температурных и концентрационных полей. В модели и образце должно быть обеспечено псевдоожижение без застойных зон материала, должно отсутствовать стационарное каналообразование. Рекомендуется в лабораторных условиях отработать ячейку аппарата и осуществить [c.149]

Провести исследование моделированием температурного поля в электрокальцинаторе и распределения плотности тока в зонах нагрева. [c.136]

Для вычисления количества теплоты в каждом частном случае необходимо путем электрического моделирования находить значение безразмерного интеграла Ф, характеризующее температурное поле 18]. [c.29]

Поскольку масштаб времени здесь может быть чрезвычайно малым (например, 10 ), метод ЭТА чрезвычайно удобен для моделирования во времени медленных тепловых процессов. С помощью ЭТА рассчитывались температурные поля и эффекты вулканизации в автопокрышках при сложных начальных и граничных условиях [61]. [c.47]

Рис. 4.1. Схема стенда для определения температурных полей камер ТЭ методом физического моделирования,

Тепловые сети. Контроль состояния подземных тепловых сетей основан на дистанционном измерении поля температуры на поверхности грунта над теплотрассой, причем места скрытых утечек идентифицируют либо по искажениям регулярных температурных профилей, либо путем сравнения измеренных значений температуры с расчетными, полученными методом математического моделирования возможных нарушений теплового режима сетей (дефектов). [c.310]

Наиболее приемлемым способом для исследования теплового поля можно считать метод математического моделирования. Тепловое поле успешно моделируется электрическим полем на основе принципа электротепловых аналогий. Известны работы [10, 11] по моделированию температурного поля объектов с внутренними ис- [c.131]

Существенное значение для экспериментального анализа местных температурных напряжений имела разработка методов моделирования термоупругих напряжений (в частности, метода замораживания для плоских и объемных моделей). Это позволило установить (при заданных полях температур) распределение температурных напряжений в зонах сопряжений оболочек и днищ, в элементах фланцевых соединений, в перфорированных крышках, в прямых и наклонных патрубках, в зонах стыка элементов из материалов с различными коэффициентами линейного расширения (рис. 2.4). Весьма важная информация о номинальных и местных деформациях и напряжениях, а также о перемещениях получается при использовании хрупких тензочувствительных покрытий и голографии [11]. [c.32]

Оценке прочности оборудования АЭС предшествует в этом случае анализ теплогидравлических процессов во времени, сопровождающих указанные режимы, с тем, чтобы получить историю силового и температурного нагружения трубопроводов, корпусов реактора, парогенераторов, их внутри-корпусных устройств и опорных конструкций. Поскольку подробное рассмотрение этих процессов и методов их моделирования выходит за рамки данной книги, приведем лишь основные уравнения теплообмена и гидродинамики теплоносителя, которые будут привлечены в дальнейшем для анализа температурных полей и гидродинамических воздействий в переходных режимах. [c.90]

Различия между непрерывными и периодическими процессами необходимо учитывать при их моделировании. Это, разумеется, относится как к гомогенным процессам, так и к гетерогенным. Далеко не всегда, однако, может быть использован общий подход к моделированию гомогенных и гетерогенных процессов. В гомогенном процессе скорость взаимодействия целиком определяется концентрацией реагентов и температурой. Молекулы участвующих в реакции веществ лишены индивидуальности, и совершенно безразлично, сколько времени они находились в реакторе до рассматриваемого момента. Поэтому существующие методы расчета непрерывных гомогенных процессов сводятся к определению температурных и концентрационных полей в реакторе с использованием известных кинетических характеристик процесса. [c.11]

Моделирование остаточных напряжений в процессе химического формования. Первичной причиной возникновения внутренних напряжений является неоднородность температурных и конверсионных полей в изделии, поэтому расчет Т г, 1) и а(г, 1), описанный в разд. 2.3, является исходным моментом для оценки остаточных напряжений. В большинстве случаев можно с большой степенью достоверности не учитывать влияние на температуру и кинетику реакции теплоты деформирования. Это позволяет значительно упростить поставленную задачу, т. е. рассматривать две самостоятельные задачи определение температурных и конверсионных полей и нахождение напряжений с учетом рассчитанной степени превращения и температуры. Последняя задача — о теоретическом обосновании вида уравнения состояния (связи между тензором напряжений и тензором деформаций), параметры которого зависят от степени завершенности физико-химических процессов, протекающих в полимере, и являются общими для механики сплошной среды. [c.81]

Моделирование температурных полей для многослойных систем и массивов сложной конфигурации при произвольных граничных условиях [c.44]

Совершенствование расчетов и математического моделирования температурных полей в вулканизуемых изделиях уточнение и упрощение методик расчета с учетом дву- и трехмерности тепловых потоков дальнейшие оценки возможных приближений и необходимых усложнений расчетов изыскание воз.можности использования для расчетов ЭЦВМ или их комбинаций с моделирующими устройствами. [c.347]

Сочетание методов моделирования и экспериментального анализа проб реакционной массы, отобранных из различных точек аппаратуры, позволило разделить действие этих факторов. Так, расчет показал незначительное влияние неоднородности температурного поля в реакторе смешения на МВР продукта. [c.138]

Кроме методов дискретного приближенного анализа уравнения нестационарной теплопроводности существуют некоторые способы, позволяющие изучать температурные поля экспериментальным путем с помощью некоторых физических моделей иной природы. Возможность такого моделирования процесса нестационарной теплопроводности основана на том, что некоторая группа процессов различной физической природы описывается одинаковыми по форме уравнениями типа (3.1). Действительно, уравнение нестационарной теплопроводности выводится на основе законов сохранения и [c.49]

ЧИСЛЕЖОЕ МОДЕЛИРОВАНИЕ ТЕМПЕРАТУРНЫХ ПОЛЕЙ ПРОЦЕССА ГОРЯЧЕЙ ВЫТЯЖКИ ЭЛЛИПТИЧЕСКИХ ДНИЩ НЕФТЕГАЗОХИМИЧЕСКИХ АППАРАТОВ [c.280]

Используя принципы моделирования, разработанные для литья под давлением реакционноспособных олигомеров, можно с помощью выражений (14.2-24) и (14.2-25) описать стадию полимеризации при прессовании. Разумеется, выражение (14.2-24) применимо лишь для линейной и обратимой ступенчатой полимеризации. Кроме того, мы сделали допущение, что в начале реакции полимеризации температурное поле в материале однородно. Поэтому выражение (14.2-25) учитывает теплопередачу только в направлении нормали к боковой поверхности изделия. Бройер и Макоска [60] предложили числовое решение задачи теплопередачи для более распространенного варианта прессования — прессования реактопластов, сопровождающегося образованием сетчатого полимера. [c.553]

При моделировании двухмерного поля плоскость ванны горизонтальна. При моделировании осесимметричного трехмерного поля ванна наклоняется под углом 5—10° так, что электролит образует клинообразное тело, подобное призме с основанием в виде сектора, вырезанной из цилиндрического аппарата. Вследствие осесимметричности распределение температурных изолиний, полученных для части аппарата, можно распространить на весь аппарат. [c.236]

Двухмерное нестационарное поле температуры. В основе моделирования нестационарных температурных полей лежат те же идеи и практические приемы, что и при моделировании стационарного состояния. Нестациопарность и связанная с ией аккумулирующая способность области 0(х, у) учитываются двумя способами. [c.402]

При моделировании теплообмена аналогом температурного поля i(x, у, г) является поле концентрации примеси с[х, у, г). Температурные граничные условия на удалении от тела и на его поверхности моделируются путем задания подобных условий для коп-центрации. Аналогом нлотиости теплового потока на стенке /с является плотность диффузионного ногока примеси на стенке /с. Диффузионные потоки /с могут быть также связаны с гидродинамическими параметрами (скорость набегающего потока, касательное напряжение на стенке). [c.405]

При решении задачи М.п. методами мат. моделирования прогнозируют ожидаемые изменения показателей и устанавливают условия проведения процессов (структура потоков, температурные и концентрац. поля) при требуемых показателях. Техн. решения по реализации этих условий находят экспериментально. Наиб, распространены след, приемы осуществления М.п. [c.664]

Цель проведенного расчета состояла в определении напряжений в шпильке коллектора, возникающих в результате температурной деформации крышки при появлении в последней температурного перепада 30 °С. Предполагали, что температура изменяется линейно по толщине крышки и постоянна по ребрам жесткости. Поскольку шпильки и крышка составляют статР1чески неопределимую систему, усилия в шпильках вычисляли с помощью метода сил. Перемещения крышки под действием температурного поля и податливости крышки от усилия воздействия между крышкой и шпилькой определяли путем численного моделирования деформированного состояния крышки методом конечных элементов. Задачу решали в осесимметричной постановке, (рис. 125). Ребра жесткости моделировали слоем сплошного материала, имеющего модуль упругости в 10 раз меньший, чем модуль основного материала. Модуль упругости материала в кольце, ослабленном отверстиями под шпильки (между линиями АВ и СД), принимали на 1/3 треть меньшим, чем у основного материала. [c.256]

Следует отметить, что анализ двумерного температурного поля в системе термоэлемент — изоляционная прослойка может быть выполнен методом электротеп-ловой аналогии. Для этого заменим функцию 0 (х, С) новой функцией 7 (х, С) так, чтобы исключить в уравнении (4-1) член, характеризующий джоулево тепло, а граничные условия остались удобными для моделирования. [c.51]

Следуя общему подходу к численному моделированию термомеханической нагруженности конструкций, разработанному в соответствии с требованиями норм прочности [11], исследование напряженных состояний в патрубковой зоне корпуса реактора и его обечайке будем проводить для температурных полей, соответствующих различным моментам времени истории температурного нагружения (см. рис. 5.1 и 5.6, б). [c.180]

Эксплуатация пилотной установки гидрокрекинга в ТФКС на разных видах сырья подтвердила показатели холодного моделирования по скоростям фаз, включая скорости в отверстиях распределительной решетки, и показала, что интенсивность продольного перемешивания, достигнутая на холодных моделях, обеспечивает в рабочих условиях практически полную изотро пность температурного поля в реакторе лилотной установки при рабочем режиме процесса. [c.100]

Г. Ф. Дегтев [1959] провел исследование условий моделирования рабочих камер нагревательных колодцев при пламенном сжигании топлива. Им были проведены исследования на модели и на промышленном образце нагревательных колодцев. При этом выдерживались следующие условия автомодельность движения газов, равенство критериев Фурье и Старка и геометрическое подобие. Были получены одинаковые температурные поля и одинаковые коэффициенты излучения как в образце, так и на модели, что свидетельствует о достижении подобия. [c.196]

А э р о в М. Э., Никитина Н. И., Разумов И, М. Определение температурных полей в реакционных аппаратах методом элекрротепловой аналогии. 1В сб. Моделирование и оптимизация каталитических процессов . М., Наука , 1965, стр. 234—241. [c.113]

В кппге приведены методы расчетов и прогнозирования режимов вулканизации резиновых изделий (расчет температурных полей в вулканизуемых изделиях, определение характеристик нестационарного теплообмена и др.) изложены принципы построения режимов вулканизации применительно к новому вулканизационному оборудованию рассмотрены методы неразрушающего контроля качества вулканизации изделий, основанные на моделировании вулканизационных процессов и используемые для автоматического управления режимами вулканизации. [c.264]

Моделирование нашло распространение для расчета температурных полей в вулканизуемых изделиях юз-10б [c.59]

Наиболее простым путем повышения температуры угля в реакционной зоне является увеличение электрической мощности, потребляемой печью. Повышение нахрузки на трансформатор имеет и тот положительный фактор, что при этом увеличивается os Прямое измерение температуры угля в межэлектродном пространстве и по высоте слоя в трех-фазньк электропечах затруднительно из-за высокой агрессивности газовой среды и невозможности разгерметизации реактора во время работы. Поэтому для получения достоверных сведений о распределении температурных полей угля и газа были применены методы математического моделирования. [c.125]

При моделировании аппаратов кипящего и фонтанирующего слоя необходимым условием, кроме геометрического подобия и однозначности физических параметров на входе и на выходе из аппарата, является подобие полей порозности, а также температурных и концентрационных полей. В модели и образце должно быть обеспечено псевдоожижение без застойных зон материала, должно отсутствовать стационарное каналообразование [7]. При сушке растворов в безрецикловом режиме увеличение высоты слоя может привести к недопустимому дроблению материала в слое. [c.307]