Жидкости переходный

Указанные особенности — малое изменение энтропии при плавлении, незначительные колебания в величинах координационных чисел, сохранение в жидкой фазе фрагментов кристаллической решетки и электронного состояния, типичного для твердой фазы, характерны для большинства металлических жидкостей. Переходные металлы обнаруживают некоторые индивидуальные черты. Так, у циркония и гафния исключительно велик температурный интервал, в котором существует жидкая фаза (2500 и 3000 К соответственно). [c.238]

В зависимости от характера диспергирования взаимодействующих фаз и скорости паровой фазы при их контактировании на тарелке возникают следующие режимы барботажный, когда дисперсной фазой является газ, а сплошной фазой — жидкость переходный, когда происходит инверсия фаз струйный, при котором сплошной фазой служит газ, а жидкость распределена в виде струй и капель. [c.149]

При выходе газа из прорезей со скоростью Шр с тангенциально направленными осями под углом а к горизонтали образуется вращающийся газовый поток на тарелке, который увлекает жидкость, поступающую в центральный приемный стакан. В результате организуется вращающийся двухфазный поток газ совершает вращательное винтообразное движение вверх под верхнюю тарелку, а жидкость — в горизонтальной плоскости радиально-кольцевое движение от центра к периферии, сливается в кольцевой карман и по сливным трубам в центр нижней тарелки. В зависимости от геометрических параметров тарелки, свойств фаз и соотношения их объемных скоростей наблюдается три гидродинамических режима работы тарелки барботажный режим, когда кинетической энергии газовых струй недостаточно для раскручивания жидкости переходный режим — начало раскручивания жидкости и струйный режим в условиях регулярного вращения газо-жидкостного слоя на тарелке. В поле центробежных сил происходит тесный контакт и четкое разделение фаз, повышаются допустимые скорости фаз по сравнению с барботажным режимом работы, в результате чего увеличивается производительность тарелки. [c.276]

Перемешиваемые процессы, протекаюш,ие в перемешиваемой и аэрируемой массе субстрата, который может быть гомогенным (полужидкой консистенции) или состоять из частиц твердого веш,ества, взвешенных в жидкости (переходный вариант от твердофазного процесса к процессу в жидкой фазе). Для этого обычно используют биореакторы с низкоскоростным перемешиванием. [c.43]

Многие исследователи изучали теплоотдачу при течении жидкости в переходной зоне (Re = 2300 н-10000) результаты этих работ опубликованы в технической литературе. [c.58]

Укажем также еще один нестационарно работающий элемент процесса, характерный для химической промышленности. Обычно нестационарно работает каждый двухфазный элемент процесса, в котором одна фаза течет через аппарат (конвективный поток), а вторая находится в неподвижном состоянии. Схема такого элемента процесса приведена на рис. 10-2. Примером может служить адсорбер с неподвижным слоем адсорбента. В аппарат колонного типа поступает поток, содержащий адсорбтив. Адсорбционное равновесие наступает медленно, причем в объеме аппарата можно различить два отдельных участка. Адсорбция начинается вблизи от входа потока, и здесь достигается равновесие между адсорбентом и потоком. На отдаленном от входа участке аппарата поток освобождается от адсорбтива (инертный газ или жидкость). Эти два участка связаны переходной зоной — так называемым фронтом адсорбции , в котором происходит резкое изменение концентрации адсорбтива она быстро уменьшается от входного значения со до нуля. Фронт адсорбции перемещается в адсорбере с определенной скоростью и доходит за определенный промежуток времени i до точки выхода потока из аппарата. Частное от деления высоты аппарата Ь на продолжительность прохождения i определяет скорость распространения фронта адсорбции [c.301]

Неоднократно устанавливалось влияние высоких давлений на скорость реакций в конденсированных системах. Это влияние наблюдалось в случае реакций в жидкой фазе, например полимеризации этилена, стирола и т. д. Для некоторых реакций в жидкостях можно предвидеть влияние давления на константу скорости реакции, основываясь на теории переходного состояния [c.235]

Теплообменники. Такие аппараты, как теплообменники типа труба в трубе , можно адекватно описать при помощи математической модели с распределенными параметрами в случае, если участвующие в обмене тепла потоки представляют собой конденсирующиеся пары или сильно турбулизованные газы или жидкости. Однако при нагревании или охлаждении потоков в ламинарном или переходном режимах полностью удовлетворительной модели пока не существует. Еще большее внимание следует уделить изучению моделей потоков перемешивающихся фаз (например, смеси газов и жидкостей), чтобы получить подходящие модели для анализа динамики процесса. [c.181]

Установка перегородок в межтрубном пространстве кожухотрубных теплообменников изменяет характер потока. Поэтому режим протекающего в межтрубном пространстве потока жидкости или неконденсирующегося газа пока еще не может быть точно описан какой-либо математической моделью. Несоответствия особенно очевидны, если читатель попытается воспроизвести переходные режимы потока в трубах при возмущениях, наносимых в межтрубном пространстве теплообменника [c.182]

При малых расходах газа ( <5 см/с) в колонне наблюдали несколько зон перемещивания. Длина нижней зоны, характеризующейся слабым перемешиванием, не зависела от режима работы и длины колонны и равнялась 0,9 м. После небольшой переходной зоны выше по колонне располагается зона более интенсивного перемешивания. С увеличением расхода интенсивность перемешивания выравнивается по всей колонне и стремится к предельному значению п 300 см /с, которое лишь незначительно зависит от скорости жидкости. [c.198]

Колонку освещают ультрафиолетовой лампой с фильтром длиной волны видимой части спектра и определяют границы зон разной флуоресценции. Зону насыщенных углеводородов отсчитывают, начиная от нижнего края фронта жидкости до первого максимума интенсивности желтой флуоресценции. Зону непредельных углеводородов отсчитывают от верхней границы зоны предельных углеводородов до середины зоны переходных цветов между желтой зоной олефиновых и голубовато-фиолетовой зоной ароматических углеводородов. Общая продолжительность анализа 1-2 ч. [c.60]

В последние годы исследователями замечено, что фактические октановые числа бензинов резко уменьшаются и значительно отличаются от полученных в лабораторных условиях на переходных режимах работы автомобильных двигателей. Это явление связывают с фракционированием бензина во впускном трубопроводе двигателя. В начале разгона автомобиля двигатель работает на малых оборотах и при полностью открытом дросселе, давление во впускном трубопроводе приближается к атмосферному. Скорость проходящего воздуха довольно низкая, и бензин распыливается плохо. Только часть его имеет достаточно тонкий распыл и подхватывается потоком воздуха, направляясь в цилиндры двигателя. Более крупные капли оседают на стенках впускного трубопровода, образуя пленку жидкости. [c.120]

Под быстроходными понимают мешалки, применяемые для перемешивания жидких сред при турбулентном и переходном режимах течения под тихоходными — применяемые при ламинарном течении жидкости в аппарате. [c.267]

Если же число Рейнольдса или средняя скорость больше критических, т. е. Ке > Кекр или ги > г кp, то будем считать, что движение жидкости является турбулентным или переходным. [c.35]

Существование переходной зоны между мениском и пленкой приводит к еще одному эффекту, в общем случае предсказанному В. Гиббсом, — эффекту линейного натяжения [568]. По аналогии с поверхностным натяжением, когда переходная зона между жидкостью и паром заменяется плоскостью натяжения, переходная зона между мениском и пленкой может быть заменена линией трехфазного контакта, которой приписывается некоторое линейное натяжение х. В отличие от о значения х могут быть как положительными, так и отрицательными, что вызывает стремление кругового периметра смачивания к стягиванию— в первом случае или к расширению — во втором. [c.223]

Исследуя восприимчивость монокристаллов, можно определить величину ее анизотропии [25—28]. Как мы увидим в главах, посвященных ЭПР и ЯМР комплексов ионов переходных металлов, эти данные применяются в нескольких важных областях. Анизотропию магнитной восприимчивости обычно определяют методом Кришнана, устанавливая критический момент вращения. В статье [31] рассматривается использование метода ЯМР для измерения магнитной восприимчивости веществ в растворе. Раствор парамагнитного комплекса, содержащий внутренний стандарт, вводят в объем между двумя концентрическими трубками. Раствор того же самого инертного стандарта в том же самом растворителе, в котором растворен комплекс, вводят во внешнюю часть конструкции. В этом случае наблюдаются две линии стандарта, причем линия вещества, введенного в раствор парамагнитного комплекса, соответствует более высокой частоте. Сдвиг линии внутреннего стандарта" в парамагнитном растворе относительно диамагнитного раствора АН/Н связывают с разностью объемной восприимчивости ДХ двух жидкостей [c.156]

При большом усилии открывания клапана используется гидравлическое нагружение. На рис. 6.48 показано приспособление для гидравлического испытания клапана. Приспособление имеет грузопоршневой орган с манометром, рабочий цилиндр с поршнем и штоком, переходной стакан. На конце штока приспособления имеется резьбовая муфта для соединения штока приспособления со штоком клапана. Переходной стакан своим фланцем соединяет рабочий цилиндр с корпусом клапана. Жидкость поступает в нижнюю полость рабочего цилиндра от грузопоршневого органа с манометром. По манометру определяется усилие срабатывания предохранительного клапана. [c.262]

Процессы разделения расслаивающихся суспензий с образованием сжимаемого осадка. Этот процесс был исследован на установке, описанной ранее (с. 158), причем отмечено последовательное протекание четырех стадий фильтрования. На рис. IX-3 схематически показано расположение слоев осадка, фильтрата, сгущенной суспензии и чистой жидкости для всех четырех стадий, а также для начального, конечного и переходных моментов фильтрования. Очевидно, количество фильтрата равно объему (внутри фильтра) между первоначальным уровнем суспензии (Яо—йо) и уровнем жидкости в данный момент (я—а). [c.323]

Контакт двух фаз на идеальной модели происходит по геометрической плоскости. По Варду и Бруксу [112], существует очень тонкий (толщиной в несколько ангстремов) слой, который является переходной областью между двумя фазами. На обеих сторонах этого слоя имеется некоторый конечный перепад между концентрацией растворенного вещества в одной фазе и равновесной концентрацией в другой. Учитывая возможную величину этого перепада и толщину слоя, Вард и Брукс приняли допущение, что в этом слое коэффициент диффузии О гораздо меньше, чем в основной массе жидкости. Таким образом, прохождение молекул через этот слой связано с преодолением дополнительных сопротивлений. Дэвис [22] также сообщает, что в диссоциированных растворах подвижность ионов на поверхности стыка значительно меньше (в 10 раз), чем в основной массе жидкости. [c.52]

В точке А волнообразование отсутствует и существует лишь поверхностное трение между точками А и В режим ламинарен, причем волнообразование относительно велико между точками В я С — переходная область отточки С течение изменяется, приобретая турбулентный характер. Точка В соответствует 900—1000, а точка С— л 1300—1500. Начиная от точки В, характеризующей окончание ламинарного режима, возникает турбулентный режим течения. Большие волны жидкости, существовавшие в ламинарной области, начинают разрушаться. Образующиеся меньшие волны снижают перепад давления, пока в точке С не будет достигнута полностью развитая турбулентность. [c.256]

Для переходного режима течения жидкости (4000 Ве 10 ООО) коэффициент теплоотдачи рассчитывается по формуле [c.389]

Канал нагрузка по газу—расход жидкости на выходе из колонны. Представим эмпирическую зависимость (7.32)—(7.35) удерживающей способности от плотности орошения и нагрузки по газу в виде, разрешенном относительно плотности орошения L=L Н , G). Пусть исходное установившееся состояние, принимаемое за начало отсчета в переходном процессе, характеризуется постоянной удерживающей способностью и нагрузкой по газу Gq, тогда расход жидкости в колонне можно представить как L=L (Яю, Со). В момент подачи положительного ступенчатого возмущения по расходу газа AG=Gi—Gq движение жидкости в насадке по всей колонне сразу же затормаживается, и расход жидкой фазы внутри колонны становится равным (Ящ, G ). Воз- [c.411]

Результаты сравнения экспериментальных и расчетных динамических характеристик лабораторного насадочного аппарата представлены на рис. 7.24. На этом рисунке приведены два типа расчетных характеристик кривая 1 представляет переходный процесс системы, рассчитанный по предложенной математической модели кривая 2 представляет переходный процесс, рассчитанный по ячеечной модели, структура которой не учитывает распределенности гидродинамической обстановки в аппарате и эффектов обмена между проточными и застойными зонами жидкости. Подача возмущения по расходу жидкости при расчете кривой 2 осуществляется путем мгновенного изменения плотности орошения по всей длине колонны. Указанные допущения в структуре модели (7.141) являются источником значительных расхождений между экспериментальными и рассчитанными по этой модели динамическими характеристиками в области средних частот наблюдается существенная разница в величинах постоянных времени расчетной и экспериментальной кривых отклика, а также сокращение расчетного времени переходного процесса по сравнению с фактическим. Из рис. 7.24 видно, что указанные расхождения значительно меньше для кривой 7, полученной с помощью описанного алгоритма расчета динамики процесса абсорбции. Хорошее соответствие экспериментальных и расчетных кривых 1 по всей полосе частот [c.423]

Мы уже обсуждали значение обезвоживающих жидкостей. Переходные жидкости являются химическими препаратами, в которых происходит сушка в критической точке. Критическая температура СО2 составляет 304 К, критическое давление равно 7,39 МПа, а для фреона-13 (монохлортрифторметана) — 311 К и 3,87 МПа соответственно. Промежуточные жидкости используются, если обезвоживающие жидкости не смешиваются с переходной жидкостью. Такая проблема не возникает при использовании этанола или ацетона и жидкой углекислоты СО2, но необходимо вводить промежуточную жидкость между этанолом— ацетоном и фтористым углеродом — фреоном-13. [c.251]

В справочнике использована общепринятая в физико-химическом анализе терминология с некоторыми отступлениями от нее, необходимыми для краткости изложения материала, а именно термин эвтектика обозначает эвтектическую точку, i° эвтектики — температуру эвтектической остановки для данного состава, перитектика —равновесие двух твердых растворов, реагирующих по перитектической реакции с жидкостью, переходная точка —равновесное состояние двух модификаций и жидкости пли перитектической реакции ж+Т1 Тз с образованием соединения. [c.14]

В справочнике использована общепринятая в физико-химическом анализе терминология. Однако для краткости при изложении материала в тексте и таблицах допущены некоторые отступления. Термином эвтектика обозначается эвтектическая точка, 4 эвтектики — температура эвтектической остановки для данного состава. Термин перитектика применен к равновесию двух твердых растворов, реагирующих по перитектической реакции с жидкостью, переходная точка — к равновесному состоянию двух модификаций и жидкости или перитектической реакции Ж -Ь Т = Та с образованием соединения. Строчными буквами (т. р.), взятыми в круглые скобки и написанными рядом с химическими символами, обозначены твердые растворы на основе компонентов при неограниченной взаимной растворимости символы соответствующих компонентов написаны через тире. Все буквенные и цифровые обозначения поясняются в тексте или в примечаниях. В примечаниях также отмечены расхождения между данными таблиц и диаграмм, встречающиеся в оригинальных работах. Все примечания составлены авторами справочника, В большинстве работ составы выражены в эквивалентных или мольных процентах % (эквив.), % (мол,), реже — в массовых процентах % (масс.). Температуры приведены в градусах Цельсия, [c.4]

Х49 2 = 0,645 Вт/ (м- С)). Режим течения смазочной жидкости - переходный (5-10 < GrPi < 2 10 ). Для переходного режима при конвективной циркуляции [8] [c.95]

Режим течения смазочной жидкости - переходный (З-Ю < СгРг < 2-10 ), поэтому [8] [c.102]

Конве1сция жидкости (газа) может быть вынужденной либо свободной. В теплообменных аппаратах наблюдается вынужденная кон векция /КИДКОСТИ. Режим движения жидкости в них может быть ламинарным, переходным либо турбулентным. [c.149]

На рис III. 7, б в тех же координатах показаны результаты работ, опубликованных после 1960 г. Для потока жидкости в зернистом слое эти результаты хорощо соответствуют расчету по формуле (III. 36) при значениях коэффициентов, найденных ранее. Новые опытные данные для воздуха при Re = 1 — 40 лежат значительно ниже расчетной кривой и даже ниже предельного значения 1/Ре/ = 0,5. Это явление можно объяснить только уменьшением конвективной составляющей коэффициента диффузии в области вязкостного режима течения, при котором перемешивание потоков должно быть менее интенсивным, чем при турбулентном режиме. В переходном диапазоне Re 2 — 20. наблюдается наибольший разброс опытных данных. Сопоставление результатов опытов [42—47] с результатами, полученными по фор1 ле (III. 36), позволяет проследить за изменением Во в этой формуле с изменением Re в интервале Re = = 2—100 релаксационная составляющая изменяется в этом интервале незначительно. Получена приближенная формула [c.100]

Как установила комиссия, аварийные остановки компрессоров в результате заводских дефектов происходили и ранее. Отмечено разрушение цилиндра компрессора вследствие образования сквозной трещины длиной 97 см в нагнетательной полости переходной части цилиндра. Трещина перед поставкой компрессоров газоперерабатывающему заводу была зачеканена и закрашена на заводе-изготовителе. Возникновению аварии также способствовала неправильно спроектированная схема обвязки компрессоров. Имелись участки трубопроводов, в которых скапливался жидкий аммиак и не исключалась возможность его попадания в цилиндры компрессоров. На отделителях жидкости, установленных на всасывающей стороне, не были предусмотрены регуляторы уровня жидкого аммиака. [c.36]

Опыт показывает, что с увеличеннем скорости движения жидкости при определенных граничных условиях (точнее, в переходной области) происходит качественное изменение потока. [c.64]

Для переходной области от сферических капель и пузырей к эллипсоидальным, где наиболее существенно влияние примесей, данные для систем, не подвергавшихся специальной очистке, были скоррелированы отдельно от данных, полученных на чистых жидкостях. Было найдено, что наиболее пригодной для этой области является корреляция, предлагавшаяся ранее в работах Хью и Кинтнера [58], Джонсона и Брайды [67]. [c.45]

Выбор той или иной конструкции эстакады зависит от количества прокладываемых на ней труб, их материала, частоты обслуживания. Эстакады, на которых прокладываются нуждающиеся в постоянном контроле трубопроводы (высокого давления, с температурой среды >500 °С, неметаллические, с легко застывающими жидкостя ми, суспензиями и т. п.), необходимо оборудовать переходными мостиками и лестницами. [c.242]

Мениск смачивающей жидкости контактирует при этом со смачивающей пленкой, равновесная толщина которой Ло определяется уравнением изотермы П(/г). Значение ко отвечает расклинивающему давлению, равному капиллярному давлению равновесного мениска По =. Ра . Между объемной частью мениска с постоянной (в пренебрежении силой тяжести) кривизной поверхности Ко = Рк1а (где о —поверхностное натяжение) и плоской смачивающей пленкой образуется переходная зона 2 (см. рис. 13.1), где действуют одновременно капиллярные силы, вызванные кривизной поверхности слоя жидкости, и поверхностные силы, связанные с дальнодействующпм полем подложки. В состоянии равновесия из условия постоянства давления во всех частях системы получим [c.211]

Сушествует три области течения жидкости область гидравлически гладких труб , переходная и область шероховатых труб. В области гидравлически гладких труб преобладаюшее влияние на сопротивление оказывают вязкостные напряжения. Шероховатость труб при наличии ламинарной пленки пограничного слоя не влияет [c.61]

И — высота, м Л — ширина вихревого слоя, м к (х) — импульсная переходная характеристика динамической системы / — интепснвпость или напряжение вихревых трубок / —момент инерции ядра вихря, кГ-м / — интеисивность турбулентности К — осредненный пульсацпониый вектор /<д — кинетическая энергия потока, кГ-л1 Ь—расход жидкости, кГ ч т — масштаб турбулентности, м [c.87]

Приведенная классификация режимов дает наиболее типичные формы течения газо-жидкостных смесей, однако могут встречаться и переходные виды движения стержневое, полу-кол ьцевое, пленочно-эмул ьсыонное и капельное и др. [35] — [40]. При сравнительно малых нагрузках по газу и жидкости в горизонтальной трубе может происходить расслоение системы на жидкость и газ, движущийся по ней, без волнообразования и с волнообразованием, стержневое течение и др. [41, 42]. [c.168]

Онределение коэффициентов передачи колонны при изменении нагрузки (по газу или жидкости) по соответствующим передаточным функциям с помощью предела осложнено тем, что при р -> О получается неопределенность тина 0/0. Применение правила Лопи-таля в данном случае весьма затруднительно из-за сложности исходных выражений. Однако предельные значения переходных функций можно найти из решения нелинейной системы уравнений, написанной для нового установившегося состояния, т. е. для времени т оо [c.95]

Сравнение расчетных переходных функций с экспериментальными динамическими характеристиками проводили на лабораторной и промышленной установках. Лабораторная установка представляла собой насадочную колонну диаметром 150 мм, заполненную кольцами Рашига размерами 15x15x2 мм на высоту 1 м. В качестве двухфазной системы использовали систему воздух-вода. Диаметр промышленной колонны составлял 2,4 м насадкой служили керамические кольца Рашига размером 60x60x8 мм высота слоя насадки составляла 12 м. Давление в колонне 29— 31 атм температура газовой фазы 50—60° С температура жидкости 6—10° С. Для лабораторного и промышленного аппаратов получено удовлетворительное совпадение экспериментальных и расчетных динамических характеристик (см. рис. 7.22). На рисунке отчетливо виден характерный скачок по величине ДР, наблюдающийся в момент подачи возмущения по расходу газа и характеризуюпщй практически мгновенный переход системы в промежуточное состояние т[. После указанного скачка картина переходного процесса по каналу 2 аналогична процессу, наблю- [c.414]