Турбулентность для цилиндров

Скорость воздушного потока в диффузоре карбюратора примерно в 20—30 раз превышает скорость топливной струи. В таких условиях струя топлива разбивается на мелкие капли, средний диаметр которых составляет 0,1—0,2 мм. Образовавшиеся капли подхватываются воздушным потоком и начинают интенсивно испаряться. Постепенно скорость капель увеличивается до значений, близких к скорости паро-воздушного потока горючей смеси, при этом, несмотря на высокую турбулентность потока, процесс их испарения замедляется и некоторая часть капель может даже попасть в цилиндры двигателя, где под действием высокой температуры происходит окончательное испарение. Таким образом, в двигателе на установившемся режиме испарение бензина начинается в карбюраторе, продолжается во впускном трубопроводе и может заканчиваться в цилиндрах двигателя. [c.33]

При турбулентной диффузии вычисление коэффициента теплопроводности связано с трудностями, на которые обратили внимание Арго и Смит . Уравнение для расчета этой величины получено на основе исследований Бернарда и Вильгельма (изучался массообмен в слое, состоящем из цилиндров диаметром 9,5 мм). Для других случаев необходимы дальнейшие исследования при новых значениях критерия Пекле. Вычисления следует проводить для средних по всему сечению массовой скорости и порозности. [c.65]

Теплоотдача при вынужденном поперечном омывании пучков труб. При поперечном обтекании одиночных труб и тем более пучков труб практически всегда имеет место турбулентный режим. Опыт показывает, что плавное, безотрывное обтекание одиночного цилиндра происходит только при очень малых значениях Re(Re<5). При поперечном обтекании переход от ламинарного потока к турбулентному не происходит резко при превышении критического значения Ре, как это имеет место для потока в трубе. [c.110]

Указанный режим работы малообъемных роторных смесителей наблюдается, когда число прорезей или отверстий (щелей) на цилиндре ротора совпадает с числом отверстий на цилиндрической поверхности статора и, кроме того, имеет место полное совпадение прорезей, когда аппарат открыт , и их полное перекрытие, когда аппарат закрыт . При таком режиме работы аппаратов амплитуда колебания динамического давления максимальна, что существенно стимулирует гидродинамические процессы, повышает эффективность процессов смешения и массообмена. При такой конструкции аппаратов в момент совпадения прорезей происходит импульсная смена порций обрабатываемой смеси в зазоре между цилиндрами. Следовательно, для анализа эффективности работы важно знать не только профиль скорости установившегося турбулентного движения жидкости, но и время, необходимое для установления данного типа течения. Для его определения воспользуемся нестационарным уравнением движения жидкости для окружной Уе скорости (цилиндрическая система координат г, 0, г, ось г которой совпадает с осью вращения ротора). [c.321]

Таким образом, в зависимости от периода пребывания жидкости в зазоре между цилиндрами ротора и статора малообъемных роторных смесителей, профиль скорости турбулентного течения можно оценить из соотношения [c.323]

Показатель степени т, однако, может изменяться от т=0 для полностью развитого ламинарного течения до т=0,9 для полностью развитого турбулентного течения. Коэффициент С также изменяется. В ранних работах данные в различных диапазонах значений чисел Рейнольдса (и Прандтля) описывались с помощью нескольких подобных уравнений. В настоящее время более предпочтительными, в особенности для численных приложений, считаются интерполяционные формулы, охватывающие сразу весь диапазон изменения чисел Рейнольдса и Прандтля. Как при внешних, так и при внутренних течениях реальная форма канала или обтекаемого тела может отличаться от формы канала или тела — прототипа (труба, сфера, цилиндр, пластина). В случае внутренних течений в качестве эквивалентного диаметра трубы используется гидравлический диаметр (5 — площадь поперечного сечения [c.93]

Соотнощение (24) можно применять для расчета теплоотдачи при турбулентном режиме конвекции иа горизонтальных цилиндрах, так же как и для вертикальных пластин. Аналогичное (27) соотношение дает возможность описать поведение теплоотдачи с учетом режима существования двух тонких пограничных слоев [c.289]

Рис. 3.8. Фотографии поля течения, иллюстрирующие развитие турбулентности. Фотографии получены через пять интервалов времени от начального момента при поперечном обтекании круглого цилиндра. Первая фотография была выполнена в начальный момент, последняя — после установления полностью развитого турбулентного течения [141.

Суспензии тщательно перемешивают шпателем. Исследуемую суспензию наливают во внешний цилиндр вискозиметра и проводят измерение вязкости, как указано выше, при последовательно увеличивающихся нагрузках. Нагрузки увеличивают до тех пор, пока продолжительность двух оборотов лимба вискозиметра не будет составлять 3—4 с (этот предел обусловлен переходом к турбулентному режиму течения). Для каждого образца суспензии проводят не меиее 7—8 измерений. [c.193]

Полная аналогия (/н = /с = Ы8) наблюдается в потоке, движущемся по трубе с увлажненными стенками в турбулентном потоке вдоль плоской стенки в вынужденном потоке, идущем нормально к цилиндру. Для потока, движущегося вокруг шара, аналогия неполная (/п = /н)- [c.566]

Для улучшения условий турбулентности и движения массы применяются аппараты с движущимися частями. Это может быть, например, цилиндр, вращающийся внутри колонны (рис. УП-28). Жидкость в этом случае стекает по обеим сторонам стенки тонкими слоями ( 1 мм). Большое число оборотов улучшает массопередачу. С увеличением числа оборотов растет число теоретических тарелок, соответствующее данной высоте колонны (при постоянной производительности 5). Влияние числа оборотов на число теоретических тарелок велико. Для такой колонны характерно также небольшое падение давления пара, что позволяет применять ее для дистилляции под вакуумом. [c.589]

Краевой эффект увеличится, если в области концов цилиндра будет создано турбулентное течение. Дпя ньютоновских вязкостей больших, чем 1 пз, поправка почти постоянна, но когда вязкость <С 1 пз, эффект возрастает (Линдсей и Фишер, 1947). [c.207]

За границу раздела между основной и завершающей фазами сгорания условно принят момент достижения максимума давления на индикаторной диаграмме (точка в на рис. 5.5), Сгорание в это время еще не заканчивается и средняя температура газов в цилиндре продолжает некоторое время возрастать [9]. Фронт пламени уже приближается к стенкам камеры сгорания, и скорость его распространения уменьшается за счет меньшей интенсивности турбулентности и снижения температуры в пограничных со стенкой слоях. Уменьшение скорости сгорания ведет к снижению скорости тепловыделения, поэтому повышение давления в результате сгорания в фазе догорания уже не может компенсировать его падение вследствие начавшегося рабочего хода поршня. Процессы догорания смеси в пограничных со стенкой слоях продолжаются в течение довольно длительного времени. При этом скорость процесса догорания, так же как и скорость сгорания в начальной фазе, в большей мере зависит от физико-химических свойств рабочей смеси, чем от интенсивности ее турбулентного движения. [c.164]

Турбулизация течения жидкости поблизости от поверхности твердого тела имеет место 1) когда по трубе течет поток жидкости. с высоким числом Рейнольдса (Re > 10 —10 ) 2) когда поверхность тела имеет плохо обтекаемую форму (шар, цилиндр) 3) при течении вдоль обтекаемого тела с высоким числом Рейнольдса (Re > 10 ). При турбулентном режиме движения происходит беспорядочное перемешивание жидкости. Пусть —средний поток вешества, переносимый турбулентными пульсациями через 1 см поверхности, ось у перпендикулярна к поверхности, тогда [c.258]

В дизельных двигателях имеет место кавитационное разрушение гильз цилиндров. Причиной этого разрушения является источник вибрации и ударных волн, распространение последних в жидкости, появление, рост и разрушение полостей. (Особенно опасны полости с большим начальным радиусом). Если принять во внимание влияние насоса как источника зарождающихся кавитационных центров в данном турбулентном режиме, то можно определить профилактические мероприятия по степени их значимости [c.27]

В процессе эмульгирования дисперсной фазы в дисперсионной среде одновременно протекают два диаметрально противоположных процесса диспергирование и коалесценция (слияние капель между собой). Согласно воззрениям П.А. Ребиндера процесс диспергирования внутренней фазы при получении эмульсий заключается в деформации больших сферических капель при значительных скоростях турбулентного режима течения в цилиндрики. При критических размерах цилиндрика он самопроизвольно распадается на большую и малую капли, что термодинамически выгодно, так как свободная энергия его больше, чем сумма свободных энергий большой и малой капли (поверхность цилиндра больше суммы поверхности капель). Этот процесс повторяется до тех пор, пока большая капля станет равной малой. В определенный момент времени наступает равновесный процесс слияния и дробления капель. Именно такому условию и соответствует состояние эмульсии. [c.15]

Р-ис. 32. Схема движения воздуха при обтекании пластины и цилиндра плоской турбулентной струей [c.74]

Краткое описание диффузионной модели струи. Диффузионная модель струи использует для описания смешения следующие основные физические параметры [2, 7] — дисперсия струи, она характеризует размыв профиля средних концентраций а . — средний радиус струи, равный радиусу того цилиндра, который получится, если в соответствующем сечении собрать воедино всю рассеянную турбулентными пульсациями и ускоренной молекулярной диффузией массу вещества струи Омт — дисперсия ускоренной молекулярной диффузии а = — а г — дисперсия турбулентного переноса объемов. [c.19]

Прежде всего следует отметить, что при рассмотрении воп-роса о конвективном теплообмене в цилиндре двигателя и поршневого компрессора часто отождествляются два понятия турбулентность заряда в цилиндре и турбулентность в пограничном слое на стенках камеры. Первого условия недостаточно для выполнения второго. Существует весьма большое число факторов, влияющих на переход от ламинарного режима движения в слое к турбулентному. Некоторые из них указаны в п. 1. [c.96]

Б. И. Семеновым и др. Методы расчета перетекания масс из полости в зазор (расширение) и обратно (сжатие) приводятся и в учебной литературе [26]. Таким образом, может быть найдена осевая проекция скорости движения газа в плоскости горловины камеры. Конечно, это некоторое среднее (по расходу) значение скорости газа. Будем считать, что при движении поршня вниз в надпоршневом зазоре образуется свободная турбулентная струя газа. Взаимодействие этой струи с плоскостью огневого днища крышки цилиндров приводит к образованию на ней пограничного слоя пристеночной струи (см. п. 2). Рассмотрим подробно расчет теплопередачи в таком слое. Как и выше, будем решать задачу в квази-стационарной постановке при надлежащем выборе определяющей температуры. [c.123]

Если на неоребренном цилиндре, обдуваемом поперечным потоком, при Re = lO -f-10 точка перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный соответствует азимутальному углу 9 = = 82- 83°, то на ребрах этот переход, как видно из рис, 4.12, затягивается. [c.181]

Предполагая, что отрыв пограничного слоя с поверхности ребра происходит при значениях максимума интенсивности теплоотдачи, получим картину положений точек отрыва по поверхности ребра в зависимости от режима обтекания ребристого цилиндра. Точка перехода ламинарного пограничного слоя в турбулентный, равно как и точка отрыва на несущем цилиндре — общая (0 я 82- -83°). Однако, если геометрическое место точек перехода [c.182]

Рмс. 7. Влияние сюпепи турбулентности пи коэффициент теплоотдачи при поперечном обтекании цилиндров воздухом [c.246]

Принцип действия прибора Реотест основан на измерении сопротивления, которое оказывает испытуемый продукт вращающемуся внутреннему цилиндру. Эго сопротивление зависит только от внутреннего трения жидкости и прямо пропорционально абсолютной вязкости. По мере того как скорость сдвига увеличивается, вязкость уменьшается. Когда вся структура полностью разрушена, вязкость становится постоянной. Ее называют динамической. Методика позюляет определять как вязкость полностью разрушенной структуры мазута ц, так и начальное напряжение Тц, являющееся мерой прочности структуры мазута, значение которого необходимо знать при расчете трубопроводов. На рис. 1.15 представлена типичная зависимость динамической вязкости мазута Т1 и напряжения сдвига х от скорости сдвига г Продолжение прямолинейного участка реологической кривой до пересечения с осью позволяет получить начальное усилие сдвига Пользуясь такими вискозиметрами, можно рассчитать перепад давлений и объемную скорость потока для ламинарного и турбулентного режимов. [c.105]

Перечисленные свойства в основном определяют преимущества и недостатки воды как бурового раствора. К преимуществам волы относятся 1) повышение показателей работы долот благодаря созданию на забое относительно низкого гидростатического и дифференциального давления, высоким охлаждающей и фильтрационной способностям, поверхностной активности 2) уменьшение потерь напора на преодоление гидравлических сопротивлений в циркуляционной системе вследствие низкой вязкости, отсутствия сопротивления сдвигу и, таким образом, достижения высокого коэффициента наполнения цилиндров буровых насосов, возможности подведения к забойному двигателю и долоту большей мощности 3) удобство очистки от шлама и газа на поверхности благодаря отсутствию структурообразования, в связи с чем не требуется специальных очистных механизмов, возможно освобождение от шлама в больших отстойных земляных амбарах 4) достаточно высокий уровень очистки забоя и ствола скважины от шлама в результате турбулентности течения и низкой вязкости, малому содержанию твердой фазы 5) отсутствие прихватов бурильной колонны, вызванных липкостью фильтрационной корки 6) облегчение условий работы буровой бретады 7) дешевизна и недефицитность в большинстве районов бурения 8) возможность повышения при необходимости плотности до 1200 кг/м введением солей. [c.42]

Таким образом, бензин в карбюраторе распыливается, частично испаряется, смешивается с воздухом, и образовавшаяся смесь по впускному трубопроводу направляется в цилиндры двигателя. Здесь в тактах впуска и сжатия происходят окончательное испарение и смешение бензина с воздухом. В конце такта сжатия топливовоздушная смесь вo плa vleняeт я электрической искрой. Образовавшийся очаг горения постепенно превращается в турбулентное пламя, распространяющееся по всему объему камеры сгорания. [c.15]

Центробежный пленочный аппарат (рис. 391) имеет неподвижный кожух /, ц котором с большой скоростью вращается ротор, состоящий из спиралькой металлической ленты 2, ограниченной изнутри и снаружи ситчатыми цилиндрами 3 и 4. Начальная смесь движется по стенкам спирали в виде тонкой пленки от центра к периферии. Пар движется с большой скоростью противотоком к жидкости, и взаи1чо-действие фаз происходит на поверхности пленки. Интенсивность массообмена определяется сопротивлением жидкой и паровой пленок. Поэтому эффективность нленочной ректификации нозрастает с усилением турбулентности потоков пара и жидкости. [c.568]

При низких значениях числа Re = Du N на лобовой части направляющей цилиндра (азимутальный угол 0 с 60°) наблюдалось лишь незначительное расслоение местных значений коэффициента теплоотдачи по сравнению с теоретически найденными значениями (например, результаты Эккерта, Кружилина и Шваба). При увеличении пульсационной составляющей скорости расслоение экспериментальных и расчетных значений возрастает и тем сильнее, чем выше локальный перепад давления. На основании анализа размерных уравнений баланса энергии и количества движения в изотропном турбулентном потоке авторы вводят в качестве меры интенсивности турбулентности безразмерный комплекс [c.109]

Здесь и = йи1йх X — продольная координата, отсчитываемая вдоль нулевой линии тока (направляющей цилиндра) от критической точки. При и = О, е = 1 этот результат согласуется с приводимыми Г. Шлихтингом данными о независимости коэффициента теплоотдачи на продольно обтекаемой пластине от степени турбулентности потока (при условии сохранения ламинарного режима движения в слое) [85]. [c.110]

Трубулентность заряда в цилиндре двигателя изучена в значительно меньшей степени. Экспериментальный материал качественного порядка опубликован в работах [64, 65, 14 и др.]. Неясными остаются следующие моменты 1) Какова структура турбулентности в цилиндре изотропна турбулентность или нет 2) Какова ее интенсивность 3) Как изменяется интенсивность по углу поворота коленчатого вала 4) Каков ее масштаб и т. д. Наконец почти совершенно отсутствуют работы, в которых бы вопросы структуры заряда и теплообмена в камере сгорания дизеля рассматривались во взаимной связи. [c.111]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология