Эффективность тарелок абсорбция

Прп выводе уравнений материального баланса для динамических режимов функционирования абсорбционной колонны используем следующие допущения 1) количество газа над тарелкой мало по сравнению с количеством находящейся на ней жидкости 2) эффективность тарелки 100% 3) соотношение между равновесными составами газа и жидкости выражается уравнением У = тХп + + 6 4) количества жидкости на всех тарелках одинаковы 5) тепловым эффектом процесса абсорбции пренебрегаем. [c.189]

Так, например, 10%-й байпас жидкости приводит к снижению эффективности тарелки в 21 раз при абсорбции (Я.гю>> = Ю) и в 1,12-4,4 раза при ректификации (Хтю , = 1-5) (см. рис. 3.8, в). Изменение доли рециркулирующего потока от 0,01 до 1,0 приводит к снижению эффективности тарелки в 2,8 раза при абсорбции и в 1,5 раза - при ректификации (3.8, б). [c.129]

Наличие поперечной неравномерности типа Рез = Рез = = Ре(/2 при Pei = 9 обусловливает снижение эффективности тарелки в 1,5 раза при абсорбции и незначительно влияет на нее при ректификации (см. рис. 3.8, а). [c.129]

Значительное изменение эффективности тарелки при = = 10 может быть объяснено тем, что основное сопротивление массопередачи сосредоточено в жидкой фазе (абсорбция труднорастворимых газов), а относительно незначительные изменения эффективности тарелки при Хщу = 1-5 объясняются тем, что основное сопротивление массопередачи сосредоточено в газовой (паровой) фазе (абсорбция легкорастворимых газов, ректификация). [c.129]

В табл. 4.3 приведены данные по эффективности тарелки при прямотоке (формула 4.9) и противотоке (формула 4.12) жидкости на тарелках. Из анализа этих данных видно, что при изменении фактора диффузионного потенциала (X) от 1 до 10 (ректификация, абсорбция) эффективность разделения выше при прямотоке, особенно при высокой локальной эффективности т оу, что, в свою очередь, достигается конструктивными и технологическими приемами. [c.190]

Применение модифицированной эффективности исиарения, определяемой уравнением (XV, 10), связано с более простой методикой расчета, чем использование эффективности тарелки по Мерфри. При использовании эффективности испарения было обнаружено, что полученные уравнения материальных балансов в своей основе являются теми же, что и приведенные в главе III для простых колонн. Эти уравнения становятся формально одинаковыми в случае применения модифицированных факторов (извлечения абсорбции) и отпарки, определяемых следующим образом [c.315]

Перечисленные ниже уравнения относятся к любому компоненту газа, участвующему в процессе абсорбции, поэтому индексы при различных величинах соответствуют только номеру тарелки, с которой уходят потоки. Эффективность процесса абсорбции возрастает с повышением давления и понижением тем-пера уры, поэтому в расчетные уравнения вводится константа фазового равновесия К компонентов. [c.387]

Принимаем, что температура газа, уходящего с верхней тарелки абсорбера, на 2° выше температуры предварительно насыщенного абсорбента = —10 С и определяем эффективную температуру абсорбции [c.144]

Исследование эффективности тарелки проводили на процессе абсорбции двуокиси углерода водой из газовоздушной смеси. [c.66]

Задача данного эксперимента состояла в определении влияния кратности обработки жидкой фазы на эффективность тарелки. В одной из работ отмечается, что при абсорбции (или десорбции) таких плохо растворимых газов, как СОг и Ог процесс массопередачи в диспергированной жидкости сильно зависит от перемешивания жидкой фазы.. Это объясняется тем, что в сформировавшейся капле циркуляция (а значит, и перемешивание) быстро затухает, и перенос массы осуществляется преимущественно благодаря молекуляр- [c.67]

Абсорбционные колонны с решетчатыми тарелками провального типа особенно эффективны при абсорбции окислов азота раствором гидроокиси кальция. Авторы рекомендуют тарелки с шириной щели 4 мм и свободным сечением 15%. В случае абсорбции окислов азота растворами кислоты применение решетчатых тарелок менее эффективно, чем ситчатых последние позволяют изменять скорость газа в более широком интервале, чем решетчатые. [c.181]

В настоящее время разрабатывается более эффективная аппаратура абсорбции — дистилляции колонны с провальными тарелками со скоростью парогазового потока в свободном сечении аппаратов [c.162]

В пределах области устойчивой работы большинства переливных тарелок характер изменения их эффективности в процессах абсорбции сушественно зависит от растворимости газа в жидкости [62]. Для хорошо растворимых газов, когда основное сопротивление массообмену определяется сопротивлением газовой фазы, с увеличением расхода газа эффективность тарелки непрерывно повышается и, следовательно, оптимальный режим работы подобных аппаратов соответствует максимально допустимой скорости газа. Для плохо растворимых газов, когда основное сопротивление массообмену определяется сопротивлением жидкой фазы, кривая зависимости эффективности тарелок от скорости газа, в пределах области устойчивой работы имеет максимум и минимум, которые отвечают различным гидродинамическим режимам движения жидкости и газа на тарелке. Подобная картина изменения эффективности тарелок в случае плохо растворимых газов характерна не только для переливных тарелок, но и для многих других контактных устройств (см. гл. IV и У). В тарельчатом аппарате кривая изменения общей эффективности извлечения компонентов, очевидно, не будет иметь таких резких колебаний, и поэтому оптимальный режим работы колонны будет определяться также максимально допустимыми нагрузками.по газу. [c.115]

Рис. 3. Эффективность тарелки при десорбции СО воздухом и абсорбции NN3 водой - пунктирная линия (обозн. по рис. 2).

Приводятся результаты экспериментального исследования массообмена на тарелке размерами 370 > 60, по оси которой размещалось пять прямоточно-центробежных элементов. Изучено распределение концентраций в жидкой фазе вдоль потока и эффективность тарелки в процессах десорбции СО из водного раствора воздухом и абсорбции N4 из аммиачно-воздушной смеси водой. [c.208]

Увеличение содержания в газе инертных компонентов (воздуха) влияет на абсорбцию благоприятно (несмотря на понижение концентрации H l в газе), так как понижает температуру на тарелках и повышает эффективность тарелки. [c.286]

Расчет числа теоретически идеальных тарелок, необходимых для работы абсорбера или десорбера (см. раздел 9.5), очень сходен с вычислениями числа единиц переноса, которые уже были описаны. Действительная высота насадочной колонны не известна до тех пор, пока не получены сведения о конкретной скорости межфазного переноса, выраженной через коэффициент абсорбции или через высоту единицы переноса. Аналогично нельзя определить и число истинных тарелок, пока мы не будем знать скорость межфазного переноса на каждой реальной тарелке. Такую информацию обычно выражают через эффективность тарелки . [c.527]

Следует заметить, что понятия теоретической тарелки и общей эффективности тарелки в данном случае не имеют физического смысла. Одной теоретической тарелки оказалось бы более чем достаточно для достижения требуемой степени абсорбции. Если бы ступень, соответствующая теоретической тарелке, начиналась на нижнем конце рабочей линии, то при любом конечном значении общей эффективности тарелки ступень заканчивалась бы на верхнем конце указанной линии. [c.530]

Далее, представляется вероятным, что в пенах с низким содержанием жидкости, существующих, например, на ситчатых тарелках, имеются тонкие пленки, которые оказываются насыщенными газом при его физической абсорбции, а значит, перестают вносить заметный вклад в общую скорость абсорбции (как это обсуждалось выше применительно к насадочным колоннам). В то же время, если жидкость представляет собой раствор реагента с высокой емкостью по абсорбируемому газу, то вклад таких тонких пленок в скорость абсорбции существенен. Отсюда следует, что величины эффективной межфазной поверхности для абсорбционных процессов различных типов могут быть не одинаковыми. Применительно к пенам это не доказано, хотя, как следует из дискуссии в разделе IX-1-5, в насадочных колоннах это явление несомненно существует. [c.225]

Пользуясь уравнением (150) или рис. 73, определяем соотношение между числом теоретических тарелок п и коэффициентом абсорбции А. Обычно принимают, что эффективность тарелок в адсорбере составляет 25% от эффективности теоретической тарелки. [c.234]

Отмеченные выше преимущества циклической ректификации и абсорбции представляются весьма заманчивыми для внедрения в промышленность. Однако некоторые результаты работ поколебали оптимизм исследователей. Так, была обнаружена плохая управляемость колонной с числом тарелок более 10-12, обусловленная инерцией парового потока в колоннах с ситчатыми тарелками больших диаметров не наблюдается рост эффективности. [c.213]

Повышение скорости движения газа желательно, так как позволяет при данной производительности уменьшить диаметр абсорбера или достигнуть более высокой производительности при данном диаметре. Кроме того, повышение скорости движения увеличивает интенсивность барботажа на тарелках, способствует увеличению поверхности межфазового контакта и более эффективному протеканию процесса абсорбции. [c.231]

Существенное влияние на эффективность абсорбции оказывает число теоретических тарелок — при увеличении их числа до 6—8 (это соответствует, примерно, 30 реальным тарелкам) удельный расход абсорбента уменьшается при прочих равных условиях. Это приводит к снижению эксплуатационных затрат. Дальнейшее увеличение числа теоретических тарелок не оказывает заметного влияния на эффективность процесса. Наиболее сильное влияние этого параметра проявляется при необходимости обеспечения высокого извлечения пропана и других углеводородов. [c.200]

Пример 16. Определить коэффициент массопередачи и эффективность дырчатой тарелки при абсорбции ацетона водой в условиях примера 15 (см. стр. 543), если 1)г=0,094 10- м /сек 1,03-10- (Лг=0,18-10- н-сек/л [c.576]

Исследования по абсорбции SOg на провальных тарелках с установкой охлаждающих элементов проводились в колоннах диаметром 500 и 257 мм [162, 163, 1781. Число тарелок изменялось от 4 до 8. Испытаны дырчатые тарелки с живым сечением 7,6— 22,5% (диаметр отверстий 3,5—5,3 мм) и трубчатые тарелки. Последние оказались менее эффективными. Для расчета сопротивления барботажного слоя и относительной плотности слоя в [c.581]

Изучается массообмен в наиболее распространенных тарельчатых аппаратах. В литературе [3] рекомендуются формулы для определения коэффициентов массоотдачи и массопередачи для этих аппаратов, нуждающиеся в уточнении. Поэтому исследование массообменных процессов (абсорбции и ректификации) и расчет массообменных аппаратов до настоящего времени проводят с точки зрения статики процесса кинетические особенности процесса учитываются введением эмпирического коэффициента эффективности (коэффициента обогащения или коэффициента полезного действия) тарелки. [c.45]

Определяется эффективная температура процесса абсорбции как среднее значение температур потоков газа, уходящего с верхней тарелки абсорбера ( ул) и поступающего на нижнюю тарелку [Ьур)- При эффективной температуре, а также при температуре предварительного Отбензинивания определяются константы равновесия всех компонентов кц и кдс- [c.143]

Эффективность переработки оксидов азота в кислоту во многом зависит от времени контакта газовой н жидкой фаз, конструктивного оформления процесса, гидродинамических условий в абсорбере. Максимальное влияние на показатели абсорбции оказывают высота перелива, диаметр отверстий и площадь свободного сечения ситчатой тарелки. [c.57]

Наиболее эффективными для процесса абсорбции оксидов азота являются колонные аппараты с ситчатыми тарелками. К. п. д. ситчатых тарелок и количество тепла, выделяющегося иа тарелках по высоте аппарата, определяют по данным, полученным прн температуре —10 °С, давлении 0,48 МПа и линейной скорости газа 0,22 м/с [79]. Для других условий проведения процесса к. п. д. определяют по его изменению в диапазоне давлений 0,098 1,96 МПа и скорости нитрозного газа 0.2—0,6 м/с [80]. [c.101]

Работа установки гидрокрекинга с получением одновременно высококачественных топливных и масляных фракций считается наиболее эффективной [204,255]. В связи с этим для установки гидрокрекинга АО Уфанефтехим обоснована эффективность вывода жидкости с нижней тарелки укрепляющей секции сложной колонны (табл. 2.16, вариант 2), использования ее после отпарки легких фракций в качестве более легкой по сравнению с остатком колонны масляной фракции, а также возврата части ее в реактор (табл. 2.16, вариант 3). При этом испарение легких фракций из этой жидкости рекомендуется осуществить при низком давлении, полученном за счет абсорбции испарившейся части циркуляционным орошением колонны. Другим способом является отпарка легких фракций из жидкости парами, выводимыми с верха отгонной секции колонны. Эти способы позволяют снизить содержание фр. н.к.-360°С в легкой масляной фракции в 1,1 раза, в тяжелой масляной фракции в 1,4 раза (табл. 2.16, вариант 4). [c.42]

В промышленности аппаратурное оформление процесса абсорбции может быть в зависимости от конкретных условий очень разнообразным. Наибольшее применение нашли абсорберы колонного тина с насадкой или тарелками. Насад очные абсорберы проще, достаточно эффективны и поэтому наиболее распространены. [c.285]

Исследования и практика свидетельствуют о том, что условия, близкие к изотермическим, могут быть реализованы в абсорбционных аппаратах с трубчато-решетчатыми тарелками (указанные контактные устройства позволяют отводить тепло непосредственно в зоне процесса) [99]. В связи с этим была изучена эффективность процесса абсорбции в условиях, близких к изотермическим (температура по высоте абсорбера поддерживалась около 20 °С). Опыты проводили на промышленной колонне с 42 трубчаторешетчатыми тарелками, которые были выполнены в виде плоской спирали Архимеда из трубок диаметром 22/19 мм (диаметр аппарата 400 мм). Абсорбция нефтяного газа осуществлялась на 30 та-рел ках. [c.216]

На этом заводе для изучения эффективности процесса абсорбции углеводородных газов в условиях изотермического режима была смонтирована опытная колонна с трубчато-решетчатыми тарелками, которые выполнены в виде плоской спирали Архимеда из трубок диаметром 22/19 мм О = 400 мм Н = 300 мм ширина зазора между трубками 5 мм = 18,5%). Опытный абсорбер работал параллельно с промышленной абсорбционной колонной с 30 круглоколпачковыми тарелками О = 2800 мм Н = 600 мм), которая имела два промежуточных циркуляционных аммиачных холодильника — съем тепла осуществлялся в результате охлаждения абсорбента после 10-й и 20-й тарелок. [c.397]

Испытан [184] абсорбер диаметром 150 мм с 16 провальными тарелками (живое сечение 20,3 и 22%, диаметр отверстий 3,8 и 5 мм). Орошение производилось 10%-ным раствором Naa Og начальное содержание окислов азота в газе было 0,3—0,5%, степень окисления составляла 27—45%. Опыты показали, что живое сечение практически не влияет на степень абсорбции. Изменение скорости газа в пределах 1—1,9 м сек и плотности орошения от 3 до 6,3 м1ч незначительно влияло на степень извлечения, которая равнялась 47—66%. Степень извлечения па одну тарелку при степени окисления 50% составляла 7,5% и падала приблизительно до 4% при изменении степени окисления до 42 или 60%. Те же авторы [185] изучали абсорбцию окислов азота при различном числе тарелок в аппарате (от 1 до 15) оказалось, что с увеличением числа тарелок п средняя эффективность тарелки уменьшается пропорционально л . На этом основании предположили, что эффективность тарелки зависит от того, поступает ли на нее свежий или прореагировавший на вышележащей тарелке раствор. [c.584]

Эдмистер [14] предложил ввести в уравнение (9.28) средние эффективные факторы абсорбции Л и для каждой тарелки, чтобы получить решение в форме, аналогичной уравнению Кремзера [c.443]

Следует отметить, что иачешш степени абсорбции SOg серной кислотой (95—98%), полученные в пенном реяхиме на одной тарелке провального тина, но ниже, чем на тарелках с перекрестным током газа и жидкости [ ]. Это подтверждают литературные данные [ ], указывающие, что в случае хорошо растворимого газа тарелки провального типа не уступают по эффективности тарелкам с перетоком. [c.235]

Абсорберы промышленных установок масляной абсорбции обычно имеют 20—30 реальных тарелок, что соответствует семи— десяти теоретическим. Хорошо работают абсорберы с восемью теоретическими тарелками. Из графика Кремсера (см. рис. 26) видно, что увеличение числа теоретических тарелок (выше восьми не приводит к снижению удельной циркуляции абсорбента. Однако при явлениях вспенивания в производственных условиях к. п. д. реальных тарелок резко падает, а следовательно, снижается эффективность процесса. Примем для словий нашей задачи семь теоретических тарелок. В качестве абсорбента в промысловых условиях мол<ет использоваться стабильный конденсат или его фракции. Принимаем в качестве абсорбента стабильный конденсат с молекулярной массой 160. [c.164]

Pasiuk-BronikowskaW., hem. Eng. Sei., 24, 1139 (1969). Определение коэффициента физической массоотдачи в жидкой фазе и эффективной поверхности контакта фаз при абсорбции в колонне с ситчатой тарелкой химическим методом. [c.287]

Тарельчатые колонны дороже, чем насадочные, но они позволяют работать с очень большими объемами жидкости, их можно легко перевести в режим межкаскадного нагрева или охлаждения, они несложны в эксплуатации и имеют меньшую общую массу. Для абсорбции газа могут применяться также колонны Турбогрид [70] с сетчатыми тарелками, которые дешевле в строительстве, чем стандартные колпачковые тарельчатые колонны и могут быть более эффективными [c.115]

Первый член правой части уравнения характеризует эффективность абсорбции при Хо = О, т. е. в том случае, если регенерированный абсорбент не содержит извлекаемых из газа компонентов. Второй член правой части уравнения (111.16) является поправкой, учитывающей изменение эффективности процесса, при наличии в регенерированном абсорбенте извлекаемых из газа компонентов (Хц 0). Уравнение (111.16) получено Хартоном и Франклином в 1940 г. [89 ]. Расчет по этому уравнению является достаточно точным, но очень громоздким и трудоемким. Поэтому для расчета абсорбции жирных газов, когда фактор абсорбции существенно изменяется по высоте аппарата, используют метод расчета от тарелки к тарелке . [c.198]

Подача большого количества стабильного бензина на верх абсорбера связана со сначительными энергозатратами как в абсорбере, так и в десорбере. Кроме того, несмотря на возврат большого количества стабильного бензина в качестве абсорбента, всё же не обеспечивается требуемой степени абсорбции высококипяших углеводородов из сухого газа. Для этого процесса, используемого на Красноводском НПЗ, показана эффективность подачи выше ввода газа в абсорбер конденсата компремируемого газа, а в верхнюю часть колонны бензина из ёмкости орошения сложной колонны, а также ввода в верхнюю часть колонны части охлажденного остатка абсорбера. Наиболее эффективными в дополнение к предыдущим разработкам оказались вывод с тарелки ввода газа всей (циркулирующей) жидкости, смешение с га юм после компрессора, сепарация полученной смеси и возврат жидкой фазы в зону вывода её из колонны. Такая схема работы колонн дает возможность снизить расход абсорбента, подаваемого на верх абсорбера, и тепловую нагрузку холодильников абсорбента, конденсаторов газа после компрессоров в 2 раза, нагрузку кипятильника абсорбера в 1,2 раза при снижении содержания бензиновых фракций в головке стабилизации с 1,7 до 0,04 % масс., этана и нижекипящих с 2,6 до 0,1 % при увеличении производительности блока абсорбции-десорбции на 10 % [c.90]

Испытания абсорбции фтористых газов (Sip4 и 2НР -b Sip4) в тарельчатых аппаратах при пенном режиме показали их высокую эффективность. При линейной скорости газа в общем сечении аппарата с колпачковой тарелкой 2 м/сек коэффициент абсорбции [c.350]

Вторая секция абсорбера, в которой карбоиат натрия превращается в сульфит, содержит две тарелки верхняя секция, в которой диметиланилин абсорбируется серной кислотой, содержит девять тарелок. Высокая эффективность абсорбции на последней стадии процесса имеет весьма важное значение для предотвращения потерь диметиланилина и снижения удельного) расхода кислоты. Указанных девяти тарелок достаточно для почти полного улавливания диметиланилина при практически полном насыщении кислоты. Кислота, уходящая с верхней тарелки, содержит диметиланилина менее 5% количества, соответствующего насыщению кислоты. [c.149]