Течения характер при кипении

При кипении в вертикальных трубках характер течения оказывает значительное влияние на величину коэффициента теплоотдачи. [c.117]

Поведение жидкости начинает отличаться от кипения в большом объеме по мере увеличения скорости ее движения и возрастания паросодержания по сравнению с низкими значениями, свойственными кипению в большом объеме. Один из лучших способов визуального наблюдения этих явлений — исследование характера течения в одиночной длинной трубе, в которой недо-гретая жидкость последовательно нагревается, кипит и перегревается по мере движения от одного конца трубы к другому. Ниже обсуждаются характеристики течения в каждом из этих режимов. [c.88]

Кипение при средних весовых паросодержаниях. По мере повышения объемного паросодержания в потоке до 50—80% (в зависимости от рабочих условий) характер потока заметно меняется и — если жидкость смачивает стенку повсеместно — начинает преобладать кольцевой режим течения, при котором пар сплошным потоком движется вдоль оси трубы, в то время как жидкость в виде кольцевой пленки движется вдоль стенки. Такой режим показан на рис. 5.3, г. Поверхность раздела жидкость — пар расположена как раз посредине кадра. Видно, что пузыри в пленке жидкости в направлении нижнего края кадра придают жидкости ноздреватый вид и что относительно гладкая поверхность пленки жидкости в верхней части кадра содержит появившиеся два пузыря пара. [c.88]

Неустойчивость течения, связанная с перегревом жидкости и взрывным кипением, может быть периодической или очень неупорядоченной в зависимости от геометрических размеров системы и рабочих характеристик. Обычно бывает трудно установить характер неустойчивости, и исправить положение можно только путем применения специальных мер, обеспечивающих создание эффективных центров парообразования в системе. [c.95]

Температуры сред в теплообменных аппаратах и полученные в результате расчета параметров цикла тепловые нагрузки аппаратов позволяют определить площади теплопередающих поверхностей, их геометрические параметры на основании приведенных в учебнике методах и подобрать подходящее оборудование по каталогам или справочникам. При выборе числа компрессоров или агрегатов нужно стремиться к возможно большей единичной производительности машин, так как они более экономичны и имеют лучшие объемные и энергетические характеристики. Для каждой температуры кипения иногда целесообразно подбирать не один компрессор или агрегат, а несколько. Число компрессоров следует выбирать с учетом характера изменения нагрузки в течение суток или года. Резервные компрессоры устанавливают в зависимости от назначения холодильной установки в соответствии со спецификой отрасли и надежностью машин. [c.223]

Бензоксазолон (1И). Смесь 1,637 кг о-аминофенола (I), 1,08 кг мочевины (II) и 1,875 л 36% соляной кислоты нагревают 1 ч при 80—90 С, повышают температуру массы до кипения (118—120°С) и кипятят 3 ч, прибавляют в течение 30—40 мин 2 л воды, затем для растворения примесей основного характера — 375 мл 36% соляной кислоты и еще 1,75 л воды. Реакционную массу медленно охлаждают до 20 °С и дают выдержку 2 ч. Осадок отфильтровывают и промывают водой до pH 7,0 в промывной воде. Получают 2,451 кг пасты III с содержанием влаги около 31%, которую без высушивания используют на следующей стадии. Выход в пересчете на 100% вещество III 83% (на I). [c.233]

Коэффициенты теплоотдачи ах и аг от теплоносителей к соответствующим наружным поверхностям стенки определяются по корреляционным соотношениям, приводимым в 4.1.5, в зависимости от характера взаимодействия каждого из теплоносителей с твердой поверхностью (вынужденное течение при ламинарном, переходном или турбулентном режимах, гравитационная конвекция, конденсация пара, кипение жидкости). Некоторые значения величин термических [c.339]

Кипение жидкости в вертикальной обогреваемой снаружи трубе является более сложным процессом, чем тот, о котором шла речь в предыдущей главе, вне зависимости от того, имеет ли место естественное или вынужденное течение. При испарении в трубке пузырьки пара не могут свободно подыматься, как это происходит при кипении на поверхности, погруженной в жидкость. Они вынуждены подыматься в относительно ограниченном пространстве, которое все более заполняется пузырьками пара. Характер разделения смеси пара и воды будет зависеть от наклона трубки и от относительного содержания пара в жидкости. Характер движения смеси пара и жидкости изменяется в зависимости от процентного содержания пара в жидкости. При некоторых условиях (например, при значительном паросодержании смеси, а также в наклонной или горизонтальной трубке) может произойти разделение фаз и возникновение двух полностью самостоятельных течений. При этом в одних случаях жидкость может перемещаться вдоль стен трубки, а пар внутри нее, а в других (например, в горизонтальной трубе) пар перемещается отдельно над жидкостью. [c.117]

Существование азеотропных смесей необходимо учитывать при оценке степени чистоты жидкости по постоянству температуры кипения и по характеру перегонки. Нередко органические вещества считают чистыми, если температура кипения в течение всего процесса перегонки остается постоянной в пределах +0,01° С. Однако это может служить доказательством чистоты только тогда, когда ожидаемые примеси не дают с испытуемым веществом азеотропных смесей. В противном случае одно лишь постоянство температуры кипения не может дать уверенности в чистоте жидкого вещества. [c.240]

Фенольное сырье и формалин (учитывая анализы партий на со-.держание в них формальдегида, воды и т. п.) отвешивают в весовых мерниках (каждый вид сырья в отдельности) и самотеком через промежуточный загрузочный бак перепускают в реактор. Соляную кислоту дозируют мерным сосудом и вносят непосредственно в реактор через загрузочную воронку. Количество соляной кислоты дают с таким расчетом, чтобы pH среды находился в пределах 1,6—2,3 (в зависимости от характера фенольного сырья). После загрузки фенола и формалина включают холодильник на обратный перемешивают 10 мин. и берут пробу на определение pH среды. Если pH соответствует требованиям, в рубашку реактора пускают пар под давлением 1,0—1,5 ат и при работающей мешалке смесь нагревают в течение 35 -45 мин. до 70—75°. Затем подачу пара в рубашку реактора прекращают и дальнейший подъем температуры до кипения происходит за счет тепла экзотермической реакции. При температуре смеси 85—90° останавливают мешалку н для предотвращения бурного кипения в рубашку реактора пускают воду, причем через несколько минут после начала равномерного кипения воду выключают, а через 15—20 мин. снова включают мешалку и вносят строго определенное количество (0,06 ч. на 100 ч. фенола) соляной кислоты. По истечении 10—15 мин. в рубашку реактора дают пар для поддержания кипения смеси. Общая длительность периода кипения 60—90 мин. Затем берут пробы для определения удельного веса конденсата, и если удельный вес укладывается в соответствующие нормы (от 1,17 до 1,2 в зависимости от характера фенольного сырья) процесс конденсации заканчивают. Кроме пробы на удельный вес берут пробы на поведение смолы при нагревании ее на плитке при 200°. В этих условиях смола не должна желатинизироваться (переходить в стадию В), в противном случае конденсат не может быть подвергнут сушке и его необходимо слить. [c.387]

Правильный выбор числа машин должен быть связан с характером изменения нагрузки в течение суток или в течение года. На предприятиях с равномерным выпуском продукции (в случае относительно малой роли теплопритоков со стороны наружной среды) суточный и годовой графики нагрузки на холодильную установку при одной из температур кипения будут представлять собой горизонтальные линии (фиг. 195, а). Однако выбор для данной температуры кипения только одной машины может оказаться нецелесообразным. Выход из строя единственной машины из-за возможных, даже сравнительно небольших, неполадок может поставить под угрозу выпуск часто очень дорогостоящей продукции. В таких случаях оправдывает себя установка резервного агрегата с такой же производительностью, что и основной агрегат. Лучшим решением может быть установка двух основных агрегатов половинной производительности каждый. Тогда при выходе из строя одного агрегата второй агрегат все же обеспечивал бы выпуск части продукции или, в крайнем случае, ее охлаждение до несколько более высокой температуры. При установке же резервного агрегата той же производительности, что и основные агрегаты, был бы предусмотрен не 100-процентный резерв, а 50-процентный. [c.400]

С повышением температуры кипения нефтяных фракций время, необходимое для достижения максимальной глубины депарафинизации, возрастает пропорционально средней вязкости их,. что указывает на диффузионный характер процесса. Так как. массообмен происходит на границе раздела фаз жидкость — жидкость, жидкость — твердый карбамид, то требуется определенное время для завершения реакции. Этому способствует перемешивание фаз чем интенсивней оно будет, тем быстрей закончится реакция. Обычно в условиях интенсивного перемешивания процесс комплексообразования заканчивается в течение не более 30 мин. [c.227]

Трехгорлую круглодонную колбу емкостью 1 л устанавливают на паровой бане и снабжают мешалкой, обратным холодильником и капельной воронкой. В колбу помещают раствор 181 г (1 моль) этилового эфира а-бромпропионовой кислоты в 200 мл бензола (примечание 1) и при перемешивании к нему медленно прибавляют 148 г (2,1 моля) пирролидина (примечание 2) с такой скоростью, чтобы растворитель спокойно кипел. Когда прибавление будет закончено (на что требуется около 1 часа), смесь нагревают в течение 1 часа до кипения. После охлаждения смесь выливают в 500 мл ледяной воды и подкисляют разбавленной соляной кислотой. Водный слой отделяют, промывают один раз эфиром и сильно подщелачивают, прибавляя холодный 40%-ный раствор едкого натра. Синтезируемый эфир, имеющий основной характер, экстрагируют четырьмя порциями эфира по 200 мл. Эфирные вытяжки соединяют вместе, промывают 100 мл воды и сушат над безводным поташом. Чтобы отделить осушитель, раствор фильтруют, а затем эфир отгоняют. Остаток перегоняют в вакууме с небольшим дефлегматором т. кип. 84° (12 мм) [или 95 96°(19 мм), или 99,5—100,5°(23 мм), или 104—105° (30 мм)] п о 1,4478, 1,4450 df0,9724. Выход составляет 137—156 г (80—91% теоретич.). [c.90]

Общеизвестно [4, 11], что скорость нагревания реакционной смеси до 135—140°С оказывает влияние на характер протекания реакции Скраупа. Применение разбавленной серной кислоты в случае синтеза хинолина [13] устраняет бурное течение реакции за счет поглощения тепла для поддержания кипения разбавленной серной кислоты. Изучение скорости нагревания при одновременном течении двух реакций Скраупа при синтезе 1,10-фенантролина показало, что, несмотря на двукратное увеличение выделения тепла (по сравнению с одинарной реакцией Скраупа при синтезе хинолина), сокращение продолжительности нагревания реакционной смеси с 1 часа 5 67 [c.67]

Характер влияния плотности орошения на теплоотдачу представлен на рис. V-2. На линии 1 (зона испарения) имеются три участка, соответствующие различным режимам течения пленки. При кипении (высокие значения q) плотность орошения практически не влияет на теплообмен (линия 6). [c.126]

По мере понижения давления возникают значительные перегревы жидкости, уменьщается число центров парообразования, растут паузы между возншшовением паровых пузырей (вплоть до нескольких минут), их образование приобре ае1 взрьшообразный характер с выбросом кипящей жидкости из аппарата [152], снижается коэффициент теплоотдачи (для воды при Р = 2 кПа — в 4-5 раз по сравнению с атмосферным давлением) [54]. Взрывообразный характер кипения сопровождается образованием ударных волн с большим градиентом давления, которые при взаимодействии с поверхностью частиц интенсифицируют в них фильтрационный перенос экстрагента. Вместе с тем с понижением давления снижается температура кипящей жидкости, повышается ее вязкость, уменьшается скорость молекулярной диффузии и растут затраты на создание вакуума. Согласно имеющимся экспериментальным данным, скорость экстрагирования 1шдает с понижением температуры вакуумного кипения. При извлечении флавоноидов из травы зверобоя водным раствором этанола в течение одного часа уменьшение температуры кипения с 40 до 20 °С сопровождалось снижением выхода в 2,15 раза, а с 60 до 20 °С — в 3,2 раза [49]. Таким образом, если применение низко- [c.499]

При пузырьковом режиме течения характер влияния режимных параметров на коэффициент теплоотдачи близок к случаю кипения в большом объеме. Имеется лишь различие в степени влияния каждого из параметров. Плотность теплового потока оказывает значительное воздействие на а . Показатель степени п при д примерно равен 0,4—0,6 (рис. УП-З, б). Несколько меньшее значение я, чем при кипении в большом объеме, где интенсивность теплообмена определяется в основном характеристиками поверхностного кипения, объясняется тем, что в канале значительное турбулизирующее воздействие оказывают поднимающиеся пузырьки пара, внедряющиеся в тепловой пограничный слой, а также увеличение скорости потока по причине нарастания паросодержания. Все это приводит при уменьшении экв канала к постепенному возрастанию вклада <7конв и (7исп в теплообмен. В результате влияние плотности теплового потока на ослабевает. Уменьшение показателя степени значительнее при малых плотностях теплового потока. [c.172]

КОСТИ х- И пара при постоянном полном давлении р. Существуют два предельных случая. Если температура охлаждающей стенки очень близка к температуре росы, что означает малую скорость конденсации, то процесс конденсации является почти изотермическим и мольная доля жидкости находится в изотермическом равновесии с мольной долей пара 1х1=х (ух)]. Если же температура стенки Тщ, намного меньше температуры росы Тчто означает большую скорость конденсации, то температура конденсата может быть близка к температуре кипения Т . При этом мольная доля жидкости практически равна мольной доле пара Х1=у1. В предположении о ламинарном характере течения в жидкой и паровой пленках на рис. 5 показаны профили температуры и концентрации для каждого из этих предельных случаев. Уравнения для потоков в паровой фазе для бинарной смеси имеют вид [c.92]

При повышении температуры такой системы от о до сохраняются две жидкие фазы. Составы их и веса фаз 1 и дч несколько изменятся в связи с изменением взаиморастворпмости, характери-зуемой течением кривых РА и СВ. При температуре 1е обе жидкие фазы состава и х достигнут температуры кипения при данном внешнем давлении, а пары, равновесные с этими двумя жидкими фазами, будут иметь один и тот же состав, равный у . [c.89]

Время, необходимое для проведения реакции Манниха, зависит от характера кетона и соли амина и от температ -ры кипения применяемого растворителя. Так например, реакция между фурфуральацетоном, параформальдегидом и солянокислым диметиланилином в спиртовом растворе заканчивается прн кипячении смсси в течение нескольких минут [49] -С Сли же иагревать З-ацетил-9 метилкарбазол с параформальдегидом и солянокислым диэтиламином в течение 5 часов в среде абсолютного спирта, го выход продукта реакции составляет только 59%, но повышается до 83%, если нагревать смесь в течение 8 часов [66]. [c.429]

Соответственно этому 102 г С2Р3С13 слабо кипятили в колбе с обратным холодильником с 300 г цинковой пыли в 500 мл абсолютного спирта в течение 2 час. и выделяющийся газ собирали при охлаждении. При этом было получено 47 г газа (эквивалентно 70-проц. выходу). После повторных фракционированных перегонок [3] газ имел температуру кипения приблизительно —28°. Очищенный газ давал положительные пробы как на фтор, так и на хлор. Он имел слабый запах, подобный запаху этилена. Газ обесцвечивал щелочиый раствор перманганата и присоединял броы, образуя маслянистую жидкость, нерастворимую в воде, что указывает на его ненасыщенный характер. [c.77]

Дики и соавторы показали, что ди-грег-бутилперекись не реагирует с солями двухвалентного железа и не выделяет иод из раствора иодистого калия в уксусной кислоте Однако содержание активного кислорода в этой перекиси ожно определить путем нагревания ее в атмосфере инертного газа со смесью уксусной и 56%-ной иодистоводородной кислот при 60°С в течение 45 мин с последующим разбавлением и титрованием. С помощью этого метода определяют общее содержание перекисей, включающее и более реакционноспособные, а также и органические соединения неперекисного характера, способные реагировать с иодистоводородной кислотой. Определение активного кислорода в 2,2-ди-(грег-бутилперокси)-бутане, также медленно реагирующем в обычных-условиях, можно успешно провести при нагревании в течение 5 мин с иодистым натрием, уксусной кислотой и изопропиловым спиртом в атмосфере инертного газа к пробе затем прибавляют небольшое количество концентрированной соляной кислоты, снова нагревают до кипения, после чего разбавляют и титруют. Анализировать ди-грег-алкилперекиси этим способом не удается. [c.431]

Кривые температурных разгонок, имеющие тот же характер, уже давно применяются в тех случаях, когда хотят проследить за течением процесса разгонки. Показатель преломления и плотность являются часто более подходящим средством определения состава дестиллята, так как температуры кипения, особенно если их отсчитывают непосредственно по термометру, помещенному в головке колонны, бывают иногда недостаточно точными. [c.83]

В длиннотрубных пленочных испарителях, используемых при удалении из смеси значительного количества легколетучего компонента, существенно изменяются по мере стекания жидкостной пленки физико-химические свойства выпариваемой жидкости, гидродинамика пленочного течения, температурный напор и характер парообразования (от пузырькового кипения до испарения с поверхности пленки). Вследствие этого интенсивность тепло-и массообмена значительно изменяется по длине аппарата, достигая максимума лишь на небольшой части всей длины аппарата. [c.264]

Повидимому, реакция диспропорционирования водорода имеет особое значение в процессе каталитического крекинга, который за последние годы является одним из главнейших методов переработки углеводородных смесей. Каталитический крекинг осуществляется в присутствии природных или синтетических алюмосиликатов. Характер действия этого катализатора на углеводороды удобно проследить, подвергая повторной каталитической обработке бензин каталитического крекинга. Оказывается при этом, что содержание олефинов в бензине падает, а содержание изопарафинов и ароматики возрастает. Было найдено, что успешному течению такого процесса, получившего название реформинга, или облагораживания, способствует добавление нефтяных фракций, богатых нафтенами, с температурой кипения выше 200°. Первоначально предполагалось, что нафтены отщепляют водород и переходятвароматикуг а освободившийся водород гидрирует изоолефины в изопарафины. Однако в дальнейшем было выяснено, что наличие циклонарафинов для этого процесса хотя и желательно, но не обязательно, так как на гидрирование расходуется, повидимому, больше водорода, чем его могут дать циклопарафины. [c.153]

Этиленимин —азотсодержащий аналог окиси этилена. Это весьма реакционноспособное летучее основание с запахом аммиака (температура кипения 56°), легко реагирующее с разрывом кольца. Процесс циклизации протекает при 40—50° в течение часа. При этом получается небольшое количество полимеров. Нарушение режима приводит к увеличению количества полимеров. Помимо более высокой температуры, катализаторами полимеризации могут быть галогеноводородные кислоты, -хлорэтиламин, окислители, соли меди. Полимеризацию этили-мина объясняют цепным характером реакции, происходящей между этиленнмином и производным четвертичного основания [c.462]

Применение интенсификации теплообмена со стороны хладагента дает наибольшую энергетическую выгоду при низких температурах кипения и одновременной интенсификации теплоотдачи со стороны хладоносителя (см. табл. 1У-5). В этом случае движение хладоносителя (раствор СаС12) носит ламинарный характер, и для его интенсификации пригодны ленточные турбулизаторы или внутреннее оребрение. При турбулентном течении, имеющем место в случае положительных температур кипения, и использовании воды в качестве хладоносителя интенсификация теплоотдачи хладоносителя нецелесообразна. [c.122]

Известно, чтр интенсивность теплообмена в аппаратах с кипением в трубах существенно зависит от структуры потока. Тем не менее до настоящего времени характер этой взаимосвязи полностью не выяснен. Имеются лишь отдельные работы по непосредственному исследованию режимов течения потока в обогреваемых трубах [1—3]. Приводимая, например, в [4] классификация режимов течения потока в кипятильных трубах принята на основан1 и исследования паро-газожидкостных потоков в необогреваемых трубах и поэтому требует уточнения. [c.15]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология