Давление общее полное

Горелки газовые общего назначения. Инжекционные горелки среднего давления являются горелками с полным предварительным смешением газа с воздухом, что позволяет осуществить полное интенсивное сжигание газа с коэффициентом расхода воздуха, близким к единице. Эти горелки просты в изготовлении и эксплуатации. [c.341]

В случае хорошо организованного рабочего процесса при работе двигателя на полной нагрузке в течение первой фазы 0i выделяется примерно 7з от общей теплоты сгорания топлива, вводимого в цилиндр за цикл коэффициент активного тепловыделения при этом составляет 0,3. К моменту окончания второй фазы 9ц указанный коэффициент достигает 0,7—0,8. Наблюдаемое постепенное замедление скорости тепловыделения в третьей фазе бщ связано с такими неблагоприятными факторами, как уменьшение концентрации кислорода, разбавление смеси топлива с воздухом продуктами сгорания, прогрессирующее увеличение объема камеры, снижение температуры и давления. Продолжительность фазы догорания 9ш может соответствовать 70— 80° ПКВ от в.м.т. При увеличении доли тепловыделения в фазе 0т сильно снижается эффективность использования выделяющейся теплоты, уменьшается топливная экономичность двигателя и повышается температура газов на выпуске. [c.158]

Поскольку коэффициенты активности в общем случае зависят от температуры, давления и полного состава фаз, коэффициент растворимости также является функцией всех этих параметров. [c.73]

TOB a = 0 и i= 1. Пусть введено в раствор М молекул электролита. Тогда Afa — число молекул, диссоциированных на ионы, а М—Ма) — число недиссоциированных молекул в равновесии с ионами. Если каждая молекула распадается на п ионов, то общее число молекул и ионов (осмотически деятельных частиц) в растворе при равновесии будет [М—Ма)- -Мап (где Man — число ионов). По Аррениусу, опытное осмотическое давление пропорционально полному числу частиц [c.194]

Таким образом, парциальный мольный объем Уг идеального газа в идеальной газовой смеси равен объему, который занимал бы 1 моль этого газа при давлении, равном общему давлению смеси. Полный объем смеси дается уравнением (разд. 2.18) [c.147]

По окончании растворения автоклав останавливают люком вверх (прп этом положении конец сифонной трубы погружен в раствор), соединяют его с общим коллектором, осторожно открывают задвижку в сторону теплообменника и медленно снижают давление до 2,5— 3 ат. После этого по перепускной трубе передавливают жидкое стекло в разбавитель, предварительно залитый водой на /а объема. В него же самотеком из сборной емкости направляют сконденсировавшийся пар с унесенными брызгами жидкого стекла. При снижении давления в автоклаве над раствором происходит частичное испарение жидкого стекла, поэтому сборная емкость связана трубопроводом с теплообменником, где образующийся пар конденсируется. Окончание передавливания определяют по резкому падению давления в автоклаве до пуля. В полном опорожнении автоклава перед очередным растворением необходимости нет. Более того, остаток нерастворенной силикат-глыбы и щелочного раствора ускоряет последующее растворение. Не реже одного раза в месяц автоклав чистят от скоплений шлама и нерастворенной силикат-глыбы. [c.37]

Влияние давления в системе на равновесие изомеризации парафиновых углеводородов однозначно не определено. По мнению одних авторов [14, 15, 41, 42], повышение общего давления не влияет на протекание изомерных превращений нормальных парафиновых углеводородов линейного строения, других [43—45], скорость изомеризации парафинов уменьшается. Расхождение в этих данных, возможно, обусловлено различным состоянием катализатора. Как показано в работе [38], при увеличении давления водорода полная конверсия в реакции изомеризации снижается на свежем катализаторе [c.14]

По смыслу вывода формулы (7.23) очевидно, что в случае, когда требование неизменности общего объема заменено требованием неизменности суммарного давления смеси, полный термодинамический потенциал системы будет определяться аналогичной формулой, только функция Р заменяется функцией [c.220]

Р — общее (полное) давление [c.344]

Линия т] — р характеризует зависимость общего (полного) к. п. д. машины от давления. Под общим к. п. д. подразумевается произведение индикаторного и механического к. п. д., т. е. [c.51]

Исходя из общих соображений, желательно иметь большой отвлеченный напор колеса, так как это снизило бы окружную скорость лопаток, создаваемый шум и увеличило бы прочность вентилятора. Но чем выше отвлеченный напор, тем выше значение отвлеченного диаметра втулки и тем, следовательно, больше доля динамического давления в полном давлении и выше потери. [c.343]

Применение сменной проточной части в модификациях центробежных нагнетателей по степени сжатия и давлению обеспечивает полную загрузку устанавливаемых агрегатов по всей области технологических параметров линейных и головных КС. С увеличением загрузки агрегатов, помимо сокращения их общего числа достигается экономия топлива за счет повышения эффективного к. п. д. привода. [c.15]

Коль [37] представил данные по абсорбции в тарельчатой колонне, которые коррелировались уравнением, аналогичным уравнению (13.32). Коль и Ризенфельд [1] сделали довольно полный обзор данных, показав, что, как правило, общий коэффициент абсорбции не зависит от скорости потока газа и уменьшается с увеличением скорости потока жидкости, уменьшением величины 6, увеличением Со и уменьшением парциального давления СОг- Все [c.154]

Результаты расчетов (табл. 15) — для условий температура однократного испарения 430°, общее абсолютное давление в системе 1400 мм рт. ст. — показывают, что при вводе в поток сырья первых 1,5% водяного пара величина отгона увеличивается с 15,7 до 42,5% вес. дополнительные 1,5% водяного пара дают значительно меньший прирост — с 42,5 до 54,1% вес. Для полного перевода солярового дистиллята в насыщенные пары требуется при тех же условиях 15,5% вес. воДяного пара. Кривая зависи- [c.92]

Здесь С и С — общие (суммарные) концентрации прореагировавшего и непрореагировавшего газа А соответственно у поверхности и в массе жидкости. В то же время величина С выражает суммарную концентрацию при полном насыщении всей массы абсорбента газом А. Значит (С —С ) представляет собой количество газа А, которое может быть поглощено единицей объема основной массы жидкости, имеющей суммарную концентрацию С , до достижения полного насыщения этим газом в условиях химического равновесия в растворе (парциальное давление газа А над раствором должно быть таким, чтобы обеспечить величину концентрации непрореагировавшего газа в растворе А, равновесную с продуктами реакции). [c.71]

Выражение (16-21) имеет более общий вид, чем использовавшееся ранее выражение (4-10) для кажущейся константы равновесия, и позволяет получить более полное представление о равновесии. Кажущаяся константа равновесия Q может быть вычислена для любых экспериментальных условий по данным о парциальных давлениях реагентов и продуктов. [c.79]

N — число пузырей в единице объема слоя Р — полное давление q — сквозной расход газа через пузырь Q — общий расход газа через пузырь Tg — радиус пузыря Тс — радиус облака циркуляции [c.372]

В общем случае плотность р и линейная скорость потока v меняются по длине трубы в соответствии с уравнениями материального и теплового балансов, и проинтегрировать уравнение (П-6) можно, лишь используя полную систему уравнений балансов. Однако, поскольку изменение давления обычно невелико, а его влияние на основной процесс слабее, чем влияние других переменных, можно приближенно оценить перепад давления, не прибегая к совместному решению всех уравнений балансов. [c.67]

Реакция проводится при постоянных 77 р путем барбота -жа газообразного реагента А через жидкость в которой нахо -дятся жидкие реагент В и продукт В. Сами условия проведения реакции благоприятствуют полному израсходованию реагента В (степень превращения близка к единице). Действительно, при интенсивном барботаже общее давление в системе создается реагентом А р рх и парциальное давление продукта А близко к нулю рл 0. Поскольку [c.95]

Последнее уравнение удобно для оценки общей возможной конверсии при синтезе углеводородов. Например, по соотноше- нию, приведенному выше, для синтеза парафиновых и нафтеновых углеводородов найдем, что при 600 К стандартная константа равновесия Я°р = 46,4. Если р = р°=101325 Па и 6 = 2, то этому значению К°р отвечает л = 0,8. Если же р1р° =50, то равновесная конверсия СО в углеводороды будет близка к 0,95, т. е. можно получить практически полное превращение одного из реагентов, применяя умеренные температуры и высокие давления. При относительно низких температурах ( 500 К) практически полное превращение может быть достигнуто и при. атмосферном давлении. Подчеркнем, что последнее соотношение и расчеты учитывают превращение СО и Нг во все образующиеся углеводороды. [c.337]

Величина г, по теории Аррениуса, тесно связана со степенью диссоциации а. Всегда а < 1, а для неэлектролитов а = О и i = 1. Пусть введено в раствор М молекул электролита. Тогда Ма — число молекул, диссоциированных на ионы, а (М — Мо.) — число недиссоции-рованных молекул в равновесии с ионами. Если каждая молекула распадается на п ионов, то общее число молекул и ионов (осмотически деятельных частиц) в растворе при равновесии будет [М — Ма) + + Man (где Man — число ионов). По Аррениусу, опытное осмотическое давление пропорционально полному числу частиц [c.156]

Рис. 20-5 и 20-6 дают представление об аэродинамике топки с встречным расположением прямоточных горелок на фронтовой и задней стенах. Изображенные на них поля скоростей получены в экспериментальных исследованиях на воздушной модели. По истечении из горелок струи эжектируют газ из окружающей среды, в результате чего расход в них увеличивается. При равенстве начальных количеств движения встречные потоки соударяются в центре топки (рис. 20-5) при практически одинаковых скоростях в них и суммарном расходе, равном в рассматриваемом случае 1,88(Зо, где Со — начальный расход газа через горелки. В месте соударения в результате торможения динамический напор трансформируется в статическое давление. Под действием образовавшегося перепада давления общий поток растекается вверх и вниз с повышенными скоростями и вследствие этого с малым заполнением сечения топки восходящий поток занимает 0,57 сечения топки, причем 0,37 сечения топки занимает основной поток, В месте разветвления расход в восходящем потоке Ов составляет 1,3250о, а в нисрсодящем Охв —0,55(Зо. По мере движения восходящий поток расширяется. Однако полного заполнения топки не достигается. На уровне перехода в горизонтальный газоход степень заполнения сечения топки восходящим потоком составляет 0,86, причем на основной поток приходится 0,68 сечения топки. Максимальная скорость в этом сечении составляет 0,36 Вследствие неполного заполнения сечения камеры над горелками у фронтовой и задней стен развиваются вихри. Часть восходящего потока с расходом Оо направляется на выход из топки. Избыточный расход рециркулирует, образуя у стен в области над горелками два больших вихря, каждый из которых занимает до 0,3—0,35 глубины топки и распространяется почти по всей высоте топки. Расход в них соответственно составляет 0,181 (Зо и 0,144(Зо. [c.428]

Требования к вязкости материала должны предотвратить возможность хрупкого разрушения (или неустойчивого развития трещин) от наибольшего дефекта при заданном уровне рабочих напряжений. Рабочие напряжения складываются из расчетных напряжений, любых дополнительных концентраций напряжений и остаточнь1Х напряжений, если сосуд не подвергался термообработке для снятия внутренних напряжений. Если известны максимальный размер дефекта и уровень рабочих напряжений в его зоне, то можно определить условия разрушения. Но это возможно только при полном контроле качества материала и более точном расчете напряжений, чем предусматривается для большинства сосудов давления общего назначения. Такой контроль и методы расчета по критериям линейной механики разрушения. применяются исключительно к сосудам, выполненным из высокопрочных материалов, и в тех случаях, когда высока его стоимость или когда его разрушение может привести к серьезным последствиям. На [c.171]

Из правила фаз следует, что пар только одного состава находится в равновесии с обеими жидкими фазами, но одна жидкая фаза может быть в равновесии с целым рядом паров при различных температурах, если считать общее давление фиксированным. Полная диаграмма для этого случая показана на рис. 114. ОЕ — кривая кипения для смеси двух жидких фаз ВС—-кривая точек росы для паров, более богатых В, чем пар в точке С, который является единственным паром для трехфазного равновесия С А — кривая точек росы для паров, более богатых А, чем пар в точке С. Горизонтальные линии, подобные, например, линим [c.605]

Для трубопроводов В большинстве случаев опасна коррозия в виде каверн, а иногда при очень большой скорости развития общая коррозия. Так как трубопроводы должны работать при больших внутренних давлениях и полной их герметичности, коррозию поч и всегда оценивают по глубинному показателю. Очень часто скорость коррозии трубопроводов колеблется в пределах 0,2—0,4 мм1год. В более агрессивных почвах она может достигать 0,8—1 мм год. Известны случаи, когда скорость почвенной коррозии составляла 3—6 мм1год, а при блуждающих токах 10— 15 мм год. [c.16]

Третьей разновидностью КПД является полный коэффициент полезного действия rii,, характеризующий общие потери энергии, связанные с объемными потерями и потерями на трение. Определяется он как отношение мощности энергии на выходе насоса Л в х к подведенной к нему мощности В то же время полный КПД можно определить как произведение коэффициента подачи и гидромеханического КПД, т. е. справедливо rij, = ЛоЛги-Зависимость полного коэффициента полезного действия от нагрузки нелинейная и имеет при некотором давлении оптимадьное значение Лп.опт (см. рис. 2.6). При нагрузках, создающих более высокие давления, значение полного КПД начинает снижаться, по-98 [c.98]

Пусть дана система двух частично растворимых друг в друге веществ второго, неэвтектического типа, разделенная на два жидких слоя, находящихся в равновесии с их общим паром, при точке кипения под заданным постоянным внешним давлением. Из рассмотрения изобарных кривых кипения и конденсации этой системы, представленных на фиг. 16, можно заключить, что пока в системе присутствуют оба жидких слоя, как температура кипения, так и составы обоих жидких слоев и выделяемого пара останутся в ходе испарения неизменными. Единственно, по мере перегонки исходной двухфазной жидкости будет изменяться ее совокупный состав а, передвигаясь на горизонтальном участке АВ существования трехфазной равновесной системы по направлению к точке В до полного исчезновения фазы А состава ха, которое наступит в момент, когда совокупный состав жидкой фазы сравняется с составом лв слоя В. [c.53]

Системы кольцевых диффузоров [75, 76] показаны на рнс. 10.24. Здесь же приведены измеренные за ними (на расстоянии 20 мм от слоя) профили скорости. Эти диффузоры ие обеспечивают даже удовлетворительной степени равномерности потока. Из этого следует, что все эти способы раздачи потока могут быть использованы только как вспомогательные распределительные устройства. Для полного выравнивания (ютока вместе с ними должны быть применены другие выравнивающие устройства, Б первую очередь подробно рассмотренные плоские решетки, которые отличаются простотой и компактностью. Ири этом следует отметить ошибочность утверждения, что такие решетки создают слишком большое дополнительное сопротивление движению потока в аппарате. На самом деле это не так. Дело в том, что распределительные решетки устанавливают в сечении с наибольшей площадью, т. е. с минимальными скоростями, и если они подобраны правильно (по расчету), то, несмотря даже на значительный их ко )ффициент сопротивления, абсолютное значение потерь давления получается по сравнению с общими потерями давления в аппарате небольшое. [c.284]

Математическую модель нестационарного процесса абсорбции в насадочном аппарате построим так, чтобы она отражала три основных фактора, наиболее важных в общем динавлическом поведении процесса 1) неравномерность распределения по времени пребывания элементное потока в аппарате, 2) распределенность в пространстве и времени основных гидродинамических параметров процесса удерживающей способности, расхода жидкости в колонне, перепада давления, 3) наличие полной замкнутой цепи обменных процессов в насадочном аппарате газовая фаза—проточная зона потока жидкости—застойная зона потока жидкости—газовая фаза с количественным выражением интенсивности обменных процессов всех звеньев замкнутой цепи. [c.415]

Смотреть страницы где упоминается термин Давление общее полное : [c.19] [c.130] [c.317] [c.767] [c.130] [c.8] [c.406] [c.36] [c.490] [c.103] [c.209] [c.16] [c.43] [c.115] [c.351] [c.21] [c.286] [c.282] [c.300] [c.267] [c.315] [c.282]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология