Эффект фонтанный

Линии тока наблюдались для обеих жидкостей при введении красящего вещества со стороны алюминиевого поршня. Как отмечают авторы [255], линии тока выглядят как набор петель, явно отражая совокупный эффект фонтанного течения, как перенос жидкости от центральных линий тока основного течения, по которым она движется вперед, к линиям тока у стенки, по которым жидкость движется назад. [c.165]

Авторы [259] предложили модель для описания стадии заполнения плоской прямоугольной формы и последующего отверждения, в которой учитываются качественные эффекты фонтанного течения во фронте. Модель позволяет прогнозировать рост давления во время заполнения, распределение степени превращения и температуры на стадиях заполнения и отверждения. Результаты моделирования хорошо согласуются с экспериментальными данными по изменению температуры и давления в форме, полученными для полиуретанового состава. [c.168]

Это соотношение отражает суммарный эффект фонтанного течения. Для ньютоновской жидкости [c.172]

В США позже пришли к выводу об использований сухого льда или ряда термодинамических эффектов, сопряженных с выделением газа из брикетов твердого хладоагента для освоения и продавки фонтанных и компрессорных скважин [70]. [c.13]

Несмотря на эффективное перемешивание и контакт между газом и твердым материалом в фонтанирующем слое, до настоящего времени его не удалось использовать в качестве каталитического реактора. Возможно, что это обусловлено истиранием твердых частиц в фонтане. Хотя интенсивность истирания при небольшой продолжительности пребывания частиц в слое не должна быть слишком большой (если, конечно, частицы не являются чрезмерно хрупкими), тем не менее суммарный эффект истирания за длительный период работы каталитического реактора, видимо, окажется неприемлемым. Истирание частиц нередко отмечалось даже при кратковременном их пребывании в слое, и хотя оно выгодно при осуществлении некоторых технологических процессов (см. выше), тем не менее истирание накладывает определенные ограничения на область применимости техники фонтанирования. Не исключено, что в этом аспекте могут играть существенную роль такие факторы, как конструкция входного отверстия и геометрия слоя, что может дать некоторую возможность воздействовать на интенсивность истирания. Этот вопрос для фонтанирующего слоя требует дальнейшего изучения. [c.652]

Перфорацию проводили под депрессией, через лубрикатор Л-7/50. После проведения вскрытия эксплуатационной колонны скважина перешла на фонтанный режим работы. Время, за которое скважина набирала статическое давление, составляло 3...4 ч, то есть хорошее сообщение между скважиной и пластом очевидно. В то же время скв. Х 404, освоенная без применения гидрофобизатора, свое статическое давление набирала за период, кратно больший (20...24 ч). Пластовые давления на скв. Х° 403 и 404 снижены на 1,5... 1,7 МПа от первоначального. Периодическая работа скважин обусловлена малой толщиной пласта — 4 м. Скв. Х° 403 осваивали с применением ИВВ-1, ее Р = 9,6 МПа, а скв. Хд 404 осваивали без применения ИВВ-1, ее Р = 3,6 МПа. На основании данных, полученных в результате применения реагента ИВВ-1, можно сделать заключение о положительном эффекте его использования при освоении скважин и в условиях сниженного пластового давления. [c.193]

Для снижения удельного давления глинистого раствора в пространство между фонтанными трубами и эксплуатационной колонной нагнетают воду, которая вытесняет тяжелый глинистый раствор в фонтанные трубы, откуда он выходит на поверхность. При высоком пластовом давлении скважина начинает фонтанировать и при неполной замене глинистого раствора водой. Если замена глинистого раствора водой не дает эффекта, в затрубное пространство одновременно с водой нагнетают газ или воздух, а затем только газ или воздух (без воды). [c.83]

В таких моделях в общем виде учитываются перенос газа из фонтана в периферийную зону, эффекты механического взаимодействия частиц полидисперсного материала друг с другом и с периферийной зоной, взаимодействие потока газа со стенками аппарата и некоторые другие эффекты. Общая система соответствующих уравнений, приведенная в работе [69], может служить основой для моделирования процессов сушки дисперсных материалов в фонтанирующем слое. Существенно, однако, что даже эта наиболее общая из известных моделей не включает эффекта возможного радиального переноса частиц из периферийной зоны в объем фонтана, а величины скоростей сплошной и дисперсной фаз в периферийном кольце и в фонтане рассматриваются лишь в виде усредненных значений, без анализа их распределений по внутренним координатам отдельных зон фонтанирующего слоя. Кроме того, общая система уравнений модели содержит значительное число параметров, величины которых должны быть определены из дополнительных опытов (например, силы и соответствующие коэффициенты механического взаимодействия частиц друг с другом и с потоком газа). Отмеченные обстоятельства затрудняют использование такого рода общей модели для практических расчетов процесса сушки в фонтанирующем слое. [c.339]

При наблюдении протекания Г. II через узкий капилляр оказалось, что его вязкость в десятки тысяч раз меньше, чем у Г. I. Вместе е тем непосредственное измерение вязкости по Рис 2. Фонтан- затуханию крутильных колебаний по-эффект. груженного в Г. II диска дает результаты, мало отличающиеся от вязкости Г. I. Это свойство — протекать через узкие капилляры, не обнаруживая вязкости, открытое в 1938 П. Л. Капицей, — было названо сверхтекучестью. Оно явилось ключом к пониманию всех осо- [c.415]

Характерная особенность течения при формовании — наличие не полностью заполненной формы, т. е. наличие движущейся свободной поверхности материала. Поэтому в потоке жидкости, заполняющей форму, выделяют три области область входа, область основного течения и область фронта. Если рассматривать плоское течение и пренебречь эффектом входа, особого внимания заслуживает область фронта. Здесь имеет место так называемый фонтанный эффект [131]. Этот эффект выражается в том, что жидкость из осевой области потока, имеющая большую скорость, меньшее время пребывания и, следовательно, меньшую степень превращения, выносится во фронте потока из центра в пристеночные слои, оказывая заметное влияние на формирование поля температуры, степени превращения и вязкости. [c.79]

Рис. 4.45. Схема фонтанного (слева) и обратного фонтанного> (справа) эффектов

Детальное экспериментальное изучение кинематики течения в области фронта проведено в работе [265]. Авторы использовали установку, схема которой показана на рис. 4.44. Над поверхностью алюминиевого поршня в прозрачной полости находится исследуемая жидкость. Под действием мотора стенки полости опускаются вниз и в столбе жидкости возникают три различные области течения. Вблизи свободной поверхности имеет место уже обсуждавшийся в разд. 2.11 фонтанный эффект. Соответственно перед движущейся границей имеет место обратный фонтанный эффект. Так, если рассматривать движение в канале двух жидкостей с разной плотностью, когда одна толкает другую и играет роль поршня (такой случай изучался экспериментально и теоретически в работе [256]), и представить, что граница раздела стационарна, стенки формы движутся с определенной скоростью, то траектории движения частиц, соответствующие прямому и обратному фонтанному эффекту, будут иметь вид, изображенный на рис. 4.45. Вторая область — развитое течение в основном объеме и третья — циркуляция вблизи поверхности алюминиевого поршня. [c.164]

Особую роль играет третья область —область фронта потока. Фонтанный эффект в этой области необходимо учитывать [c.165]

Для реакционно-инжекционного формования необходимо знать распределение времени пребывания для определения поля температуры и степени превращения в объеме потока жидкости. Поскольку фонтанный эффект оказывает на формирование этих полей существенное влияние, в этом случае его роль еще более значительна, чем для инжекционного формования термопластов [255]. [c.166]

В работе [64] предложена модель, учитывающая фонтанное течение во фронте с помощью искусственного приема, качественно отражающего этот эффект. Авторы использовали характеристики составов и условия заполнения, не всегда встречающиеся в практике процесса РИФ, но которые могут быть полезны в будущем в связи с тенденцией применения реакционных составов, характеризующихся высокой скоростью реакции. [c.166]

Анализ распределения температуры в форме (рис. 4.49) момент окончания заполнения для двух режимов формования, различающихся значениями критерия гелеобразования, показывает, что температура в центре монотонно возрастает по мере удаления от входа. При высоком значении критерия гелеобразования температура у входа имеет максимальное значение вблизи стенки формы, но при удалении от входа максимум смещается к центру, исключая область фронта, где температура становится практически постоянной, поскольку большая часть материала в этой области поступает из центральной части потока. При низком значении критерия О максимальное значение температуры наблюдается у стенки по всей длине полости, так как в этом случае выделение тепла за счет химической реакции очень мало, но вблизи фронта температура также становится практически постоянной. Сравнение результатов расчета по изменению перепада давления в форме с учетом и без учета особенностей фронтального течения показало [259], что при низких значениях критерия гелеобразования различие практически отсутствует, а при большом значении О в последнем случае погрешность становится значительной. Этот факт еще раз подтверждает значение учета фонтанного эффекта. [c.169]

Координата линии, содержащей частицы жидкости, движущиеся со скоростью Уср, обозначается ср. Поскольку фронтальная область идеализируется в виде линии, существование фонтанного эффекта во фронте предполагает, что вдоль этой линии постоянно происходит перенос жидкости из области основного течения с высокой скоростью (0< < ср) в область с низкой скоростью ( ср<5<1). Частицы, достигающие фронта на расстоянии I от оси течения, покидают его, возвращаясь в область основного течения, в точке с координатой и, согласно закону сохранения массы, [c.172]

Ввиду неизотермических условий заполнения формы и зависимости вязкости от температуры и степени превращения в процессе течения будет неизбежно происходить перестройка профиля осевой составляющей скорости, связанная с появлением поперечной компоненты. Однако, согласно условию /Я>1, осевая составляющая скорости V в области основного течения значительно превосходит поперечную компоненту, что позволяет последнюю не учитывать. В этом случае траектории движения частиц жидкости будут прямолинейными и параллельными продольной оси полости. В области фронта необходимо учитывать двухмерность течения, так как здесь имеет место фонтанный эффект [131], при котором свежая масса из центральной области потока выносится в пристеночные слои (см. рис. 4.53), оказывая влияние на распределение степени превращения и температуры. Точное описание течения в этой области требует решения задачи со свободной поверхностью [263]. Для этой цели может быть использован метод маркеров и частиц в ячейках. Однако, даже если не учитывать реальных свойств жидкости и явления тепло- и массопереноса во фронте, такой подход приводит к значительному усложнению модели. В то же время на практике оправдывают себя упрощенные способы аналитического задания во фронтальной области распределения скоростей, соответствующие экспериментальным данным по фонтанному эффекту. [c.175]

Для учета фронтальных явлений, связанных с фонтанным эффектом, зададим распределение скоростей, используя решение, полученное в работе [256] при изучении изотермического течения ньютоновской жидкости в полубесконечном плоском канале под действием плоского поршня, движущегося со скоростью Ыо- Рассматривая квазистационарное состояние, пренебрегая инерционными членами и вводя в уравнение функцию тока [257], авторы получили решение бигармонического уравнения, перейдя затем к приближенному выражению [c.177]

Уравнения (4.45) — (4.49) позволяют учесть влияние фонтанного эффекта на распределение переменных в основной области течения. [c.179]

Общая система уравнений, приведенная в [47], в принципе может служить основой для моделирования процессов сущки дисперсных материалов в фонтанирующем слое. Существенно, однако, что даже эта наиболее общая модель не содержит эффекта радиального поступления частиц из периферийной зоны в объем фонтана, а величины скоростей фаз в кольцевой зоне и в фонтане фигурируют в виде усредненных значений, без анализа их распределений по координатам. Кроме того, записанная в общем виде система замкнутых уравнений содержит значительное количество величин, значения которых должны быть определены из дополнительных, как правило, весьма непростых опытов (например, силы и коэффициенты механического взаимодействия частиц друг с другом и с потоком газа). Отмеченные обстоятельства затрудняют использование сформулированной модели для практических расчетов процесса сушки в фонтанирующем слое. [c.199]

Только в объединении Татнефть остеклованные трубы внедрены на 2500 скважинах, в том числе 600 скважин оборудованы ШГН. Фактический годовой экономический эффект на 1 скважину для условий Татарии составляет для фонтанных скважин 1593 руб., для скважин, оборудованных ЭЦН, — 1533 руб. и для скважин ШГН — 1421 руб. [c.3]

Распыление жидкостей и расплавов. Наблюдениями [9] установлено, что при воздействии ультразвуковых колебаний средней и большой интенсивности возникает распыление жидкости, так называемое ультразвуковое фонтанирование, а в фонтане четко выделяется струя, состоящая из капелек сферической формы (в виде бусинок .) Туманообразование происходит в нижней части струи. Высокоскоростная киносъемка показала, что процесс распыления не непрерывен. Капельки жидкости выбрасываются из бусинок редкими кратковременными взрывами, причем промежуток между взрывами значительно длиннее времени самого взрыва. Скорость вылета из струи капелек тумана — 4—16 м/сек. Процесс туманообразования сопровождается рядом побочных эффектов пульсацией бусинок струи, коагуляцией выброшенных капелек 116 [c.116]

Если это подставить в уравнение (70), получим уравнение Гортера для эффекта термомолекулярного давления, который для жидкого гелия II называется фонтанным эффектом [c.118]

При выборе температуры в потоке на поверхности для расчета установки непрерывного газлифта с использованием работающих под давлением газлифтных клапанов, максимальная возможная температура принимается интуитивно в качестве коэффициента запаса в проектных расчетах. Допущение более высокой,по сравнению с существующей,температуры в потоке является по существу применением коэффициента запаса в форме требуемого рабочего давления инжектируемого газа, однако это имеет противоположный эффект, если это рассматривать с точки зрения помех, вызываемых газлифтным клапаном. Помехи, вызываемые газлифтным клапаном, выражаются в невозможности закрывания верхних клапанов при выполнении операции подъема продукта из нижнего клапана. Помехи со стороны клапана вызовут излишний расход газа и ограничат добычу жидких продуктов с помощью газлифта из высокообъемной скважины. Для обеспечения наиболее эффективной работы установки газлифта следует избегать использования многоточечной инжекции газа для установок непрерывного действия. Одноточечная инжекция является в высшей степени важной для многих установок газлифта с большими эксплуатационными колоннами труб для предотвращения резких колебаний потока. Это соображение является особенно важным при установках с потоком в обсадных трубах, где точка инжекции газа располагается в насосно-компрессорных трубах с открытым концом или в большом фонтанном штуцере на дне скважины. [c.216]

Таким образом, учет неравновесных эффектов (особенно при высоких темпах изменения давления) может существенно повысить точность расчетов фонтанных и газлифтных подъемников и улучшить выбор оптимальных режимов эксплуатации скважин. [c.212]

В Г. II имеет место т. н. термомеханич. эффект (фонтан-эффект) (рис. 2) при подводе тепла к нижней части трубки из ее верхнего конца бьет фонтан шидкого Г. т. обр., создание разности темп-р приводит к течению Г. И. Имеет место и обратный, т. п. механокалорич, эффект (рис. [c.415]

СВЕРХТЕКУЧЕСТЬ-отсутствие вязкости в жидком гелии при температурах,, близких к нулю (т. е. вязкость меньше, чем достигнутая граница измерения, равная 10 " пз) во время протекания его через тонкие капилляры и щели в интервале температур от О до 2,18 К (— 270,98 С). С. открыта сове1ским ученым П. Л. Капицей в 1938 г. С явлением С. связано существование т. паз. термомеханического эффекта (или эффекта фонтанирования), заключающегося в том, что снижение температуры в узкой щели вызывает появление дополнительной разности давлений на концах этой щели. Если погрузить в гелий II (см. Гелий) капилляр и нагревать его верхний конец, то из капилляра начинает бить фонтан. Значит, в гелии II, кроме гидростатического, действует также и гидротермический напор. Гидродинамическая теория С. полнее всего была развита советским ученым Л. Д. Ландау. Считают, что гелий II представляет собой смесь двух жидкостей, которые могут двигаться независимо друг от друга одна из них — сверхтекучая — не связана с тепловым движением, а другая — нормальная — содержит в себе все тепло, имеющееся в гелии II. Относительная концентрация этих двух жидкостей определяется соотношением их плотностей и зависит от температуры. Возможность существования одновременно двух независимых видов движения в гелии II экспериментально доказана советским ученым Э. А. Апд-роникашвили. Открытие и исследование С. положили начало новому разделу современной физики — квантовой гидродинамики. [c.219]

Предполагается, что использование смеси даст наибольщий экономический эффект при обработке нагнетательных скважин, добывающих скважин фонтанного фонда, а также механизированного фонда, в частности оборудованных установками ЭЦН, так как обработка этими смесями возможна (из-за раздельной закачки реагентов и отсутствия коррозии оборудования) без подъема глубинного оборудования и глущения скважин. [c.301]

Чтобы во время действия фонтана шейка не прогорела, уменьшив этим эффект действия, она внутри покрывается негорючим веществом. Для этого в гильзу через шейку вставляется стержень, насыпается немного сырой глины, которая уплотняется вручную или на специальном прессе. После этого стержень вынимается, и в глине после подсыхания образуется отверстие, которое не изменяется от огня. Затем гильза заполняется составом, свободный конец ее либо затягивается, либо закрывается наглухо. Противоположный конец гильзы с открытой шейкой обмазан зажигательной подмазкой, и к нему для воспламенения присоединяется огнепро-Рпс. 6э. Фонтан. вод (стоппн или бикфордов шнур и т. п.)-Римские свечи представляют собой изделия, из которых прц горении вылетают цветные звездки, сопровождаемые выстре- [c.123]

В таком исевдоожил<енном слое будет особенно неравномерным распределение газа и материала около решетки. На решетке между отверстиями можно ожидать образование застойных зон материала в виде отдельных бугров. Образование подобных областей неподвижного состояния высокотемпературного слоя нельзя рассматривать как чисто отрицательное явление. Положительным эффектом будет защита газораспределительной решетки от перегрева выкотемпературным псевдоожиженным слоем. При этом, несмотря на образование у решетки внутренних закрытых фонтанов и застойных зон, можно ожидать удовлетворительное псевдоожижение материала в средней и в верхней зонах слоя, что представляет прак- [c.112]

В [5, 30 и др.] описаны более сложные модели гидродинамики ФС и процессов сушки в условиях, приближающихся к реальным условияим. Так, могут быть учтены перенос части газа из центрального фонтана в периферийную зону, эффекты взаимодействия частиц полидисперсного материала друг с другом в фонтане и с периферийным плотным слоем, взаимодействие потока газа с частицами в фонтане и цлотном слое и некоторые другие эффекты. Такого рода модели содержат значительное число параметров цроцесса, которые должны быть определены в дополнительных опытах. [c.236]

Рассмотренные выше требования удовлетворяются с помощью металлического ситчатого вкладыша той же формы, что и фонтан, причем его нижняя часть должна размещаться на достаточном расстоянии от входного отверстия для газа, чтобы не препятствовать общей циркуляции частиц. Опыты с импульсной Ьодачей трассера, с непрерывной подачей твердого материала в верхнюю часть кольца и разгрузкой у дна показали более узкое распределение времени пребывания в системах с вкладышем, чем без него. Вкладыш также уменьшает среднее время пребывания на 15%, что указывает на увеличение байпаса. Этот эффект Паллаи и Немет приписали большей вероятности достижения частицами иа кольца узла разгрузки в дне нри отсутствии поперечного потока в верхней части ядра, чем при наличии его. Если это объяснение верно, то будет возможно уменьшить байпас разгрузкой твердого материала в верхней части через сливной патрубок, как на рис. 11.1, а не через дно. [c.247]

Взаимодействие теплового потока и потока вещества в системе вызывает появление эффекта наложения, важнейшими особенностями которого являются разность термомолекулярного давления и термомеханический эффект. Первая из них заключается в том, что под действием разности температур в обоих резервуарах возникает поток вещества, создающий разность давлений. Отношение разности давлений к разности температур называется термомолекулярпой разностью давлений . Для узких капилляров и малых отверстий, соединяющих оба резервуара это —хорошо известный эффект. Он также имеет место в жидком гелии II и называется фонтанным эф- [c.38]

Другим интересным случаем разности термомолекулярного давления является фонтанный эффект в жидком гелии II. В этой жидкости тоже возникает термомеханический эффект. Если рассматривать жидкий гелий II как однокомпонентную систему, уравнение (22) оказывается тоже справедливым. Это было проверено экспериментальным путем Капицей, Меером и Меллинком. Даже для такой исключительной среды, как гелий II, предположения Онзагера подтверждаются. [c.44]

Фонтанирование этой скважины резко сказалось на падении давления внутри контура нефтеносности XIII пласта и снижении дебита нефтяных скважин. После того как был замечен подобный неблагоприятный эффект работы скв. 1/28, эксплуатацию ее приостановили и этим восстановили режим работы нефтяных скв. 8/19 и 14/20 (расстояние между скв. 1/28 и 8/19—2500 м, между СКВ. 1/28 и 14/20—2000 м) затем приостановили тартание и других водяных скважин XIII пласта (скв. 5/24 и 11/20), после чего режим фонтанов скв. 8/19 и 14/20 еще улучшился (расстояния таковы от скв. 11/20 до скв. 8/19—530 м. от скв. 5/24 до скв. 8/19—-1450 м, от СКВ. 11/20 до скв. 14/20—330 м, от скв. 5/24 до СКВ, 11/20—930 м) см. Галака [14], Николаев [59], Карпенко [31]. [c.168]

Если в 1940 г. для бурения характерны были глубины скважин не более 2300-2500 м то в послевоенные годы развернулась борьба за достижение глубин, превышающих 5000 м. В настоящее время бурение скважин 5000-5500 м носит массовый характер. Важным мероприятием по нормализации режима эксплуатации большого фонда глубиннонасосных, компрессорных и фонтанных скважин, шагом вперед в борьбе с потерями ценных легких фракций нефти, газа является внедрение закрытой системы эксплуатации скважин по схеме С.Везирова и А.Бароняна, обеспечивающей исключительно большой экономический эффект. [c.154]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология