МЭА-очистки поташной очистки от Oj

К процессам химической абсорбции в азотной промышленности относятся моноэтаноламиновая и поташная очистка от СО о, многие процессы очистки от сероводорода, медноаммиачная очистка от окиси углерода. При хемосорбции молекулы газа, растворенного в жидкости, вступают в реакцию с активным компонентом абсорбента. Большинство реакций, протекающих при очистке, являются экзотермическими и обратимыми, поэтому при повышении температуры раствора образующееся химическое соединение разлагается с выделением исходных компонентов. [c.31]

МБ1 программно реализован на языках Турбо Пролог (2.0) и Фортран для ЭВМ типа 1ВМ-РС-АТ. Объем оперативной памяти программного модуля МБ1 составляет 190 Кбт. Время работы по формированию массива исходных данных для 14 ЕО узла десорбции отделения поташной очистки около 40 минут. Сформированный файл исходных данных считывается с магнитного диска из РБЗ и передается в блок оптимизации компоновки. [c.357]

Исследование узла поташной очистки промышленной установки получения водорода с целью поиска технологической схемы, обеспечивающей повышение степени очистки водорода от двуокиси углерода, проводилось с помощью ранее найденной математической модели абсорбции. [c.162]

Задача определения оптимальных технологических параметров процесса поташной очистки в зависимости от параметров очищаемого газа и требуемой степени очистки остается нерешенной. [c.94]

Данная статья посвящена исследованию на математической модели схемы поташной очистки с разделенными потоками (рис.1), проведенному с целью определения оптимальных температур и доли верхнего потока абсорбента в зависимости от требуемого содержания двуокиси углерода в очищенном газе. Концентрация двуокиси углерода в газе,поступающем на очистку,составляла 19%, в очищенном [c.94]

Рис. I. Принципиальная технологическая схема поташной очистки

Показано, что экономичность процесса поташной очистки, организованного по схеме с раздельными потоками регенерированного абсорбента, зависит от распределения потоков и температуры [c.160]

При мышьяково-поташной очистке содержание в очищенном газе рационально поддерживать в пределах 0,1-0,6/ , Может быть достигнута степень очистки и до 0,05 , но при этом возрастает расход пара на регенерацию раствора. [c.228]

При поташной очистке требуется значительно меньше теплообменной аппаратуры. Раствор поташа не образует смолистых высокомолекулярных соединений и менее вязок, чем растворы МЭА. Кроме того, поташ более дешев, чем МЭА. Это является преимуществом поташной очистки. [c.230]

Поташная очистка обычная [c.140]

Принципиальная технологическая схема простейшего варианта поташной очистки от двуокиси углерода показана на рис. 1У-76, а. Парогазовая смесь после конверсии окиси углерода охлаждается водой в скруббере-конденсаторе до 107—110 °С (предельная температура устанавливается в соответствии с балансом воды в цикле очистки и тепловым балансом абсорбера). Газ, насыш,енный водяными парами, поступает на абсорбцию. Раствор поташа подается в абсорбер при температуре около 107 °С и нагревается в нижней его части до 116 °С за счет теплоты абсорбции. [c.248]

В результате расход тепла при поташной очистке составляет -около 5,45 МДж/м (1300 ккал/м СОа), т. е. примерно в два раза ниже, чем при стандартной (см. рис. 1У-31) схеме МЭА-очистки, и примерно равен расходу тепла в усовершенствованном процессе МЭА-ГИАП (см. табл. 1У-34). [c.250]

Результаты проведенного [211—213] технико-экономического анализа показали, что преимущество поташной очистки возрастает при увеличении Рсо,- [c.251]

При мышьяково-поташной очистке содержание СОа очищенном газе может быть снижено до 0,05%, однако при тонкой очистке заметно возрастает расход пара на регенерацию раствора, поэтому наиболее рационально снижать содержание СОа до 1%, но не ниже 0,2-0,5%. [c.260]

МПа (23 кгс/см ) и содержании Oj, равном 16,5%, при мышьяково-поташной очистке до 1000 см Oj в 1 м газа расход пара составляет 1,5 т/т NHg. [c.261]

Схема промышленной установки мышьяково-поташной очистки газа высокотемпературной конверсии метана с последующей промывкой газа от СО жидким азотом приведена на рис. IV-84. Скорость газа в абсорбере около 0,1 м/с, общая высота насадки 26 м. [c.261]

Опыт эксплуатации установки мышьяково-поташной очистки показывает, что наличие в растворе солей двухвалентного железа отрицательно сказывается на состоянии рабочего раствора. Железо может попадать в раствор вследствие уноса катализаторной пыли из отделения конверсии окиси углерода, из сырья, используемого для приготовления рабочего раствора, и другими путями. При pH = 9,7 в нижней части абсорбера могут выпадать соли двухвалентного железа. При увеличении концентрации СО из раствора выделяются также соли трехвалентного железа, поэтому pH в нижней [c.261]

Преимуществом мышьяково-поташного процесса является возможность одновременной очистки газа от СОа и сероводорода, если содержание последнего не превышает 1,5%. В случае необходимости можно селективно извлекать сероводород, растворимость которого значительно выше растворимости двуокиси углерода. При этом содержание НзЗ в очищенном газе снижается до 1 см /м . Преимущество мышьяково-поташной очистки заключается в незначительной потере малорастворимых газов (до 0,15%). [c.262]

Для ускорения расчетов по горячей поташной очистке газов построены 153] многочисленные номограммы а) давление двуокиси углерода над растворами поташа в зависимости от концентрации раствора и содержания абсорбированной двуокиси углерода б) равновесное давление водяного пара над растворами поташа в зависимости от концентрации раствора, содержания абсорбированной двуокиси углерода и температуры в) плотность растворов поташа в зависимости от температуры, концентрации карбоната и степени превращения в бикарбонат, г) растворимость поташа как функция температуры и степени превращения в бикарбонат. [c.102]

Схема процесса представлена на рис. 13.6. В качестве примера рассматривается очистка водорода, получаемого паровой конверсией углеводородов природного газа. Выходящая из реактора газовая смесь, содержащая главным образом водород, окись и двуокись углерода, охлаждается добавкой водяного пара и конденсата примерно до 370° С и пропускается через, конвертор СО первой ступени, заполненный катализатором. Здесь 90—95% присутствующей окиси углерода превращается в двуокись с образованием эквивалентного количества водорода. Первая ступень конверсии служит в основном для получения дополнительного водорода и поэтому не может рассматриваться как операция очистки газа в узком смысле этого термина. Горячий газ, выходящий из конвертора СО, охлаждается примерно до 38° С, после чего двуокись углерода удаляют обычными регенеративными жидкостными процессами (этаноламиновая или поташная очистка). Очищенный от двуокиси углерода газ снова подогревается в печи и после добавки водяного пара проходит через конвертор второй ступени, за которым следует вторичная очистка от двуокиси углерода. Для получения водорода весьма высокой чистоты может быть добавлена третья ступень конверсии и удаления двуокиси углерода. Газ, получаемый по схеме с трехступенчатой конверсией СО, имеет следующий типичный состав (в % объемн.) окись углерода 0,02, двуокись углерода 0,01, метан 0,27, водород 99,7. [c.332]

Впервые в мировой практике перекрестноточные ре17лярные насадки использованы в процессе поташной очистки синтез газа (Бенфильд процесс) производства аммиака. В результате реконструкции удалось понизить содержание СО с 0,06-0,08% до 0,03-0,04%, при сокращении расхода по.лубедного абсорбента. [c.26]

Рассмотрим выполнение всех процедур подготовки исходных данных на примере компоновки узла десорбции отделения поташной очистки в производстве водорода (рис. 14.7). Узел десорбции включает 14 ЕО трубопроводную эстакаду, колонну десорбции, три емкости, фильтр, воздушный холодильник, два теплообменника, четыре центробежнььх насоса (выделение в виде ЕО трубопроводной эстакады связано с необходимостью указания координат и направления входных и выходных технологических ТП установки). [c.353]

Интерактшшая процещ ра оптимизации компоновки. Сущность основных операций указанной процедуры рассмотрим на примере генерации оптимального компоновочного решения узла десорбции отделения поташной очистки в производстве водорода. [c.357]

Содержание Н2 в жидкости при поташной очистке азотоводородной смеси от СО2 на производстве аммиака в ПО Перьмнефтеоргсинтез по схеме без ВЗУ и с ВЗУ высокой производительности приведено в табл. 5.4. [c.269]

В промышленных масштабах из химических абсорбентов нашли широкое применение алканоламины первичные - моно-этаноламин (МЭА), вторичные - диэтаноламин (ДЭА) и третичные - метилдиэтаноламин, диизопропаноламин (МДЭА, ДИПА), а также растворы щелочи, растворы солей щелочных металлов (поташная очистка - 25-30 %-ный водный раствор К2СО3 или МазСОз) и очистка раствором гидроксида железа Ре(ОН)з. [c.13]

Таким образом, введение в раствор карбоната кадия добавок класса аминов позволяет в некоторой мере интевои 11Цировать метод поташной очистки за счет улучшения абсорбционных свойств абсорбента. Наиболее перспективной добавкой, по-видимому, следует признать добавку % гексаметилендиамина. [c.159]

Однии из распространенных методов очистки водородсодержащего газа от двуокиси углерода при производстве водорода является ыетод горячей поташной очистки, основанный на обратимой хемо-сорбции двуокиси углерода растворами карбоната калия [I]. К преимуществам этого метода, по сравнению с моноэтаноламиновой очисткой, относят высокую химическую и термическую стойкость абсорбента, возможность осуществления абсорбции и десорбции при одинаковой температуре, исключая затраты на теплообменную аппаратуру, более низкий удельный расход пара на регенерацию абсорбента, меньшую коррозионную активность рабочей среды. Однако, в отличие от моноэтаноламиновой очистки, поташный метод имеет ограничения по глубине извлечения двуокиси- углерода из газового потока, но разработанные в последнее время модификации процессов, включающие в состав хемосорбента различные активирующие добавки [2,3], способствуют устранению в некоторой степени этих недостатков. Усовершенствованием метода горячей поташной очистки является организация процесса по многопоточным схемам [4]. [c.94]

Дзержинским филиалом НИИОГАЗ совместно с ВНИИНП предложены математические модели основных процессов схемы поташной очистки [5,6], а также разработана программа расчета и оптимизации схемы, позволившая установить некоторые неописанные в литературе зависимости. [c.94]

Об1щя оценка очистки газа растворами карбонатов и МЭА. Из рассмотренных процессов модно сделать вывод, что очистка газов от горячими растворами поташа имеет ряд положительных особенностей, позволяющих существенно снизить расход тепла. При моноэтаноламиновой очистке 40-60 тепла расходуется на подогрев раствора вследствие недорекуперации в теплообменниках. При очистке растворами поташа расход тепла на нагрев раствора значительно меньше.Кроме того, при моноэтаноламиновой очистке 25-30 тепла расходуется на разложение соединений МЭА с. При поташной очистке эта величина умень- [c.229]

Хемосорбционные процессы очистки газа растворителями, представляющими собой водные растворы алканоламинов моно-этаноламина (МЭА), диэтаноламина (ДЭА), дигликольамина (ДГА) и др. Они основаны на химической реакции нежелательных соединений с алканоламинами, являющимися активной, реакционной частью абсорбента. К этой же группе относят процессы поташной очистки. [c.138]

На основании детального изучения различных методов на одном из крупных нефтеперерабатывающих заводов в США (фирма Тайдуотер в Дела-вере) построена установка производства водорода конверсией пропана под высоким давлением с последующим удалением двуокиси углерода поташной очисткой. На этом заводе перерабатываются высокосернистые нефти, и для обессеривания вырабатываемых продуктов для восполнения дефицита водорода с учетом получения 850 тыс. м /сутки побочного водорода риформинга потребовалось построить две водородные установки производительностью (считая при нормальных условиях) по 425 тыс. /сутки. [c.168]

В последние годы процесс реге[ ерации раствора ведут в регенераторе-рекуператоре, при этом расход тепла может быть снижен до уровня расхода, достигаемого на установках горячей поташной очистки. [c.98]

Более экономична, по-видимому, грубая одноступенчатая поташная очистка газа с последующей тонкой очисткой раствором моно-зтаноламина. Содержание СОа газе снижается при очистке раствором нотаща в двух скрубберах до 2%, затем носле абсорбции 18—20%-ным раствором МЭА до 0,1% СОа и 6 см /м НаЗ. [c.250]

Кроме того, при моноэтаноламиновой очистке 25—30% тепла расходуется на разложение соединений моноэтаноламина с двуокисью углерода. При поташной очистке, как указано выше, эта величина уменьшается в 2,5 раза, поэтому пар расходуется в основном лишь на отдувку СОа в десорбере, а также на покрытие тепловых потерь в окружающую среду. [c.250]

Кроме экономии пара, очистка горячим раствором поташа имеет и другие преимущества. Процессы абсорбционной очистки обычно связаны с необходимостью охлаждения конвертированного газа, который в дальнейшем вновь должен нагреваться (например, при последующем метанировании), поэтому в случае очистки поташным раствором уменьшается расход воды на охлаждение конвертированного газа, а также частично отпадает ее расход на охлаждение растворителя. Кроме того, снижаются затраты на абсорбент (по сравнению с моноэтаноламиновой очисткой). Капитальные затраты снижаются главным образом за счет уменьшения поверхности теплообменной аппаратуры. [c.251]

Процесс горячей поташной очистки имеет также серьезные недостатки. Основной из них — сильная коррозия оборудования. В качестве ингибитора коррозии применяют бихромат калия [212], добавляемый в количестве 3 г/л. При наличии в газе сероводорода расход ингибитора значительно возрастает вследствие взаимодействия с ним сероводорода. Таким образом, несмотря на принципиальную возможность одновременной очистки газа от сероводорода и двуокиси углерода, практически процесс применим только для отмывки СО2. ] льщие трудности вызывает также эрозия оборудования (особенно насосов) при пересшцении раствора вследствие выпадения солей железа и др. Для борьбы с эрозией раствор фильтруют, а задвижки промывают конденсатом, присоединяя его затем к раствору. [c.251]

Важной проблемой является также вспенивание раствора, сильно снижающее максимальную нагрузку по газу [216]. Причины вспенивания при поташной очистке могут быть различными. Так, из полипропиленовой насадки могут выщелачиваться вспенивающие вещества, прилшняемые при ее изготовлении (например, присадки, использующиеся при формовании насадки). К вспениванию могут приводить продукты коррозии металлической насадки. Наиболее надежным видом насадки в условиях поташной очистки является насадка из нержавеющей стали [216]. [c.257]

Разрабатываются различные варианты усовершенствованных процессов горячей поташной очистки. Так, был предложен [215] вариант процесса Бенфилд , названный Хайпур [c.257]

Используется также процесс очистки поташными растворами с добавками, называемый Катакарб [230—232]. В этом способе в среднюю часть абсорбера подают абсорбент, регенерируемый снижением давления, а в верхнюю часть, для тонкой очистки, — абсорбент, регенерируемый нагреванием. Очищенный газ содержит до 0,03—0,07% СО2. Указывается, что раствор не коррозионноактивен. Абсорбцию и десорбцию ведут в тарельчатых аппаратах. [c.262]

В тех случаях, когда примеси двуокиси углерода или сероводорода составляют значительную часть суммарного газового потока, расходы на очистку могут оказаться чрезмерно высокими по сравнению со стоимостью очищенного газа. Как указывалось в гл. пятой (см. табл. 5.8), для очистки газа, содержащего 31,3% двуокиси углерода, обычный процесс абсорбции моноэтаноламином при давлении 24,5 ат неэкономичен. В таких случаях значительно более рационально применять двухступенчатый процесс с использованием водной или поташной очистки на первой ступени и моноэтаноламина — на второй. Основным фактором, ухудшающим экономические показатели очистки растворами этаноламина при высоком содержании кислых комионентов в газе, является чрезмерно высокий расход тепла на отпарку ноглотительного раствора в связи с необходимостью разложить химическое соединение, образовавшееся прп абсорбции. Хотя абсорбция карбонатом калия иногда более экономична, этот процесс также требует большого рас- [c.380]

В процессе поташной очистки при повшенных температурах абсорбция и регенерация протекают при одной и той же температуре (Ю5-115°С), но абсорбция - при повышенном давлении, а регенерация - при давлении, близком к атмосферному [15]. [c.27]