Характеристика параметров реактора

Характеристика параметров реактора [c.53]

Таким образом найдено, что производная <3г,7(3и( ) выражается только через концентрацию исходного реагента А на выходе реактора Сл( > и стехиометрические характеристики реакции (У-39) и не зависит от остальных параметров реактора. Отсюда с учетом условия (У-37) сразу следует, что при оптимальном распределении потока исходного сырья по всем реакторам концентрации Сл< ) на выходе всех аппаратов должны быть равны между собой, т. е. должно выполняться условие [c.117]

С. Основные характеристики и параметры реакторов приведены в табл. 3.29. На рпс. 3.78 приведен реактор гидроочистки масел с нисходящим движением жидкости через неподвижный слой катализатора. [c.405]

IX-14. Примем, что характеристики некоторого реактора аналогичны каскаду из трех одинаковых реакторов идеального смешения. Если нужно представить эту систему диффузионной моделью, то какова должна быть величина безразмерного параметра при сравнении моделей [c.297]

Анализ производственных реакторных систем при помощи идеализированных моделей недостаточен. Однако это не должно создавать впечатления о нецелесообразности изучения таких моделей, поскольку характеристики реальных систем достаточно близко приближаются к параметрам реакторов с идеальными режимами движения фаз. Поэтому идеализированные аппараты могут служить хорошей отправной моделью для более глубокого исследования промышленных процессов. [c.346]

При наличии стационарной модели расчет внутренних параметров для заданной совокупности значений внешних определяет ее стационарный режим. При изменении внешних параметров внутренние параметры модели также изменяются, что позволяет находить статические характеристики модели и, следовательно, объекта моделирования. На рис. П-3 приведен пример статической характеристики для реактора идеального смешения — зависимость выходной концентрации исходного продукта реакции от-нагрузки на реактор. [c.55]

Интересно сравнить полученные выше характеристики одиночного реактора и каскада двух реакторов с параметрами реактора идеального вытеснения, рассчитанного на ту же степень превращения исходного реагента А. [c.145]

Показатели процесса - степень превращения х, селективность 5, выход продукта , а также профили концентраций, степени превращения и температуры в реакторе, их изменение во времени. Зная эти показатели, можно далее определять и другие конструктивные параметры реактора, энергетические затраты, экономические характеристики и пр. [c.111]

Важнейшим параметром является интенсивность перемешивания реакционной системы, которую обычно характеризуют частотой вращения мешалки, хотя этот параметр, безусловно, зависит и от геометрических характеристик применяемого реактора. В ряде работ [163—165] показано, что средний диаметр бисера различных полимеров возрастает при уменьшении интенсивности перемешивания в соответствии с уравнением [c.112]

Первоочередной задачей является выяснение связи между внутренними параметрами разрядного промежутка, его электрическими характеристиками и выявление возможностей расчета электрических характеристик химических реакторов тлеющего разряда с учетом параметров внешних электрических цепей. [c.112]

Здесь У — обобщенная характеристика параметров выходных технологических потоков X — обобщенная характеристика параметров входных технологических потоков и — обобщенная характеристика конструкционных и технологических параметров аппаратов (объем реактора, поверхность теплообмена в теплообменнике, флегмовое число в ректификационной колонне и т. д.). [c.153]

Под чувствительностью трубчатого реактора к данному параметру мы будем понимать возможность больших изменений характеристик реактора под влиянием малого изменения параметра. С подобным явлением мы уже встречались при исследовании реакторов идеального смешения, где очень малое изменение температуры исходной смеси ниже некоторого критического значения может погасить реакцию. Приведенные в предыдущем разделе рассуждения позволяют предположить, что такого рода явления должны наблюдаться и в трубчатых реакторах. Метод, описанный в разделе IX.6, позволяет дать полное объяснение этих явлений, но мы не будем приводить всех выкладок, а лишь опишем некоторые известные результаты, иллюстрирующие характер возможных резких изменений режима реактора. [c.280]

Пока уровень разработки теории и практики расчета секционированных реакторов не позволяет однозначно связать физико-химические характеристики процесса с параметрами N ъ К. [c.91]

Получение требуемой величины коэффициента обратного перемешивания прежде всего зависит от геометрических и конструктивных параметров тарелки, гидродинамических условий в реакторе и его размеров, а также физических характеристик потока. Как и для N, обобщенных уравнений, пригодных для инженерных расчетов значений К, в литературе практически нет. Исключением являются прямоточные барботажные реакторы, секционированные ситчатыми тарелками. Для определения в таких реакторах [c.91]

Геометрические параметры. Под геометрическими параметрами понимают численные характеристики аппаратурного оформления моделируемого объекта, нанример объем химического реактора, свободное сечение аппарата с насадкой, удельная поверхность катализатора,. число секций реактора, число тарелок в ректификационной колонне н др. [c.45]

Основными технологическими параметрами, в значительной степени определяющими процесс каталитического риформинга и характеристики получаемых продуктов, являются температура, давление, объемная скорость подачи сырья и кратность циркуляции водородсодержащего газа. Однако в эксплуатационных условиях основным регулируемым параметром является температура на входе в реактор. Давление, скорость подачи сырья и кратность циркулирующего газа обычно поддерживаются постоянными, оптимальными для переработки данного сырья. Изменением температуры процесса компенсируют потери активности катализатора, обеспечивая тем самым приемлемую глубину ароматизации сырья и требуемое качество риформинг-бензи-на (величину октанового числа). Рассмотрим влияние отдельных параметров на процесс риформирования. [c.13]

В предыдущих разделах было рассмотрено явление образования облака циркуляции вокруг газовых пузырей в псевдоожиженном слое. В этом аспекте следовало бы предполагать, что размер частиц будет одним из важнейших параметров, определяющих рабочие характеристики реакторов с псевдоожиженным слоем. Однако результаты экспериментов не подтверждают этого [c.369]

Изучение влияния технологических параметров комбинированного процесса на его показатели и качество получаемого катализата проводили при давлении 3,0 МПа, циркуляции водородсодержащего газа 1200 нл/л сырья, температуре и объемной скорости подачи сырья по первому реактору (катализатор АП-64) соответственно 460-470°С и 3-4 час и по второму реактору (катализатор СГ-ЗП) соответственно 440-460"С и 5 час . В качестве сырья использовали фракцию, характеристика которой приведена в таблице 5.8. Некоторые результаты опытов представлены в таблице 5.9. [c.131]

Проточные реакторы. Большинство современных промышленных процессов проводится в непрерывно действующих проточных реакторах. Такой реактор представляет собой открытую систему, взаимодействующую с внешней средой в аппарат непрерывно подаются исходные вещества и отводятся продукты реакции и выделяющееся тепло. На показатели работы реактора влияют, наряду с химической кинетикой и макрокинетикой процесса, новые, специфические факторы конвективный поток реагентов и теплообмен с внешней средой. Расчет и теоретический анализ работы реактора с учетом взаимодействия и взаимного влияния всех этих факторов — далеко не простое дело. Число параметров и переменных, необходимых для точного расчета, в практически важных случаях может быть чрезвычайно большим и превосходить возможности даже самых быстродействующих вычислительных машин. Дополнительную сложность вносят типичные для крупномасштабных систем явления статистической неупорядоченности и случайного разброса характеристик процесса. Эти явления нельзя рассматривать как внешнюю, досадную помеху они связаны с самой природой процесса и должны обязательно приниматься во внимание при анализе его работы. Непременным залогом успеха при расчете промышленных химических реакторов является предварительный анализ основных факторов, влияющих на процесс в данных условиях. Только таким путем можно выделить основные связи из сложной и запутанной картины взаимодействия различных процессов переноса и химической реакции, не отягощая расчет излишними и зачастую обманчивыми уточнениями и в то же время не упуская из виду существенных, хотя, может быть, и трудных для анализа, действующих факторов. [c.203]

Характеризовать распределение времени пребывания с помощью нормального закона очень удобно, так как этот закон содержит только два параметра среднее время пребывания 5 и дисперсию Согласно формуле (VI. 13), Хз определяет степень ухудшения характеристик процесса, к которому приводит наличие случайного разброса. Широкая распространенность нормальных распределений и удобство применения их в практических расчетах являются (хоть это зачастую и не осознается) основной причиной, вызвавшей к жизни так называемую диффузионную модель химических реакторов , которая, как будет показано ниже, дает функцию распределения времени пребывания в аппарате, близкую к нормальному закону. [c.208]

Внезапные отказы элементов ХТС характеризуются тем свойством, что обычно отсутствуют видимые признаки их приближения, т. е. непосредственно перед отказом обычно не обнаруживаются количественные изменения характеристик элемента ХТС. Внезапные отказы являются следствием случайных процессов неконтролируемого изменения каких-либо параметров элементов. К внезапным отказам ХТС можно отнести, например, образование трещин в футеровке химических реакторов, разрыв трубопроводов, появление пропусков в сварных соединениях и др. [c.26]

Другой характеристикой процесса является способ распределения параметров (например, ввода сырья, управления температурным режимом трубчатого реактора) — сосредоточенный или распределенный. Этим определяется использование дифференциальных уравнений в частных производных или обыкновенных. [c.257]

Параметры ХТС подразделяют на конструкционные и технологические. Конструкционными параметрами ХТС являются геометрические характеристики аппаратурного оформления элементов системы (объем химического реактора, основной размер сечения аппарата, диаметр и высота слоя насадки в массообменных аппаратах и т. д.). К технологическим параметрам ХТС относят коэффициенты степеней превращения и степеней разделения химических компонентов, коэффициенты тепло- и массо-передачи, константы скоростей химических реакций и т. д. [c.12]

Сопоставляя формулы (VIII.6)—(VIH.8) и учитывая, что диапазон возможных изменений w в значительной мере обусловлен диаметром зерна катализатора, становится наглядной его связь с основными геометрическими параметрами реактора — диаметром, высотой (зависящей от Н ) и гидравлическим сопротивлением слоя (а значит и реактора). Последний фактор особенно важен при проектировании реакторов с кипящим слоем для интенсификации существующих производств (например, форконтактные аппараты для сернокислотных систем). В этом случае следует сопоставить возможное гидравлическое сопротивление проектируемого реактора с характеристиками газонагнетательного оборудования действующей системы. В случае несоответствия следует идти по пути увеличения диаметра реактора за счет снижения линейной скорости газа и, как правило, размера частиц катализатора. [c.261]

На рис. 5 приведена структурная схема математической модели. Переменные процесса, некоторые константы (коэффициенты теплопередачи) и сырьевые потоки являются входными параметрами, по ним проводят оптимизацию процесса. Тепловой и материальный балансы сводят с учетом предполагаемых выхода алкилата и поттребления изобутана. Из этих балансов находят условия реакции, которые затем используют при разработке реактора. Расчеты теплового и материального баланса повторяют в том случае, если характеристики разработанного реактора существенно отличаются от использованных при прежних расчетах. Затем рассчитывают значения управляющих переменных и используют их при оптимизации процесса. [c.208]

Расчет по данной модели позволяет уетановить характер изменения основных технологических параметров процесса при различных режимах ферментации, а также влияние массообменных характеристик биохимического реактора на его технологические показатели. [c.142]

В таблице 13 приведено сравнение рабочих параметров реакторов гидрокрекинга и гидроочистки, применявшихся в вариантах АЕ20 и АЕЮ. Для технологии НС объемная скорость подачи сырья в 2 раза превышает величину, необходимую для работающих в более жестких условиях реакторах гидроочистки. Конверсия сырья в тяжелые и легкие бензиновые фракции и реактивное топливо достигает 1Ъ Ъ таблице 14 приведены характеристики сырья гидрокрекинга, а в таблицах 15 и 16 - выходы продуктов и показатели их качества. [c.353]

Электрохимические условия в вершине трещины существенно отличаются от условий на поверхности [239, 263]. Вследствие этого роль коррозионных процессов на стадии развития разрущения может оказаться значительной, а результаты воздействия коррозионной среды — неоднозначными. Так, исследования циклической трещиностойкости углеродистых и низколегированных сталей в среде н0мина ц1ньк параметров реакторов с кипящей водой [330], а также другие эксперименты позволили сделать вывод [263], что диаграммы усталостного роста трещины в коррозионной среде не являются инвариантными характеристиками трещиностойкости материала. Их параметры зависят от начальных условий нагружения, геометрии образца, длительности нагружения. Однако экспериментально установлено [240], что коррозионную трещиностойкость материала в водных средах однозначно определяют конкретные сочетания значений коэффициента интенсивности напряжений, водородного показателя среды и электрохимического потенциала в вершине трещины. [c.490]

Разработанный метод, расчета позволяет удовлетворительно предсказывать производительнсоть реактора, степень превращения твердых частиц, а также выявлять влиявие высоты надолоевого пространства, скорости газа и других параметров ва основные характеристики работы реактора. [c.91]

Ниже приведены расчетные характеристики плазменного реактора мощностью 150 кВт. Определены длина аппарата L при заданном диаметре продолжительность пребывания продукта в реакторе т, потери тепла через стенки Рс температура частиц Тс и парогазовой фазы Тд. Интегрирование системы уравнений проводилось по длине реактора X до образования оксидов урана. Степень превращения нитрата урапила в оксиды урана (<у9ох) принята равной 0,99. По результатам анализа основных параметров процесса можно сделать вывод о том, что наибольшая часть времени пребывания частицы в реакторе [c.174]

При синтезе систем автоматической стабилизации параметров реактора необходимо знать динамические характеристики аппарата в окрестности некоторого статического режима. Эти характеристики получают линеаризацией нелинейной динамической модели вблизи выбранного режима. Линеаризованные характеристики необходимы и при исследовании устойчивости состояния равновесия в малом . Ниже будут получены линеаризованные уравнения для реактора с полусегрегадией, для которого справедливо предположение о том, что вся реакционная смесь имеет одну и ту же температуру, определяемую уравнением теплового баланса, и состоит из агрегатов, взаимно изолированных по концентрации. [c.159]

Как видно из представленных данных предложенная математическая модель позволяет получить результаты, адекватные экспериментальным данным. При подборе соответствующих констант в ходе расчета и Л, ) можно добиться удовлетворительного совпадения по длительности работы катализатора и среднему отложению металлов в слое. Однако при переходе к другому виду сырья необходимо подбирать новые параметры дезактивации. Это свидетельствует, что при таком простом подходе константы дезактивации являются характеристиками не только катализатора, но и типа сырья. Так, при гидрообессеривании ДАОарл удовлетворительное согласие с экспериментом получено при Arg =15 и = 170. При обработке данных опытов по гидрообессериванию ДАОзс значения констант резко изменяются, т. е. к = 191,5 и =850. В обоих случаях расчеты велись с цепью получения содержания серы на выходе из реактора не выше 1,0%. [c.143]

Количественные характеристики структуры потока, определяемые интенсивностью продольного перемешивания (параметрами модели), используются для расчета тепло- и массообменных аппаратов и химических реакторов. При таких расчетах различные модели могут привести к практически одинаковым результатам, если эти модели формально адекватны друг другу и потоку в аппарате, т. е. совпадают функции распределения времени пребывания. При формальной адекватности можно, установив эквивалентные соотношения между параметрами сложной и более простой модели, вести расчет аппарата по уравнениям более простых моделей. В связи с этим рассмотрим возможность аппроксимации двухпараметрической комбинированной модели структуры потока более простой — однопараметрической диффузионной модедью. Для этой цели необходимо установить эквивалентную связь между параметрами обеих моделей. [c.95]

Устойчивость реакторов с полным перемешиванием для гомогенных процессов являлась предметом изучения многих исследователей. Система в этом случае описывается обыкновенными дифференциальными уравнениями первого порядка. В случае гетерогенных каталитических процессов задача сильно усложняется. Модель реактора с неподвижным слоем катализатора рассматривали Лин Шин-лин и Амундсон Анализировался адиабатический реактор, в котором отсутствует радиальный тепло- и массоперенос. Выло принято также, что тепло- и массоперенос в осевом направлении осушествляются только за счет вынужденной конвекции. Скорость потока считалась равномерной по всему сечению реактора, а влияние длины реактора и изменения температуры на скорость потока — пренебрежимо малыми. Тепло- и массообмен происходил на пористой поверхности зерен катализатора. Исследовалась необратимая реакция первого порядка типа А—-В. Более сложные реакции также могут быть рассмотрены с помошью этого метода без введения дополнительных параметров. Полученная система дифференциальных уравнений была решена методом характеристик. [c.262]

Полученные ранее критерии tie, щ, могут быть использованы при сравнении различных теплоносителей. С этой задачей встречаются при выборе теплоносителя для охлаждения атомных реакторов, для различных теплообменных аппаратов, а также при выборе рабочих тел для замкнутых циклов, например ЗГТУ. Обычный путь решения этой задачи — сравнение результатов расчета вариантов, полученных при использовании различных теплоносителей. Однако результаты такого сравнения существенно зависят от принятых тепловых схем, условий сопоставления и рассматриваемых консттрукций. Поэтому прежде чем сравнивать показатели вариантов с различными теплоносителями, целесообразно предварительно провести сопоставление свойств непосредственно самих теплоносителей для оценки перспективы их возможностей и достижимых показателей при различных параметрах. Основой такого сопоставления может служить разработанная выше методика сравнения поверхностей при условии постоянства конфигурации каналов и их пространственного расположения в решетке, что приводит к условию 112= 1- К роме того, смена теплоносителя в аппарате не влияет на коэффициент gx, т. е. gx2/gxi = l (здесь индекс 1 означает заданный, а 2 — исследуемый теплоноситель. Отсюда следует, что результаты сравнения для Q, F, N w Q, X, N характеристик аппарата будут одними и теми же. Это упрощает общее решение задачи. [c.102]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология