Движение жидкости в кольцевом зазоре

Для случая турбулентного движения через кольцевой зазор скорость жидкости и перепад давления, как известно, связаны зависимостью [c.263]

Аксиальная утечка, связанная с движением жидкости через зазоры между перегородкой и кожухом и между перегородкой и трубами, может явиться причиной того, что значительная часть потока минует поверхность теплообмена. Практически такая ситуация возникает в том случае, если расстояние между кожухом и относительно небольшим пучком с тесно поставленными трубами достаточно велико. В результате исследования этого явления было найдено, что хорошие данные об обходном течении могут быть получены с помощью непосредственного сравнения течения через эквивалентные параллельные диафрагмы, имеющие такие же зазоры, и течения через поверхность теплообмена при тех же потерях давления [10, 111. Зазоры как между перегородкой и кожухом, так и между трубами и перегородкой обычно не являются кольцевыми, а имеют серповидную форму. Величины коэффициентов диафрагмы для такой геометрии представлены на рис. 9.5. Этот коэффициент отличается на 10% от коэффициента для кольцевых отверстий [10]. [c.175]

Аппараты первой группы имеют чехол (трубу) из диамагнитных материалов и расположенных внутри чехла магнитных катушек. Чехол с катушками выполняет функцию электромагнитного сердечника, который устанавливают в трубу из магнитного материала. Жидкость обрабатывается магнитным полем во время ее движения по кольцевому зазору, образованному стенкой трубопровода и диамагнитным чехлом. Иногда применяют аппараты с катушками, расположенными на наружной поверхности трубопровода, что уменьшает сопротивление движению активируемой жидкости, но увеличивает энергоемкость аппарата. Аппараты второй группы делятся на следующие подгруппы постоянные магниты омываются активируемой жидкостью, проходящей по кольцевому зазору между полюсными наконечниками и внутренними стенками ферромагнитного корпуса аппарата [c.73]

Отметим, что в работе [20] исследовалось неизотермическое течение степенной жидкости между двумя параллельными плоскостями, одна из которых двигалась с постоянной скоростью (течение Куэтта) там же рассматривалось безнапорное движение в кольцевом зазоре и течение между двумя враш,аюш,имися цилиндрами в случае экспоненциальной зависимости консистенции (7.6.5) при постоянной температуре на границах. [c.279]

Аппараты на основе цилиндрических ФЭВ. Аппараты с цилиндрическими ФЭВ образуются последовательным соединением в корпусе 1 нескольких фильтрующих элементов 2, имеющих отражательные перегородки 3, которые совместно с внутренним сердечником 4 обеспечивают последовательное прохождение жидкости по фильтрующим элементам (рис. 111-46, а). Исходный раствор поступает в кольцевой зазор между корпусом 1 и фильтрующим элементом 2 и движется между слоями волокон 5 к центру аппарата во внутренний сердечник 4. Здесь происходит изменение направления движения разделяемого раствора, который во второй половине фильтрующего элемента движется от центра к стенке аппарата. Фильтрующий элемент, изображенный на [c.161]

Дисковый клапан снабжен тремя направляющими, расположенными в плане под углом 45° две из этих направляющих имеют большую длину. Кроме того, на диске клапана штамповкой выполнены специальные упоры, обеспечивающие начальный зазор между диском и тарелкой это исключает возможность прилипания клапана к тарелке (рис. 2.9, а, положение /). При небольшой производительности по пару поднимается легкая часть клапана (рис. 2.9, положение II) и пар выходит через щель между клапаном и полотном тарелки в направлении, противоположном направлению движения жидкости по тарелке. С увеличением скорости пара клапан поднимается и зависает над тарелкой (рис. 2.9, положение ///) теперь пар барботирует в жидкость через кольцевую щель под клапаном. При дальнейшем увеличении производительности по пару клапан занимает положение, при котором пар выходит в направлении движения жидкости, уменьшая разность уровней жидкости на тарелке (рис. 2.9, положение IV). При этом короткая направляющая фиксируется в специальном вырезе на кромке отверстия, обеспечивая заданное положение клапана при его подъеме. [c.79]

Профили скоростей обусловлены формой сечения потока. Ур-ние движения интегрируют для разл. случаев, имеющих практич. применение (движение жидкости в узких каналах, кольцевом зазоре, пленке и др.). Для описания реальных процессов используют обобщенные ур-ния гидродинамики, приведенные к безразмерному виду с помощью подобия теории, а также типовые гидродинамич. модели (в зависимости от структуры потоков в аппаратах, в к-рых осуществляется процесс). Модель полного вытеснения характеризуется поршневым движением потоков прн отсутствии продольного перемешивания (напр., в трубчатых аппаратах с LJd > 20 при больших скоростях). Модель полного перемешивания отличается равномерным распределением частиц потока во всем объеме (напр., в реакторах [c.565]

Скорость движения жидкости в кольцевом зазоре [c.171]

Воздух в аппарат проходит по центральной трубе в кювету, где из подаваемого сусла и жидкости, содержащейся в нижней части аппарата, образуется газожидкостная смесь, которая движется по внутреннему диффузору. Часть воздуха отделяется от пены и выходит в атмосферу через отверстие в крышке аппарата, а другая часть вместе с пеной опускается по кольцевому зазору между диффузором и стенкой. При движении вниз пена гасится. Кратность циркуляции достигает 1,5...2 объема рабочей жидкости в минуту. Промышленные аппараты имеют высоту 12... 15 м. Пена поднимается до высоты 10... 12 м. Охлаждение ферментатора производится орошением наружной стенки и подачей воды в рубашку диффузора. Расход воздуха составляет 20 м на 1 кг сухих дрожжей. [c.1047]

Изложенные выше выводы базируются на использовании связи скорости деформации с напряжением сдвига. Такая связь непосредственно выявляется при экспериментальном исследовании реологических свойств с помощью ротационных вискозиметров (измеряются усилия, возникающие при движении жидкости в кольцевом зазоре между вращающимся цилиндрическим ротором и неподвижным статором). [c.195]

Указанные профили в любом горизонтальном сечении существуют лишь короткий промежуток времени, сменяясь один другим а—>-б—— -а и т. д. При вычислении суммарного количества движения допустимо принимать условно профиль скоростей (а). Интенсивность таких центростремительных и центробежных течений определяется скоростью вращения вихря. В работах [110—112] измерялась сила тока, проходящего через жидкость с низкой электропроводностью, залитую в кольцевой зазор между вращающимся внутренним цилиндром и коллектором, вмонтированным в наружный цилиндр. Проведенные измерения позволили определить скорость вращения вихря, для которой было найдено соотношение [c.42]

ДВИЖЕНИЕ ЖИДКОСТИ В КОЛЬЦЕВОМ ЗАЗОРЕ [c.69]

В промышленной практике также широко распространен случай ламинарного изотермического движения несжимаемой жидкости в кольцевом зазоре между двумя концентрическими трубами большой длины (чтобы обеспечить отсутствие концевых эффектов) с радиусами R и aR (рис. 3-22). На некотором расстоянии bR от оси труб будет наблюдаться максимальная скорость. Движение восходящего потока жидкости в кольцевом пространстве может быть описано уравнением (3-41) в цилиндрических координатах [c.69]

Рис. 3-22. Движение жидкости в кольцевом зазоре между двумя концентрическими трубами.

Гидравлический компрессор Иванова . Сжимаемая жидкость под давлением 25—30 ат поступает через штуцер 14 (рис. 43) в кольцевое пространство между корпусом 13 и сальником 12, откуда через три отверстия она попадает в кольцевой зазор между штоком 16 и сальником 12. При движении поршня вниз жидкость [c.90]

С точки зрения вихреобразования в ячейках насоса небезразлично — вращается винт или втулка. Это косвенно подтверждается опытами Тейлора [4], исследовавшего неустойчивость движения жидкости под влиянием центробежных сил в кольцевом зазоре, образованном гладкими валом и втулкой. При вращении вала в кольцевом зазоре между валом и втулкой возникали кольцевые вихри, охватывающие вал. При вращении втулки таких вихрей не наблюдалось. [c.9]

Если коэффициент проницаемости К устремить к нулю, то о, О, и уравнение (5.47) переходит в уравнение Кармана для движения жидкости в кольцевом зазоре. [c.235]

Корпус ротаметра 2 (рис. 96, в) представляет собой стеклянную трубку с небольшой конусностью, расширяющуюся кверху. Поплавок / ротаметра имеет цилиндрическую форму с конической частью внизу. Жидкость или газ, встречая при движении донышко поплавка, теряет часть кинетической энергии. Давление под поплавком становится выше, чем" над ним. Разность давлений уравновешивается весом поплавка. При увеличении расхода давление под поплавком возрастает и он перемещается. Кольцевой зазор между коническим корпусом и поплавком увеличивается. Благодаря этому разность давлений снижается до прежней величины и вновь уравновешивается весом поплавка, но уже в новом, более высоком положении. [c.159]

Кроме рассмотренных выше главных видов движения полиэтилена, в цилиндре шнек-машины наблюдаются всегда еще два менее значимых потока. Одним из них является возвратный поток расплава через зазор между гребнями витков шнека и внутренней поверхностью цилиндра. Величина этого возврата, очевидно, подчиняется общим законам истечения вязкой жидкости через кольцевой зазор, т. е. она пропорциональна давлению массы и кубической степени величины зазора и обратно пропорциональна вязкости материала. Правда, в этот расчет существенную поправку вносит поступательное движение основного потока расплава к головке, но все же зазор между шнеком и цилиндром следует делать минимальным (0,1—0,2 мм). Например, в одном случае наблюдалось уменьшение общей производительности машины на 25% при увеличении этого зазора от 0,1 до 0,3 мм [обратный поток при прочих равных условиях [c.25]

При движении штанг и плунжера вниз под собственным весом нижний (всасывающий) клапан закрывается, верхний (нагнетательный) открывается и жидкость идет вверх через полый плунжер в подъемные трубы. При дальнейших ходах плунжера уровень жидкости, повышаясь в подъемных трубах, достигает устья скважины, затем она направляется в выкидную линию. Подача глубинного насоса зависит от ряда факторов тщательности пригонки плунжера к внутренней поверхности рабочего цилиндра с целью снижения возможности утечек жидкости через кольцевой зазор между ними [c.152]

В данном разделе рассматривается движение жидкости, находящейся в кольцевом зазоре, между двумя коаксиальными цилиндрами. Обозначим радиус внутреннего цилиндра через Ri. а внешнего — через Ро- Теория ограничена случаем изотермического установившегося течения несжимаемой жидкости. Будем рассматривать кол поненты вектора скорости у и о в- Для этих компонент уравнения движения имеют вид [c.118]

Начало широким исследованиям характера течения в кольцевом канале между вращающимися цилиндрами было положено Тейлором [95]. Он предсказал теоретически и подтвердил экспериментально существование вторичного течения в виде парных вихрей, которые появляются при потере устойчивости ламинарного течения. Это нашло подтверждение и в других исследованиях [96—99]. Так, в [99] рассмотрены вопросы течения жидкости в зазоре между коаксиальными цилиндрами с учетом разных вариантов схем их движения друг относительно друга. [c.68]

Необходимо отметить, что движение жидкости в кольцевом зазоре не может полностью моделировать гидродинамику потоков в РПА, конструкции которых имеют ряд отличительных признаков наличие прорезей или отверстий на цилиндрах ротора и статора, малую величину радиального зазора, высокую частоту вращения ротора. [c.72]

Для установившегося плоского течения вязкой несжимаемой жидкости в кольцевом зазоре между внутренним цилиндром радиуса У 1, вращающимся с угловой скоростью шь и наружным неподвижным цилиндром радиуса 2, исходя из уравнения движения жидкости в цилиндрических координатах г, 0, г можно записать выражение для касательного напряжения [c.114]

Для расширения диапазона саморегулирования клапаны в тарелках типа Глитч [100] снабжены тремя упорами, обеспечивающими гарантированный первоначальный зазор между клапаном и плоскостью тарелки. При низких нагрузках по газу барботирование его в жидкость происходит через первоначальный кольцевой зазор и лишь при сравнительно больших нагрузках в работу включаются сами клапаны. Свободное сечение тарелки начинает увеличиваться с ростом нагрузки. Кроме того, такая конструкция устраняет явление прилипания клапана к полотну тарелки. Удачным решением является также выполнение ограничителей подъема заодно с клапанами в виде отштампованных, а затем отогнутых под углом 90° ножек, которые одновременно являлись направляющими при движении клапанов и исключали их перекос и заклинивание. С этой же целью в некоторых конструкциях используют в качестве направляющих специальные штоки, крепящиеся к полотну тарелки. [c.125]

Показанный на рис. 30,а контактный элемент 2 (см. рис. 28) противоточной клапанной тарелки [65] содержит клапан и переливное устройство в виде патрубка с отборным элементом. Коаксиальное отверстие в основании тарелки, перекрываемое клапаном, обеспечивает независимое раздельное движение фаз, расширяет диапазон устойчивой работы и повышает пропускную способность тарелки по фазам. Патрубки с отбойными элементами закреплены жестко относительно отверстия в основании тарелки и служат направляющими для вертикального перемещения клапанов. Газ, проходя через отверстия в полотне тарелки, приподнимает клапаны и, пройдя через кольцевые зазоры между клапанами и полотном тарелки, диспергируется в слое жидкости. Жидкость по переливным патрубкам поступает на отбойные элементы и отбрасывается ими, создавая дополнительную зону контакта газа с жидкостью. [c.135]

В кольцевом зазоре между барабаном и внутренним резервуаром происходит сложное движение жидкости, как между двухсоосных цилиндров, один из которых неподвижен, а другой вращается. При достижении постоянного числа оборотов движение в кольцевом зазоре будет установившимся при этом каждый концентрический слой жидкости радиуса г будет вращаться с постоянной угловой скоростью со. [c.177]

Течение Куатта. Течением Куэтта называется движение жидкости, помещенной в кольцевой зазор между двумя длинными концентрическими цилиндрами радиусов и Ri, возникающее при вращении одного из них. [c.130]

Подсчитывая аналогичным методом для всех приведенных коэффициентов регенерации, получим длину трубы или длину кольцевого зазора. На фиг. IV. 6 показаны две кривые I = /(е) для скоростей 0,2 и 5 м/сек, построенные по расчетным точкам. Даже при скорости течения молока 0,2 м/сек при е=0,9 длина трубы будет 50 м. Для нормальной длины трубчатого регенератора коэффициент регенерации, очевидно, должен быть не выше 0,6 при гг)=0,2-5-0,3 м/сек. Аппарат получается металлоемкий и неудобный в эксплуатации. По этой причине современные регенераторы тепла делают, как правило, тонкослойные. Это отчетливо видно из формулы (IV. 6). При прочих равных условиях длина канала плоского регенератора тем меньше, чем меньше толщина движущегося слоя жидкости. Если учесть, что потеря напора на продвижение жидкости в аппарате зависит от длины жанала, то станет ясно, что нормальный размер регенератора можно получить только при малых скоростях движения тонкого слоя. Рассмотрим при тех же температурных условиях плоский регенератор [c.146]

При перемешивании высоковязких сред, обладающих большими силами внутреннего трения, такой способ передачи энергии экономически невыгоден, а часто и практически неосуществим. В аппаратах для перемешивания этих сред необходимо обеспечивать более равномерное распределение скоростей потоков жидкости, преимущественно с ламинарным режимом течения в объеме всего аппарата. Для большинства конструкций аппаратов, предназначенных для перемешивания высоковязких сред, характерно наличие замкнутых осевых циркуляционных контуров с движением жидкости в одном направлении по центральной части аппарата и в противоположном направлении по кольцевой периферийной области. Отличительными особенностями тихоходных перемешивающих устройств являются большие размеры мешалок по диаметру и высоте аппарата. Основные типы тихоходных мешалок, рекомендации по их использованию, пределы применения расчетных зависимостей для нормализованнь. х мешалок и некоторые расчетные параметры приведены в табл. 22. Приведенные в табл. 22 обозначения соответствуют о — радиальные зазоры между корпусом и мешалкой или между направляющей трубой и шнеком / — шаг винтовой линии Вл — ширина витка ленты или ширина лопасти рамной вешалки Вш — ширина (высота) витка шнека (1,05- 1,15) — диаметр направляющей [c.154]

I На рис. 79 показала принципиальная схема ротаметра. Йнутри стеклянной конусной трубки 1 помещен поплавок 2. При отсутствии движения измеряемой жидкости, а следовательно, и Расхода поплавок находится в неподвижном состоянии внизу, дри движении жидкости поплавок поднимается потоком вверх, причем зазор. между поплавком и внутренними стенками стеклянной трубки увеличивается. Подъем продолжается до тех 1Юр, пока вес поплавка не уравновесится разностью давления, вбра ующейся при протекании жидкости в кольцевом зазоре Между поплавком и внутренней стенкой конусной трубки. [c.212]

Как известно, выделение жидкой фазы из суспензии представляет собой вариант процесса фильтрации, осложненный наличием нестационарного поля гидравлических напоров в деформируемой зернистой среде. Условно процесс гидромеханического разделения суспензии в шнековом устройстве можно разделить на две стадии 1) фильтрование (сгущение суспензии до консистенции осадка) и 2) отжим сгущенного осадка, во время которого под действием сил давления происходит выжимание жидкости из межзернового пространства между частицами, уплотняющегося под действием шнека. Для анализа работы первой стадии фильтрования применим следующую модель процесса. Движение суспензии в кольцевом зазоре зоны фильтрования шнекового устройства ламинарное (Не < 0,2). На внутренней стенке в зазоре между шнеком и фильтрующим корпу-сом образуется слой осадка, через который ]фильтруется жидкая фаза. Суснензия при своем движении вдоль слоя осадка постепенно сгущается и достигает в конце зоны фильтрования консистенции осадка, который собирается в зазоре между шнеком и фильтрующим корпусом. Будем считать, что конечная длина зоны фильтрования определяется достижением" в "суспензии значенияТпорозности 8. [c.233]

Струйный нагнетатель. Такой тип нагнетателя (рис. 1.5) в принципе представляет собой выведенное в трубопровод сопло, через которое с большой скоростью поступает рабочая жидкость. В процессе турбулентного перемешивания струй происходит обмен количеств движения между частицами жидкости, обладающими различными скоростями, благодаря чему в кольцевой зазор между соплом и камерой смешивания устремляется подсасывае.мая жидкость. Конструкция струйного нагнетателя весьма проста, но к. п. д. его невысок. [c.15]

В этом случае гидродинамическое сопротивление вытеканию жидкости через участок кольцевой щели, примыкающей к этой камере, увеличится, а общий расход жидкости через дозирующие отверстия камеры 1 уменьшится, что вызовет уменьшение перепада давления Др1=рвх—Pi (так как уменьшается скорость движения жидкости в дозирующем отверстии). Это приведет, в свою очередь, к снижению гидравлических потерь в дозирующем отверстии и, следовательно, к увеличению давления в камере. И наоборот, при зазоре йтах, образованном в противоположной по диаметру вала камере 3, произойдет уменьшение сопротивления, что приведет к увеличению расхода жидкости через дозирующее отверстие камеры 3 вследствие увеличения перепада давления Арз=рв1—Рг (так как скорость движения жидкости в дозирующем отверстии увеличивается). Это вызовет рост потерь на входном участке и понижение давления в камере. [c.149]

Ламинарный режим. Определение ьеличины деформационного воздействия. Для расчета величины деформации сдвига в РПА необходимо располагать уравнением, описывающим распределение скоростей в кольцевом зазоре между коаксиальными цилиндрами. Рассмотрим наиболее общий случай движения жидкости, когда вращаются внутренний и наружный цилиндры, в соответствии с обозначениями, приведенными на рис. 4.6. Имеем плоское стационарное течение вязкой несжимаемой жид- [c.97]