Скорость проникновения, средняя

На стальных конструкциях в морской воде и в грунте нередко наблюдается коррозия в виде раковин и язв (сквозная). В среднем скорость коррозии малых стальных образцов в глинистом грунте составляет около 0,2 мм/год, а в более кислых болотистых грунтах — около 0,3 мм/год. При больших площадях поверхности наибольшая скорость проникновения коррозии может быть и существенно более высокой (см. раздел 4). Язвенная и сквозная коррозия особенно легко [c.413]

Алюминий в чистом виде проявляет высокую стойкость атмосферной коррозии благодаря тому, что при воздействии воздуха образуется тонкая прочная пленка окиси. Окисная пленка инертна, и с ее образованием быстро прекращается дальнейшая коррозия на поверхности металла. В среде, загрязненной промышленными отходами, скорость коррозии алюминия, установленная в среднем за шестилетний период, составляет 2—5 мкм в год, но скорость проникновения в течение шестого года эксплуатации составляет одну четвертую от первого года. Для сравнения отметим, что малоуглеродистая сталь корродирует со скоростью 20—25 мкм в год, и скорость распространения коррозии в основном постоянна и не зависит от времени ее протекания. [c.107]

Средняя скорость проникновения получается при суммировании мгновенных скоростей проникновения для отдельных возрастных групп [c.296]

Во внешней диффузионной области процесс лимитируется диффузией из той фазы, где скорость реакции мала. Внутренней диффузионной является область, где глубина проникновения мала в сравнении с размером реакционной фазы. Здесь макроскопическая скорость равна среднему геометрическому из скорости реакции и скорости диффузии в реакционной фазе. Внутренней кинетической является область объемной реакции, в которой глубина проникновения велика и реакция протекает равномерно по [c.101]

Количественно выразить скорость каталитического крекинга трудно из-за большого количества реакций и постепенного снижения активности катализатора в результате коксообразования. Данные о скоростях всех реакций (включая коксообразование) и их зависимости от состава исходного сырья, температуры, давления п количества кокса на катализаторе в каждый отдельный момент могут быть получены при изучении кинетики. На основании таких данных можно подсчитать средние превращения сырья известного состава при пропускании его через реактор с неподвижным слоем катализатора при данных значениях объемной скорости и длительности процесса. Подобным же образом можно подсчитать среднее превращение для реактора с псевдоожиженным слоем катализатора нри условии, что степень смешения в реакторе известна. Можно было бы сделать поправки яа температурные градиенты и скорость проникновения газа ко внутренней поверхности частичек катализатора. Данных такого рода еще нет, но уже накоплено значительное количество ценной информации. [c.439]

Существует обычно принятая точка зрения, согласно которой увеличение концентрации окислителя в растворе должно в связи с усиленной работой активно-пассивных элементов привести к увеличению скорости развития питтинга вглубь. Однако, как показывают наши эксперименты, скорость проникновения коррозии в глубь металла (средняя глубина питтингов) растет лишь до известного предела при увеличении концентрации как активатора, так и окислителя. Дальнейшее увеличение концентрации одного из компонентов смеси приводит к уменьшению средней глубины проникновения коррозии (рис. 161 и 162, кривые 2). [c.322]

Если роль окислителя сводить лишь к катодной деполяризации и исключить возможность пассивации металла внутри питтингов, то закономерности роста питтингов трудно объяснить. Казалось бы, что скорость проникновения коррозии в глубь металла должна с увеличением концентрации окислителя непрерывно расти вследствие ускорения катодного процесса. Между тем результаты экспериментов показывают, что увеличение окислительной способности раствора сверх определенной величины уменьшает не только число питтингов, но и среднюю их глубину. [c.323]

В целом показатели средней скорости проникновения коррозии образцов металла обсадной трубы по данным исследований не выходят за пределы действующих норм коррозионной устой-,чивости. Средние скорости проникновения коррозии в тампонаж-ном камне с добавками ускорителей схватывания и твердения в случае равномерной коррозии не выходят за пределы 1 группы ( совершенно стойкие ), а при отсутствии защитной оболочки находятся в пределах 1У-й группы ( относительно стойкие ) коррозионной стойкости, превышая на 3—4 порядка средних скоростей проникновения коррозии в присутствии защитной оболочки. [c.68]

В этом разделе также будут рассмотрены лишь металлы, на поверхности которых образуются толстые слои окисла. Если допустить, что ИОНЫ и электроны диффундируют сквозь слой окисла независимо, то для средней скорости проникновения ионов типа I можно записать выражение [c.96]

Средняя скорость проникновения [c.77]

Влияние толщины слоя смазки на проницаемость показано в табл. 3. В этих опытах толщина слоя изменялась в 5 раз, проницаемость же практически не изменялась, но средняя скорость проникновения находилась в обратной зависимости от толщины слоя. Таким образом, опыт показывает, что закон Фика вполне применим для характеристики проникновения паров воды через топкие слои смазок. [c.428]

Средняя скорость проникновения V, мг сутки [c.429]

Рис. 6. Зависимость средней скорости проникновения границы разложения для мела (/) и известняка (2) от температуры.

Отношение наибольшей глубины точечной коррозии к средней глубине проникновения не столь высоко, как в случае подводной коррозии. При испытании в течение 10 лет это отношение равно примерно 1,5 для стали без окалины и 2,5 для стали, покрытой окалиной. Отсюда можно принять нормальную наибольшую скорость проникновения для стали без окалины равной 0,038 см/год, а для стали, покрытой окалиной,— 0,064 см/год в условиях умеренного климата. Для тропического климата эти величины можно удвоить. [c.405]

При коррозии чугуна в морской воде графит, в большинстве случаев, смешивается с продуктами коррозии железа, создавая более или менее компактный слой, покрывающий поверхность. Коррозия в этом случае может приостановиться или снизиться в зависимости от проницаемости этого слоя для воды. Если слой этот порист, коррозия будет усиливаться за счет гальванического действия между графитом и железом. В результате обычно наблюдается коррозия со скоростью, близкой к наибольшей скорости проникновения при точечной коррозии стали. Так, например, водяные камеры конденсатора, изготовленные из стальных листов толщиной 2,5 см, пришли в негодность-через 6 лет службы, а чугунные с толщиной стенок 5 см потребовали замены через 10 лет, когда процесс графитации при коррозии достиг в среднем половины толщины стенки. [c.409]

Были проведены полевые определения ИБС, количественный учет СВБ и сопутствующей микрофлоры. Получены суммарные результаты, характеризующие частоту локальных коррозионных повреждений металла трубопроводов в разных грунтах подсчитаны максимальные скорости коррозии, зафиксированные на участках наивысшей активности (скорость проникновения). Проведено сопоставление с литературными данными по средним скоростям коррозии незащищенных образцов стали в почве коррозионных станций соответствующих зон [31]. [c.54]

V-1-3. Модели обновления поверхности. В этих моделях в качестве основы принимается замещение элементов жидкости у поверхности, происходящее через некоторые промежутки времени, жидкостью из глубинных слоев, которая имеет локальный состав, отвечающий среднему составу основной массы. Пока элемент жидкости находится у поверхности и соприкасается с газом, абсорбция газа жидкостью, т. е. проникновение, или пенетрация, вглубь этого элемента проходит при таких условиях, как если бы он был неподвижен и имел бесконечную глубину . При этом скорость абсорбции R является функцией времени экспозиции элемента и будет определяться выражением, аналогичным полученному в главе III. В целом эта скорость вначале велика, или равна бесконечности, и уменьшается со временем. [c.103]

Сравнение формул ( 1.57) и ( 1.60) позволяет выразить параметры диффузионной модели через параметры дискретной ячеистой модели. Как мы убедимся, результаты существенно зависят от соотношения между константой скорости реакции и двумя временными масштабами, имеющимися в рассматриваемой системе — средним временем пребывания в ячейке и характерным временем проникновения в застойную зону д. [c.231]

Быстрое сгорание кокса на образце, содержащем железо, обусловлено характером распределения кокса по сечению частицы катализатора. На этом катализаторе кокс в основном откладывается в периферийных солях частицы, в связи с чем средняя необходимая глубина проникновения кислорода в зону горения уменьшается. Это способствует улучшению регенерации катализатора в диффузионном режиме горения. Таким образом, в диффузионной области горения металлы, за исключением железа, почти не влияют на скорость выжига коксовых отложений. Полученные данные являются закономерными, так как в этой области скорость регенерации определяется скоростью подвода кислорода к зоне горения и отвода продуктов реакции из этой зоны, а не скоростью протекания химической реакции. [c.167]

При данном эквивалентном г скорость пропитки сильно зависит 0- Ф. Если фактор формы поры выражать как отнощение ее периметра к среднему эквивалентному радиусу, то следует учесть, что с увеличением Ф всегда понижается скорость пропитки, а, следовательно, и С за данное время т, недостаточное Для полного насыщения внутренней поверхности зерна. При всех условиях скорость пропитки замедляется с увеличением (1 и соответственно необходимой глубины проникновения раствора в зерно /, которая при данной кривизне пропорциональна Гз зерна (или з). [c.131]

Общим для набухания бентонита при росте гидравлического давления в растворах химических реагентов являются снижение периода набухания и рост средней скорости набухания. Это объясняется более легким проникновением воды из водных растворов реагентов к внутренним поверхностям глинистых частиц и развитием микроразрывов. [c.77]

На рис.2.20 показана кинетика изменения среднего напряжения аср и скорости коррозионного проникновения при испытаниях тонкостенных трубчатых образцов из стали 20 в 30%-ом растворе соляной кислоты в условиях одноосного (кривая 1) и двухосного(кривая 2) растяжения. Сплошные кривые соответствуют теоретическим данным, а точки -экспериментальным. В условиях двухосного растяжения отмечается более интенсивный рост напряжений [c.122]

Явление нормального скин-эффекта, рассмотренное в гл. VII, 1, хорошо объясняется на основе уравнений Максвелла и закона Ома. При этом мы предположили, что выводы теории справедливы для всех температур и частот. Однако Пиппард (1947 г.) показал, что при низких температурах имеется сильное расхождение между предсказаниями теории и результатами опыта. При низких температурах благодаря возрастанию проводимости глубина [см. формулу (636) ] проникновения поля высокой частоты d в металл уменьшается, тогда как средний свободный пробег 4 увеличивается, так что он может стать в несколько раз больше глубины скин-слоя. В этом случае электрон за время одного свободного пробега будет двигаться через области с разной напряженностью поля и добавочная скорость, которую он получит, будет зависеть от напряженности поля вдоль всего пути движения. Это значит, что уравнение I = аЕ, в котором а постоянна для всех частей металла, должно быть заменено более общим уравнением / = / (Е, Z), где Z — так [c.409]

За счет увеличения скорости потока нефтяной эмульсии от 0,8 до 2,2 м/с удалось изменить режим течения жидкости от расслоенного до эмульсионного. При этом средняя скорость коррозии составляла 2,15 мм/год, а максимальная глубина проникновения - 10 мм/год при скорости расслоенного потока, равной 0,8 м/с, а после увеличения скорости потока до 2,2 м/с скорость коррозии уменьшилась до 0,27 мм/год при максимальной глубине проникновения 1,2 мм/год, т.е. степень защиты составила примерно 88 %. При этом срок службы нефтепроводов увеличился до 3,4 года, в то время как при нестабильном режиме течения жидкости он составлял лишь 10 мес. [c.194]

Сочетание воды в любом из указанных видов с двуокисью углерода (относительная влажность выше 20%) может вызвать очень глубокое проникновение коррозии. Так, на канадских месторождениях при наличии СО2 в природном тазе до 9% наблюдали среднюю скорость коррозии до 24,6 мм/год. [c.143]

Движение к активному центру есть движение конформона. Оно происходит путем конформационного раскрытия некоторой щели в глобуле, характеризуемой определенной микровязкостью. Структурное соответствие фермент — субстрат имеет динамический характер количественной мерой соответствия может служить критическая энергия деформации щели, соответствующей размеру и форме молекулы субстрата. При значении модуля Юнга е Ю эрг/см и длине краев щели 1 нм средняя амплитуда тепловых флуктуаций ширины щели составит 0,07 нм. Согласно этим оценкам скорость проникновения субстрата и образование ФСК составит 10 —10 с . Это не обязательно лимитирующая стадия ферментативного катализа. [c.198]

Не меньщую (чем способ травления) важность в процессе определения склонности металлов и сплавов к питтинговой коррозии имеет способ оценки. При ускоренных испытаниях необходимо определять скорость проникновения коррозии в наиболее активных центрах, а также коэффициент неравномерности, который характеризует отношение глубины 2-3 наиболее глубоких питтингов к средней глубине питтингов. Глубина питтингов может определяться либо прямым — индикаторным — методом, либо косвенным — по потере массы образца. [c.116]

Отношение скоростей проникновения для СОг и Нз оказывается почти независимым от применяемого образца полиизопренового каучука, так как для девяти образцов среднее отношение равнялось 2,76 и крайние отклонения колебались от 3,03 до 2,48 [106]. Относительные скорости нроникновения для каждой группы газов в каучуках различного химического строения незначительно отличаются друг от друга (табл. 40). [c.222]

Данные, полученные электрохимическими исследованиями, подтверждаются и непосредственными опытами по определению склонности нержавеющей стали к питтингообразованию. Как видно из рис. 176, наибольшая вероятность возникновения питтингов из изученных сталей оказалась у стали 1X13 и наименьшая — у стали Х18Н12МЗТ. По средней глубине питтинга, т. е. по скорости проникновения коррозии, стали располагаются в обратном порядке. Следовательно, чем выше вероятность возникновения точечной коррозии, тем меньше скорость ее проникновения вглубь. На некоторых сталях (Х17, 1Х18Н9Т) наряду с большим количеством питтингов в отдельных точках наблюдается относительно сильное проникновение в глубь металла. [c.300]

Поверхность образцов независимо от состава сталей покрыта равномерным слоем продуктов коррозии. Наибольшее отношение максимальной глубины коррозионного разрушения к средней, определенной по потере массы, составляет 1,2 для обычных песчано-глинистых грунтов, а для солончаковых грунтов с очень высоким содержанием ионов 50Г , СП и невысокой влажностью оно равно 3. При одинаковой глубине заложения образцов средняя скорость проникновения коррозии зависит от размеров образцов чем меньше диаметр трубчатых образцов, тем выше скорость проникновения коррозии. Независимо от состава стали для образцов одинакового размера, формы и условий укладки наименьшая средняя скорость проникновения коррозии наблюдается у образцов, уложенных в водо-йасьш1енше и сухие грунты. [c.21]

В свете изложенных рассуждений общая схема гидратации и твердения мол-сет быть дана в следующем виде. Получение клинкерных минералов, которые загадочно называются носителями гидравлических свойств , представляет собой, с кристаллохимической точки зрения, не что иное, как получение минералов, способных к цеолитному поглощению воды. При смещении с водой относительно крупные кристаллы этих минералов (10—40 у-в среднем) цеолитно поглощают воду. Вследствие различных по размерам и форме пустот и скважин в кристаллических ячейках, скорость проникновения воды ли, как говорят, скорость гидратации у различных минералов различна. В результате накопления на поверхности зерен цемента гидратированных оболочек последние начинают постепенно раскалываться по плоскостям наименьшей прочности выделяются в воду затвердевания в виде большого количества мелких кристаллов гидратированных клинкерных минералов. Одновременно происходит переход кристаллической решетки Сз5 из напряженной и деформированной 3 устойчивую и ненапряженную решетку гидратированного 28. [c.194]

Что же касается постоянной А , выведенной из выражений констант параболического окисления, то Гульбрансен [227] пытался пррщать ей более наглядную форму. Он отправлялся от теории скорости реакции по Эйрингу [131], которая применительно к диффузионным процессам предполагает наличие переходного состояния в верхней точке энергетического барьера между начальным и конечным состоянием процесса диффузии, причем переходные состояния находятся в равновесии с начальным. Вводятся два члена член kT/h (где /г — постоянная Больцмана, а h — постоянная Планка), связанные со средней скоростью проникновения активированных комплексов через энергетический барьер, и член , выражающий число активированных комплексов в функции барьера свободной энергии и абсолютной температуры. AF можно представить в виде суммы ДВУХ членов, выражающих JHIpuiUiiU i 1сИЛи1 идсрЖаи11и, i. L-. ДО — г AS. Для конденсированных систем это выражение можно заменить эквивалентным соотношением ДС = АЯ—- [c.82]

Так как процесс диффузии растворителя в первой стадии процесса растворения происходит с поверхности частиц с некоторой средней скоростью проникновения молекул растворителя в вещество полимера, то форма, размеры и величина набухшие ат диффузии слои полимера поверхности частиц твердого I—1 полимер,до которого не дошел процесс вещества существенно влияют иф/рузии время и равномерность [c.40]

Все три приведенные зависимости параллельны лишь грубо приближенно, но все же дальнейшая корреляция ч.параметров температура — время — напряжение, конечно, возможна. Бессонов и Кувшинский нашли, что между средней конечной скоростью проникновения микроразрьшов йу и временем разрушения образца при статическом утомлении существует зависимость [c.252]

Выделение призабойной зоны пласта как особой части продуктивного коллектора вызвано существенным отличием свойств этой зоны от средних свойств пласта и резким увеличением скорости потока пластовых флюидов. Изменения физических свойств пласта в основном происходят в процессе бурения, крепления, освоения и ремонта скважины, в частности, в результате проникновения рабочих жидкостей и загрязнений в пласт. Определенную роль пграют и процессы механической, гидродинамической и физико-химической дестабилизации пласта при эксплуатации скважины. Эти процессы в наибольшей степени происходят в ПЗП, где наблюдаются максимальные амплитуды колебаний давления в процессах бурения, вскрытия пласта и эксплуатации скважин, а следовательно, и колебания механических напряжений в скелете пласта. [c.5]

Питтингом называют разрушения локального типа, наблюдаемые в тех случаях, когда скорость коррозии на одних участках выше, чем на других. Если значительное разрушение сосредоточено на относительно маленьких участках поверхности металла, возникают глубокие точечные поражения, если площадь разрушения больше и глубина невелика — возникают язвенные поражения. Глубину питтинга иногда характеризуют питтинго-вым фактором. Это отношение максимально наблюдаемой глубины питтинга к средней глубине проникновения коррозии, найденной по изменению массы образца. Питтинговый фактор, равный единице, соответствует равномерной коррозии (рис. 2.7). [c.27]

Легкие частицы имеют скорости больше, чем тяжелые, и чаще сталкиваются с пористой диафрагмой (мембраной), что способствует их предпочтительному проникновению. Чтобы обеспечить режим кнудсеновской диффузии, диаметр отверстий в диафрагме должен быть меньиле десятой части среднего свободного пробега молекул. Таким образом, метод газовой диффузии основан на различии кинетических свойств разделяемых газов. Этот метод был впервые применен в 1932 г. для разделения изотопов неона. В настоящее время метод широко применяется для разделения изотопов урана 235 и 238 (р / = 1,0043), который предварительно превращают в газообразный гексафторид урана, сублимирующий при 56 °С. [c.239]

Эмульсии быстрого структурирования (ЭБК-1 в соответствии с ГОСТ 18659-81) характеризуются практически моментальным выделением вяжущего при вступлении в контакт с поверхностью материалов, а потому непригодны для областей применения, где предполагается смешивание эмульсии с заполнителем и выполнение различных технологических операций с этой смесью. Наиболее пригодны такие эмульсии, в частности, для проведения подгрунтовки бетонных и черных оснований и нижних слоев дорожных одежд, т.к. в этих случаях формирование пленки вяжущего должно протекать с возможно более высокой скоростью для предотвращения смывания и уноса пленки колесами строительного транспорта. Эмульсии полубыстрого (среднего) структурирования (ЭБК-2) имеют скорость разрушения, обеспечивающую достаточную задержку для возможности смешивания с заполнителем пористого зернового состава. Эмульсии медленного структурирования (ЭБК-3) имеют скорость осаждения вяжущего, которая обеспечивает смешивание с мелкозернистым заполнителем и минеральными смесями плотного зернового состава или достаточное проникновение эмульсии вглубь слоя до начала ее разрушения. Обычно эмульсии классов ЭБК-1 и ЭБК-2, а также высококонцентрированные системы, используют подогретыми до 40 -80°С, а эмульсии класса ЭБК-3 - при температурах 15-30° С, т.е. без предварительного нагрева. [c.111]