Задержка загрузка

Требуется четкое разделение, поэтому промежуточная фракция 90—10 мол.% должна составлять всего 6% (т. е. /=0,06) от общей загрузки. Опытным путем было установлено, что соотношение задержка загрузка равно 1 10 (0,1). [c.137]

Для более четкой ректификации необходимо применять боковой электрообогрев колонки и эффективную насадку. Хорошая насадка должна обладать большой удельной поверхностью, обеспечивающей возможно более полный контакт паров и жидкой флегмы, задерживать минимальное (по отношению к загрузке колбы) количество флегмы, обеспечивать достаточно свободный проход паров, чтобы колонка могла работать с хорошей производительностью, и, наконец, равномерно распределяться по сечению колонки, чтобы устранить неравномерный сток и задержку флегмы. Весьма эффективна насадка из одиночных витков стеклянной спирали диаметром около 4 мм и диаметром стеклянной нити 0,8—1 мм. С уменьшением диаметра витка эффективность насадки увеличивается (до известного предела, определяемого увеличивающимся сопротивлением насадки, задержкой в ней флегмы и возможным уменьшением ее удельной поверхности). [c.41]

Если число теоретических тарелок и флегмовое число увеличиваются пропорционально l/lga, то необходимое время, обусловленное соотношением количеств задержки и загрузки, возрастает в квадрате. Следовательно, необходимое время является однозначной характеристикой сложности того или иного процесса разделения. Если составить отношение [c.147]

Но в действительности играют также роль количественные соотношения соседних компонентов и отношение задержки к количеству данного компонента в кубовой жидкости. Предположим, задержка равна 150 мл, а загрузка — 500 мл, которая складывается из следуюш их количеств каждого компонента [c.154]

Высота, эквивалентная теоретической тарелке, зависит от концентрации исходной смеси в кубе [71, 161, 1621 поэтому, как показывает опыт, состав загрузки в кубе лучше всего поддерживать не ниже 40 мол, % причем количество загрузки должно примерно в восемь раз превышать задержку ). Эталонную смесь следует выбирать с таким расчетом, чтобы обогаш ение нижекипящего компонента в колонке не превышало концентрацию 90 мол.%. По разности температур кипения компонентов эталонной смеси на этом основании можно выделить следующие группы [c.168]

Число теоретических тарелок остается одним и тем же при изменении загрузки в пределах 250—50 мл, а следовательно, и отношения задержки к загрузке в пределах 3,2—20 об.%. [c.169]

Количество вещества, остающееся в колонке в виде жидкости после предварительного захлебывания или окончания процесса перегонки и охлаждения, называют статической задержкой. Для определения этого количества в куб загружают жидкость в 5-кратном количестве по сравнению с предполагаемой задержкой и подвергают ее в течение часа ректификации с полным орошением. После охлаждения колонки замеряют количество жидкости в кубе. Разницей между этим количеством и первоначальной загрузкой выражается статическая задержка, которая в насадочных колонках представляет собой часть жидкости, оставшуюся на насадке и между отдельными элементами насадки, а также на стенках колонки, приставки и конденсатора. В тарельчатых колонках основную часть статической задержки составляют слои жидкости, находящиеся на отдельных тарелках. Для упрощенного определения статической задержки можно в верхнюю часть конденсатора добавить отмеренное количество жидкости, которая будет подвергаться перегонке, и затем определить, какое количество задержится в колонне. Такие измерения надо повторить несколько раз, чтобы после полного смачивания аппаратуры полу- [c.174]

Необходимо особо отметить очень малую задержку. Гидравлическое сопротивление этих колонок также относительно невелико, что делает целесообразным их применение для ректификации в вакууме при остаточных давлениях до 1 мм рт.- ст. и загрузках 6—15 мл. [c.387]

Мороженый картофель загружают в разварник без задержки в предразварнике, медленно пуская пар через нижний вентиль. По окончании загрузки плотно закрывают люк разварника. После вытеснения воздуха давление в разварнике медленно, в течение 20—25 мин, поднимают до 0,2—0.25 МПа, производят циркуляцию, а затем быстро доводят до 0,35—0,4 МПа и разваривают 30—35 мин при 3—4 циркуляциях продолжительностью 1—2 мин каждая. Общая продолжительность варки в разварнике до выдувания в выдерживатель 50—60 мин в зависимости от процента замороженных клубней и степени их промерзания. [c.108]

I — вентилятор 2 — вращающиеся перегородки разделительной камеры, 3 — загрузка продукта 4 — разделительная камера 5 — направляющие лопасти 6 — выход для мелких частиц 7 — спиральная зона у выхода мелких частиц 8 — пластина для задержки крупных частиц 9 — шнек для извлечения крупных частиц. [c.372]

Использование уплощенной (линзообразной) формы куба обеспечило снижение гидростатического давления жидкости в зоне испарения остатка, а замена насадки на вращающиеся сетки предотвратила задержку флегмы по высоте колонки,что уменьшило перепад давления по высоте колонки. Перемешивание сырья в кубе в ходе разгонки исключило местные перегревы и обеспечило лучшие условия испарения фракций из всего объема загрузки. Высокое отношение диаметра куба к его высоте позволило резко увеличить зеркало испарения и обеспечить быструю эвакуацию паров из куба. [c.7]

И восходящего пара. Это количество называют задержкой. Отношение задержки к загрузке, т. е. ко всему количеству смеси, подлежащей разгонке, является важным фактором при периодической разгонке, так как оно определяет собой ту часть загрузки, которая может быть перегнана, а также влияет на четкость разделения. [c.9]

Объем загрузки следует выбирать не по объему колбы, а таким, чтобы он был примерно в 10 раз больше объема задержки колонки.—Ярил<, перев. [c.35]

Построено по вычисленным кривым периодической разгонки. Я—означает долю задержки от загрузки, выраженную в мол.%. [c.54]

Наиболее практичным способом определения суммарной задержки является введение в загрузку небольшого количества инертного, нелетучего материала, концентрацию которого легко определить [202]. Когда загрузку нагреют и система придет в равновесие при полном орошении, концентрация нелетучего вещества в кубе увеличится, потому что летучее вещество проникнет в колонну в виде орошения, флегмы или задержки. Можно составить следующие уравнения начальная концентрация нелетучего вещества будет равна [c.100]

В качестве иллюстрации можно провести вычисления для того же примера, который был приведен выше в случае незначительной величины задержки (100 молей эквимолекулярной двойной смеси, для которой а= 1,25) на колонне в 10 теоретических тарелок, но предполон<ив, что общая задержка равна 9 молям. Состав жидкости в кубе уменьшится до величины, соответствующей л,д = 0,482, еще до того момента, когда будет получен какой-либо дестиллят это вызвано прохождением части загрузки в колонну. Величину находят, решая способом подбора уравнение материального баланса [c.114]

А. ВЛИЯНИЕ ЗАДЕРЖКИ НА ДОЛЮ ЗАГРУЗКИ. КОТОРАЯ МОЖЕТ БЫТЬ ОТОГНАНА [c.126]

Все колонки были заполнены одвой и той же трехгранной спиральной насадкой размером 1,3 X 1,5 мм. Эффективность определяли для каждой пары колонок (с одинаковым диаметром) в одинаковых рабочих условиях на равнообъемной смеси (бензол -Ь дихлорэтан) при отгоне 40% от загрузки. В тех же условиях определяли величины общей задержки флегмы и сопротивление в насадке. [c.234]

В ДОС АСПО все программы делятся на ОЗУ-резидентные, которые во время работы системы постоянно находятся в оперативной памяти, и диск-резидентные, хранящиеся на диске и вызываемые в оперативную память только при необходимости их выполнения. Это позволяет экономить оперативную память системы ценой дополнительной задержки в вызове диск-резидентной программы (среднее время загрузки и запуска диск-резидентной задачи составляет примерно 100 мс, а среднее время переключения ОЗУ-резидентных задач — примерно 1 мс). Поэтому к разряду диск-резидентных обычно относят относительно редко выполняемые программы, нечувствительные к задержкам. Это — впервую очередь системные программы транслятор, редактор и т. д. [c.168]

В этом же году, в июле, в новом цехе графитации произошла первая серьезная авария некачественная загрузка печи привела к выбросу раскаленных газов и засыпки и возгоранию кровли цеха. Для расследования аварии и ликвидации ее последствий на завод выезжали заместитель министра B. . Устинов и главный инженер объединения Л.А. Кралин. Эта авария значительно задержсша освоение мощностей передела графитации, хотя и не была главной причиной задержки. Такой причиной оставалось состояние сме-сильпо-прессового передела. По результатам расследования аварии был издан приказ министерства, которым были определены меры помощи по ее ликвидации и наложены взыскания на руководство предприятия. [c.206]

С целью установления соответствующих зависимостей рассмотрим работу насадочной колонны с нижним питающим кубом (см. рис. 11) полученные соотношения в целом будут справедливы и для колонн других конструкций, кратко охарактеризованных выше. Пусть в начале работы колонны в ее кубе. находится Мо молей загрузки, в которой молярная доля вышекипящей примеси составляет хо. Для равномерного смачивания иасадки жидкостью колонна вначале обычно подвергается захлебыванию , после чего в ней устанавливается необходимый тепловой режим, чтобы скорости потоков ж1идкой и паровой фаз по колонне были постоянными. Избыток жидкости из ректифицирующей части при этом стекает в куб насадкой захватывается (задерживается) лишь некоторое определенное количество жидкости. Величина Ж1идкостного захвата (задержки) зависит в основном от типа и поверхности насадки, а также от скорости потоков жидкости и пара в колонне. Затем в течение некоторого времени (пусковой период) колонна работает в безотборном режиме (режим полного орошения) до достижения в ней стациона(рного состояния и лишь после этого включается система отбора части дистиллята. Время пускового периода может быть определено расчетным путем. Однако такая оценка является весьма приближенной и поэтому время пускового периода определяется экспериментально. Как показали результаты соответствующих исследований, время пускового периода можно несколько снизить, если с самого начала процесса колонна будет работать в отборном режиме. Разумеется, отбираемый при этом дистиллят по своему составу не будет отвечать составу требуемого продукта вплоть до выхода колонны к заданному стационарному состоянию, и его целесообразно во избежание потерь исходного вещества отводить в питающий куб. В результате будем иметь случай стабилизированной ректификации, для которой справедливы закономерности, характеризующие непрерывную ректификацию. Действительно, поскольку при циркуляции жидкость — пар количество вещества в колонне не изменяется, по достижении стационарного состояния будет постоянным и состав питания — образующегося в кубе колонны пара. Совершенно очевидно, что пренебрегая, как и выше, эффектом продольного перемешивания, уравнение рабочей линии колонны, работающей в стационарном состоянии, для рассматриваемого случая можно записать в виде [c.84]

Компонент, переходящий в дистиллат, прежде чем появиться п конденсаторе колонны, должен заполнить всю колонну. При отборе первой капли дистиллата содержание нижекипящего компонента в кубе, а также и количество загрузки в кубе будет меньше, чем при ректификации в колонне с бесконечно малой задержкой. Это особенно влияет на промежуточную фракцию, количество которой тем выше, чем больше задержка. Но задержка оказывает также и благоприятное действие, частично компенсирующее ее отрицательное влияние. Для составов жидкости и паров в двух поперечных сечениях между двумя тарелками с учетом величины задержки Н (при среднем составе Хн) и В (количество загрузки хсуба в молях) получают по Торману [103] следующее соотношение [c.112]

Следовательно, количество загрузки в кубе оказывает такое же действие, как и увеличение флегмового числа. Благоприятное же влияние задержки проявляется только при низком флегмовом числе. Это обстоятельство заметнее проявляется в промышленных колоннах, обычно работающих с более низкими флегмовыми числами, чем в лабораторных колоннах. В общем случае влияние задержки на разделяющую способность колонн меньше, чем влияние флегмового числа при достаточно большой его величине. [c.112]

Большой интерес представляют результаты исследований Хоушшса и Брента [71]. Они нроводили сравнительные опыты пО ректификации на смесях этилбеизол — хлорбензол и к-гептан— метилциклогексан при различных нагрузках и давлениях в колонке и разных соотношениях задержки п загрузки. В противоположность результатам других исследователей они пришли к сле-дуюш,им неожиданным выводам, в основе которых лежит число экивалентных теоретических тарелок. [c.169]

Принцип работы подобных колонок рассмотрен ниже на примере колонки для низкотемпературной ректификации Коха и Гильберата [64], которая отличается простотой обслуживания. Колонка состоит из стеклянной трубки, изогнутой в виде спирали, подобно колонке Янцена (рис. 76). Ее преимущество — низкая задержка (всего 8—4 мл жидкости), поэтому для загрузки достаточно 15—25 г (рис. 185). Колонка работает так же, как и аппараты для обычных температур. В этом случае применена полная конденсация, поэтому на такой колонке можно работать любыми флегмовыми числами. Дистиллат можно отводить как 1) виде газа, так и в жидком состоянии. [c.282]

Разработка роторных колонок была вызвана необходимостью повысить разделяющую способность без увелпчения задержки и гидравлического сопротивления проходу паров. Подобные высокоэффективные колонки особенно необходимы для микро-ректификационных работ с загрузкой 1—5 г. [c.391]

В этой батарее начинается перегонка бражки из последнего ап-ларата, который после промывки становится головным, как в батарейном способе. Бражка дображивает периодически в отдельных. .аппаратах при перемешивании мешалками, что исключает ее проскоки и задержку, образующиеся при непрерывном движении по батарее. В момент остановки притока сусла в первую батарею для лериодического дображивания переключают приток на заполнение. другой батареи, затем аа залив первой батареи с концевого аппарата, далее на загрузку второй батареи с концевого аппарата и т. д. [c.276]

Кривые ИТ К получены с помощью колонки, которая эквивалентна 22 теоретическим тарелкам, при кратности орошения 8 1 и задержке 0,5% жидкости на насадке. После отгона главной части загрузки (около 95%) остаток в количестве, примерно, ЪОсм переносился в куб другой колонки ИТК для продолжения разгонки до остатка 12—15 мл- Вторая часть разгонки осуществлялась в колонке, показатели которой (по числу тарелок, кратности орошения и задержке жидкости) близки к первой. [c.32]

Рис. 289. Методическая печь с отоплением со стороны торца загрузки-а — температура боковой стенки печи (по раднационному пирометру) 6 — темпе-ратура ка глубине 13 мм ог поверхносч И заготовок <по термопаре) 0 —температура в центре заготовки (по термопаре) / — горелки, используемые при задержках в работе сгана 2 — термопара автоматического регулирования температуры

При загрузке геттера стеклянные трубки могут так сильно нагреться, что КР ле прилипает к стенкам. Отросток 13 и маленькие отводы на трубках 2 сразу запаивают. При запаивании нужно следить, чтобы пламя ручной горелки не попадало в отверстия трубок. Присоединяют реакционную трубку 9, смазав шлиф 5 апиезоном W, прекращают подачу азота и медленно открывают кран, ведущий к вакуумной системе. Откачивание проводят очень медленно, чтобы вещество не разлеталось из лодочки. Затем включают насос полностью, надвигают печь на реактор и быстро нагревают до 150 °С. При включенном наоосе давление снижается до 2-10 мм рт. ст. и некоторое время задерживается на этом значении, прежде чем понизиться далее. Иногда задержки могут быть довольно продолжительными в этом случае постепенно повышают температуру до 200 С для ускорения обезгаживания. (При 200 °С фторирование еще не происходит.) Вакуумироваиие системы ведут до тех пор, пока давление не достигнет 10 мм рт. ст. н после выключения насоса не возрастет снова. Тогда температуру повышают для начала реакции. [c.1292]

Время прохождения зоны удаления лака зависит не только от типа и количества лома, ио и пропорционально скорости загрузки. При больших загрузках плавающего вещества больше, слой толще. Большая толщина требует большего времени для удаления примесей, так как источником тепла в зоне удаления лака является циркулирующий расплавленный металл, проходящий под массой лома иа поверхности. Показанная иа рисунке зона 2 представляет собой часть желоба, в которой сгорают загрязнения ее длина определяется по уменьшению высоты пламени по мере движения лома по поверхности потока. Выводящее устройство 6 в первую очередь служит для задержки частей лома, из которых выгорели ие все вещества, до их попадания в зону действия насоса 5, иначе погруженные несго-Ревшие примеси могут привести к излишней потере металла и повышенному шлакообразованию. [c.39]

Подбильняком [140]. Для анализа определяют температуру вдоль оси колонки, работающей при полном орошении с образцом такой величины, чтобы он весь находился в колонке в виде задержки. По температуре определяют состав в любой точке колонки кривые зависимости температуры (или состава) от длины колонки очень похожи на весьма удобные кривые зависимости температуры, показателя преломления и т. д. от доли отогнанного дестиллята в процентах от загрузки. Весьма существенно, чтобы головка и куб такой фракционирующей колонки были так устроены, чтобы иметь незначительную величину задержки, т. е. чтобы весь образец распределялся в центральной ректифицирующей трубке. [c.62]

Когда величина задержки становится заметной, теоретические уравнения периодической разгонки делаются сложными, так как простых методов для вычисления задержки не разработано. Применяются три различных способа подхода к этой задаче. Первый способ заключается в том, что в уравнение Рэлея вкличают член, выражающий задержку колонны. Таким путем дюжет быть получено уравнение в общей форме, как будет показано ниже однако численное решение этого уравнения невозможно, так как для рассматриваемого случая не имеется метода нахождения кривой состав жидкость в кубе —отгон. Второй способ основан на дифференциальных уравнениях зависимости состава дестиллята, жидкости в кубе и жидкости на каждой тарелке колонны от отогнанной доли дестиллята (считая на загрузку). Алгебраическое решение таких уравнений, повидимому, невозможно, и даже приближенное численное решение весьма трудоемко. Некоторый прогресс в этом был сделан с применением дифференциального анализатора . Третий способ —последовательный расчет от тарелки к тарелке — представляет собой также весьма трудоемкую операцию. Некоторые детали каждого из этих способов кратко обсуждаются ниже. [c.102]

Здесь 5 представляет собой долю загрузки, оставшуюся в кубе, я Н = Н = На и т. д., т. е. суммарная задержка, приходящаяся на одну тарелку, равномерно распределена по тарелкам. Поскольку такого рода уравнения описывают состав на различных тарелках, то они могут быть скомбинированы так, чтобы дать общее уравнение рабочей линии, выведенное Кольбэрном и Стирнсом [136]. Решение этого уравнения алгебраическим способом является исключительно долгим, если не невозможным. Численное решение для более простых случаев приближенными способами [206, 207, 190], хотя также весьма длительно, но не невозможно. Для того небольшого числа случаев, для которых такие вычисления были полностью сделаны, полученные результаты находились в согласии с результатами последовательного расчета от тарелки к тарелке. [c.106]

В котором 5с —суммарное число молей загрузки, Хзс —мольная доля более летучего компонента в загрузке, Хзо — отвечает составу жидкости в кубе непосредственно до того, как отобрана первая порция дестиллята, Я —общее число молей задержки, а х/ю —средний состав задержки непосредственно до отбора дестиллята. Методом проб и ошибок можно найти величину х о, которая удовлетворяет предыдущему уравнению. Взятая на пробу величина Хао выбирается несколько меньшей, чем Х5с, и затем величина Хно может быть получена по графику, на котором отложен состав жидкости [c.107]

Величина /г равняется, в общем, Нх,, , где Я —суммарная задержка, а Хдо — отвечает среднему составу задержки в условиях равновесия. Методы определения Я и x, приведены в связи с описанием способов определения задержки (стр. 95). Величина /г также отвечает Hx ,. Коульсон принимает, что величина Я остается одной и той же как до установления равновесия, так и в условиях равновесия такое предположение является вполне возможным как первая степень приближения. Коульсон принимает также, что величина отвечающая составу задержки, отвечает также составу пара, выделяющемуся первоначально из загрузки (х1 = Х1, — у.,.)-На этом основании можно написать [c.109]

Наиболее важными факторами, влияющими на периодическую разгонку, являются 1) флегмовое число 2) число теоретических тарелок 3) отношение задержки к загрузке 4) скорость пара, или рабочая скорость пара 5) относительная летучесть компонентов смеси 6) начальный состав смеси. Первые четыре из этих факторов зависят от аппаратуры и способа проведения разгонки. Последние два характеризуют разгоняемую смесь. Все факторы могут быть выбраны в известной мере произвольно, однако они зависят в то же время друг от друга, от физических свойств компонентов, от типа колонны и ее тарелок или насадки. Кроме того, эти факторы определяют время, потребное для проведения периодической разгонки, и четкость разделения компонентов смеси. Минимальное время, необходимое для завершения данной разгонки, может быть заранее определено из фактической рабочей скорости пара, среднего флегмового числа и суммарного количества жидкости, которое должно быть отогнано [208]. Такие расчеты необходимого времени весьма просты, однако они не учитывают продолжительности установления равновесия в начале операции (раздел V), которая довольно велика для большинства высокоэффективных колонн. Расчет влияния различных факторов на четкость разделения значительно сложнее. Четкость достигнутого разделения в каждом отдельном случае может быть измерена разницей содержания более летучего компонента в жидкости куба и в отгоне (кривые х,, хо) в любой момент или, что лучше, формой кривой разгонки (кривые 5, Хо), а также по составу следующих друг за другом фракций дестиллята. Построение и процесс вычисления этих кривых изложены соответственно в разделах IV и V. В настоящем разделе рассматриваются главным образом результаты таких вычислений и приводится некоторое ограниченное число опытов из этой области. [c.124]

Задержка оказывает двойное влияние на периодическую разгонку, так как она, с одной стороны, ограничивает долю загрузки, которая может быть получена в виде дестиллята, и с другой—воздействует на четкость разделения любых двух компонентов. Отрицательное влияние большой задержки может быть иногда уменьшено большой загрузкой или применением вытесняющей жидкости (гл. II), однако это не всегда представляется возможным или выгодным. Ограничивающее влияние большой задержки на долю загрузки, которая может быть получена в виде дестиллята, является весьма важным в тех случаях, когда вышекипящий компонент или компоненты присутствуют в небольшом количестве или когда количество имеющегося в распоряжении образца ограничено. Величина этого эффекта прямо пропорциональна отношению между количеством задержки и количеством вышекипящих компонентов в загрузке. Если количество любого из компонентов меньше, чем задержка, то его наличие в загрузке не может быть даже обнаружено. Это явление становится более заметным при хорошем, чем при плохом разделении. [c.126]

В то время как ограничивающее влияние большой задержки на долю загрузки, которая может быть получена в виде дестиллята, легко определить, влияние задержки на четкость разделения является значительно более сложным. Казалось бы логичным поддерживать задержку, приходящуюся на одну тарелку, минимальной для того, чтобы избежать скапливания заметной части образца в участке колонны, отвечающем небольшому числу теоретических тарелок. Как уже было отмечено раньше, экспериментальные и расчетные доказательства не вполне согласуются с этим общепринятым мнением. Следует заметить, что если исключить влияние суммарной задержки и задерл<ки на тарелку на четкость разделения и если можно с успехом воспользоваться вытесняющей жидкостью, то при периодической разгонке будут играть важную роль лишь те факторы, которые определяют скорость отбора дестиллята и число теоретических тарелок. [c.126]

Все расчеты по последнему способу указывают, что разделение становится хуже по мере того, как отношение задержки к загрузке становится большим, вне зависимости от конкретной величины начального состава, относительной летучести, числа теоретических тарелок и флегмового числа. Расчет же от тарелки к тарелке при условии частичного орошения (рис. 54, А—В) указывает на значительно более сложную зависимость, 11ри которой приходится учитывать два новых фактора состав загрузки и начальные условия разгонки. Так, на рис. 54, А приведены кривые, которые были вычислены для разгонки смеси, содержащей 9,6 мол.% дихлорэтана в толуоле, на колонне, имеющей 5 теоретических тарелок, при флегмовом числе 4 и задержке в 2,88 7,2 14,4 28,8 и 57,6% загрузки. При этих расчетах было принято, что колонна до начала разгонки приводилась к равновесию при полном орошении. Кривые на рис. 54, Б были рассчитаны для тех же самых условий разгонки, за исключением того, что задержка была принята равной 28,8 и 57,6% и колонка приводилась в равновесие при флегмовом числе 4 (с возвратом отгона в куб) до того, как была начата периодическая разгонка. Из рассмотренных кривых на рис. 54, А еле- [c.126]

На рис. 54, В показаны кривые, вычисленные для тех же условий, что и в случае рис. 54, А, за исключением того, что загрузка содержит 25 мол.% дихлорэтана вместо 9,6%. Из данных рис. 54, В следует, что кривая для отношения задержки и загрузки, равного 28,8%, дает несколько большую четкость paздeлe ия, чем при меньшем или большем отношении. Наименьшая величина задержки дала вначале самое лучшее разделение, однако по мере течения разгонки степень разделения ухудшилась по сравнению с другими кривыми. Различие между кривыми для отношения задержки к загрузке в 2,88 7,2 14,4 и 28,8% хотя и имеется, однако оно не велико. Соответствующие экспериментальные кривые показаны на рис. 54, Г—Е. [c.127]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология