Плотность по диаграмме

Рис. 1У-17. Диаграмма Ватсона для расчета плотности жидкости. Зависимость со от приведенной температуры и приведенного давления р, [10].

Рис. 33. Контурная диаграмма распределения электронной плотности молекул СО (а) и N2 (б)

О химических превращениях в системе можно судить по характеру изменения разнообразных физических свойств — изменения температур плавления и кристаллизации, давления пара, вязкости, плотности, твердости, магнитных свойств, электрической проводимости системы в зависимости от ее состава. Результаты исследования обычно изображают в виде диаграммы состав — свойство (по оси абсцисс — состав, по оси ординат — свойство). [c.136]

Основными данными при решении задач технологического проектирования и оптимизации являются физико-химические и теплофизические данные. Они обычно представляются в трех формах — в виде таблиц, диаграмм и уравнений. Наиболее распространенным способом все-таки является аналитическое представление, допускающее непосредственный расчет соответствующих параметров при заданных входных условиях. В химической технологии, особенно для целей проектирования, к наиболее распространенным данным обычно относятся давление пара, теплота испарения, удельная теплоемкость, плотность, теплопроводность, вязкость, теплота реакций, данные по пожаробезопасности, поверхностное натяжение, фазовое равновесие (жидкость—пар, жидкость—жидкость, жидкость—жидкость—пар, жидкость—твердое вещество, твердое вещество—пар, растворимость), кинетика реакций химического превращения, полимеризации, растворимости и т. д. [c.177]

Учитывая предыдущие результаты, эту общую диаграмму, очевидно, следует трактовать следующим образом первый участок соответствует частичному сжатию элементов каркаса и определяется степенью их устойчивости второй, пологий, участок отражает изгибную деформацию элементов после потери ими устойчивости третий — последующий переход к уплотнению и сжатию изогнутых, сплющенных , ячеек и узлов. Отсюда понятно, что если конкретная макроструктура в силу геометрического строения ячеек или малой жесткости полимера допускает возникновение изгибных деформаций при очень малых условиях, то первый участок практически исчезает, а диаграмма принимает вид, показанный на рис. 2а, т. е. имеет только два последних участка. В случае же жестких пенопластов или эластичных материалов большой плотности диаграмма -сжатия будет представлять только первый участок, так как в первом случае (жесткие материалы) возникновение изгибных деформаций приведет к разрушению структуры и достижению предела прочности, а во втором — к полному исчезновению второго участка и непрерывному переходу к третьему. Характерное преобразование вида диаграммы при увеличении лл отности пенопласта можно проследить на примере ПХВ-БЭ (рис. 5). [c.327]

Широкий комплекс характеристик используют при инженерной оценке материала. К ним относятся плотность, диаграмма напряжение — деформация при растяжении или сжатии, деформация ири разрушении, прочность (разрушающее напряжение), твердость, модуль упругости (статический), динамич. модуль, зависимость деформации от времени (ползучесть) прп растяжении или сжатии, релаксация напряжения при заданной деформации, остаточная деформация сжатия, показатель механич. потерь (декремент затухания или тангенс угла потерь), длительная прочность, усталостная прочность (или выносливость), сопротивление раздиру, ударная вязкость, коэфф. трения, износостойкость, теплостойкость (темп-ра стеклования, темп-ра размягчения), коэфф. морозостойкости, темп-ра хрупкости. Нек-рые из этих показателей применяют также для технич. контроля (напр., прочность, ударную вязкость, остаточную деформацию сжатия, темп-ру хрупкости) или для конструкторских расчетов (иапр., модуль упругости, коэфф. трения). [c.439]

Если неподвижный зернистый слой зажать сверху сеткой, проницаемой только для газа, то перепад давления на единицу высоты слоя с повышением скорости восходящего газового потока будет непрерывно возрастать вдоль кривой ВС. Для выбранного зернистого материала, например, для катализатора крекинга нефти с частицами размером от 10 до 100 мкм, может быть получено несколько эквидистантных кривых применительно к неподвижному слою — в зависимости от плотности упаковки частиц. Для подобных зернистых материалов с малым средним размером частиц и широким гранулометрическим составом насыпная плотность может находиться в пределах от 480 до 640 кг/м . На фазовой диаграмме (рис. 1-4) кривая ОАВ соответствует неподвижному слою с наиболее рыхлой упаковкой частиц. [c.20]

Рис. 8-21. Три способа изображения 2р2-орбитали атома водорода. Точечное изображение (а) плотности вероятности, т.е. функции и контурная диаграмма (б) 2р -орбитали. Контурные линии соответствуют постоянным значениям функции ф " в плоскости уг и выбраны так, чтобы в трех измерениях они охватывали 50 или 99% полной плотности вероятности. 2р2-Орбиталь симметрична относительно оси 2. Объемное изображение (в) поверхности, охватывающей

Применение номограмм. Прежде чем приступить к стехиометрическим расчетам, часто нужно знать плотности газов при определенных температурах и давлениях. Значения плотности, достаточно точные для предварительных расчетов, можно найти по номограмме, приведенной на рис. У-4. Эту диаграмму можно использовать для области давлений 1—100 ат и диапазона температур О—400°С [12]. [c.117]

Обычно такие условия имеют место только для одной соединяющей линии, которая называется линией равной плотности и иногда изображается на диаграммах в виде прямой пунктирной линии (см. рис. 7 и 10). Известно не менее 95 систем, которые имеют линии равной плотности [14]. Одна из этих систем имеет две линии равной плотности [ИЬ]. [c.173]

Существует упрощенный метод расчета среднего эквивалентного диаметра частиц порошкообразных катализаторов по диаграммам, составленным применительно к следующим условиям анализа внутренний диаметр гильзы — 2,5 СМ] объем пропускаемого воздуха — 250 мл давление фильтрации — 9,5 мм вод. ст. температура — 20°С высота слоя порошка — 1,0—1,5 см масса порошка—2,5—8 г кажущаяся плотность катализатора—1,0— 1,8 г/см [c.36]

Таким образом, вычерчивая реальные кривые коррозионной диаграммы в координатах V = / (lg /) и экстраполируя их линейные участки, можно получить идеальные кривые (пунктирные линии на рис. 192) для области, где реальные кривые сильно отклоняются от идеальных. Эта линейная экстраполяция возможна до областей плотности тока (и соответствующего ей тока), где логарифмическая зависимость электродных поляризаций от плотности тока переходит в линейную зависимость, которая в координатах V = / (lg /) дает кривую, направленную к соответствующему значению при 1 = 0 (или lg I = —оо). [c.285]

Вообще следует заметить, что приведенными в таблице молекулярно-орбитальными диаграммами следует пользоваться осторожно, так как многие выводы, сделанные без учета конкретных величин орбитальных энергий, карт распределения электронной плотности и других количественных характеристик молекул, могут быть ошибочными. [c.203]

Найдем плотности жидкости р в и р и пара руд и Рун в верхней и нижней частях колонны при средних температурах в них 4 и н- Средние температуры паров определяем по диаграмме i — х, у (см. рис. VII.2, б). [c.128]

Следует иметь в виду, что фазовая диаграмма, скомпонованная из рис. 1-4 и 1-5 и представленная на рис. 1-3, построена применительно к постоянным значениям размера и плотности частиц, вязкости и плотности газа. [c.24]

Диаграмму сдвига для развитого псевдоожиженного слоя (если не рассматривать упомянутые выше искажения) можно представить как функцию зЬ, что легко объяснить исходя из так называемой структурированной вязкости. При увеличении силы сдвига изменяются кинетическая энергия и ориентация твердых частиц, обусловливая некоторое изменение структуры. Разница между первоначальной неупорядоченной структурой слоя и новой структурой с частичной ориентацией не может быть обнаружена рентгеноскопическим методом Столь небольшое изменение структуры мало влияет на плотность слоя, но, очевидно, вызывает понижение напряжения сдвига (нри высоких градиентах скорости последнего). Следовательно, вязкость слоя (т. е. отношение напряжения к скорости сдвига) не является постоянной, а уменьшается с увеличением скорости сдвига. [c.242]

При близких размерах твердых частиц Л и 5 (на практике — узкие фракции) одинаковой плотности фазовые диаграммы замкнуты (рис. Х1-4й), аналогично диаграммам плавкости веществ, образующих твердые растворы (например, Ag—Ап, Си—N1 и др.). В случае 3 наблюдается условный разрыв кривых (рис. Х1-4,б) при концентрациях компонента В, близких к единице (сд -> 1), а при 2)р > 5 — и при Св -> 0. Такие фазовые диаграммы характерны для веществ с ограниченной взаимной растворимостью. Вообще с ростом Ор площадь между кривыми начала взвешивания и полного псевдоожижения (аналоги линий солидуса и ликвидуса ) увеличивается. [c.482]

Вид фазовых диаграмм для бинарных смесей, составленных из компонентов различной плотности рз и размера й, определяется соотношением скоростей начала нсевдоожижения компонентов и составом смеси (рис. Х1-5). Некоторые из этих фазовых диаграмм напоминают диаграммы плавкости с эвтектикой и перитектикой. [c.483]

Преимущественное выпадение из нсевдоожиженного слон крупных (тяжелых) частиц может быть использовано для разделения смеси твердых частиц но их размерам или плотности (аналогично кристаллизации или зонной плавке). Для расчета таких процессов необходимы фазовые диаграммы, подобные приведенным выше. ,, [c.485]

Графическое решение короткозамкнутой многоэлектродной системы состоит в следующем. Имеющиеся для каждой анодной и катодной составляющих (электродов) всех металлов кривые плотность тока—потенциал [У = /(1)1 пересчитывают в соответствии с величиной площади каждой составляющей системы и наносят на общую поляризационную коррозионную диаграмму в координатах сила тока —потенциал 1У = / (/)]. [c.287]

Книга содержит сведения о термодинамических свойствах фильтрационного потока нефти, газа и нефтегазовых систем (бинарных смесей). На диаграммах и в таблицах приведены важнейшие термодинамические функции пластовой жидкости (теплоемкости, энтальпии и энтропии, изобарно-изотермического потенциЛга, константы равновесия, плотности и др.) в процессе фильтрации в диапазоне давлений от 30 до 300 кГ см и при температурах до 80° С., [c.2]

Диаграммы связи локальной и субстанциональной форм баланса массы для однокомпонентного и многокомпонентного потоков. Примем в качестве рассмотренной выше экстенсивной величины А массу М материального континуума в объеме V, тогда удельная величина принимает значение, тождественно равное единице Ям = 1, Яу = р, а локальная плотность потока массы будет = ру. Кроме того, примем, что плотность источника массы X в объеме V равна нулю. [c.74]

Расчеты, подтвержденные спектроскопическими данными, показали, что длина связи в этом иопе равна 1,06 А (10,6-10 нм), а энергия связи — 61 ккал/моль (255,39-10 Дж/моль) [10]. Резонанс обусловливает примерно 80% этой энергии. Остальные 20% возникают вследствие так называемой деформации протон и атом водорода взаимно притягиваются даже в отсутствие резонанса вследствие способности атома поляризоваться под влиянием протона. На рис. 3 представлено вычисленное распределение электронной плотности. Диаграмма показывает, что электрон находится большей частью в межъядернол пространстве вокруг линии, соединяющей ядра, и значительно меньше с противоположной стороны обоих ядер. Величина и ширина [c.26]

НИЙ теории локальных элементов, удобны для качественного рассмотрения процесса коррозии и для оценки возможного влияния на него различных факторов. В то же время их использование при. количественных расчетах скорости коррозии связано со значительными трудностями. Скорость коррозии определяется изменением массы образца за единицу времени, отнесенным к единице его поверхности, или (в электрических единицах) плотностью тока /. Коррозионные же диаграммы, прив15денныс на рнс. 24.4 и 24.5, построены в координатах потенциал — сила тока, т. е. не позволяют судить о плотности тока, непосредственно характеризующей скорость коррозии. Для ее расчета нужны поэтому дополнительные данные. Необходимо знать качественный состав корродирующего металла, чтобы выяснить, какие компоненты металла в данных условиях будут играть роль катодов и какие — анодов. Необходимо установить долю поверхности, приходящуюся на каждый катодный и анодный участок, чтобы иметь возможность определять плотность тока на любом из них. Далее требуется для всех анодных составляющих снять анодные поляризационные кривые, а для всех катодных— катодные. Это позволит найти общую скорость катодной, и анодной реакций и установить наиболее эффективные анодные и катодные составляющие. Зиая стационарные потенциалы, можно,, суммируя все катодные и все анодные кривые, построить результативную коррозионную диаграмму, пс которой уже затем определить максимально возможную силу тока. Предполагая, что омические потери малы, и зная, как распределяется поверхность между анодными и катодными зонами, вычисляют скорость коррозии. Этот сложный способ, дающий к тому же не всегда однозначные результаты (в связи с возможностью совмещения катодных и анодных реакций на одном и том же участке), редко применяется для количественной оценки скорости коррозии. [c.499]

Уравнение Ван-дер-Ваальса дает достаточно точные результаты для всех газов даже в области их критических температур и давлений. Однако при высоких давлениях, когда плотность газа велика или когда газ находится вблизи точки сжижения, это уравнение дает значительные отклонения от действительного поведения газа (ср. приведенные выше примеры 2 н 3). Отклонения объясняются тем, что при большой плотности газа иа его давление оказывают влияние не только силы взаимного притяжения, но также и силы взаимного отталкивания частиц, обусловленные внешними электронными оболочками этих частиц. Кроме того, здесь на реальное поведение газа в значительной мере также оказывают влияние неупругие столкновения его частиц и другие факторы. В связи с этим, кроме уравнения Ван-дер-Ваальса, был предложен ряд других, более сложных уравнений для реального состояния газов, на которых мы здесь останавливаться не будем, так как они для ггракгики технологических расчетов интереса не представляют. Уравнением Ван-дер-Ваальса в производственных расчетах также пользуются довольно редко наиболее удобными и более точными для этого являются энтропийные диаграммы (глава IV, стр. 103). [c.57]

Если одни компонент поминально тройной системы представляет собой смесь (например, смазочное масло), то при оирсдсленном составе система может разделиться на две жидкие фазы одинаковой плотности или с одинаковым показателем преломления. При этом обнаруживаются те же свойства, что и у строго трехкокпонентных систем. Однако в таких системах состав на диаграмме но изображается прямыми линиями и пары Нитро5ензол равных плотностей или показателей преломления не [c.174]

Куртц и Хедингтон [383] применили этот метод к бензинам, включающим крекинг-продукты после дистилляции и химической обработки. Кривые зависимости между интерцептом рефракции и пределами разгонки могут быть применены к крекинг-продуктам [384—385] если кривая расположена напротив средних значений плотностей для углеводородных типов, то получаются треугольные диаграммы, которые могут быть использованы, чтобы получить процентное содержание ароматических углеводородов и нафтенов в прямогопных бензинах. Видоизмененный интерцепт рефракции и номограмма для его использования были предложены Томсоном [386]. В таблице даны значения интерцепта рефракции, вычисленные с применением Д-линии Na. [c.211]

Сопоставление данных термического анализа, т. е. диаграмм состояния, показанных на рис. XIII, 2, 7, 8, 9, 10, с диаграммами, изображающими зависимость других свойств от состава, проливает свет на ряд дальнейших подробностей. Так, например, на рис. XIII, 13 показано, как зависят от состава бинарной системы ЗОз—Н2О температура ( ) начала кристаллизации, вязкость (т)) жидкой фазы при 35 °С, плотность ( ) при 15 С и удельное электросопротивление (р) при 25 °С. [c.392]

Нарисуйте приближенную фазовую диаграмму равновесия твердое вещество-жидкость-пар для ртути. Правильно укажите наклоны каждой кривой, положение критической точки и по крайней мере приближенно-место расположения тройной точки относительно 298 К и давления 1 атм. Плотность жидкой ртути равна 13,6 г см Вьиислите молярный объем жидкой и парообразной ртути при 298 К, считая, что парообразная ртуть обладает свойствами идеального газа, и сравните полученные значения объемов с молярным объемом текучей фазы в критической точке, приведенным в табл. 18-2. К чему ближе молярный объем ртути в критической точке-к молярному объему паровой или жидкой фазы ртути при 298 К [c.153]

Построенные нами но экспериментальным данным диаграммы равновесия у—хдля бинарных смесей (рис. ХЫО) подтверждают вывод об обогащении уноса мелкими (легкими) частицами. При этом кривые равновесия закономерно приближаются к диагонали но мере сближения размеров и плотностей частиц, составляющих смесь (т. е. скоростей витания компонентов), что аналогично [c.489]

Метод 7. Вытеснение нефти обогащенным газом основано на закачке смеси углеводородных газов с содержанием фракций С2-6 и С7+ несколько десятое процентов. Точка О на тройной диаграмме, соответствующая составу нагнетаемого в пласт газа, располагается правее разделительной линии ММ (см. рис. 18). В результате конденсации газа в пластовой нефти после нескольких этапов их контактирования на фронте вытеснения образуется смесь критического состава В. По сравнению с методом закачки сухого газа вытеснение нефти с конденсацией обогащенного газа происходит при меньших давлениях (10,5— 21 МПа). Метод эффективен на месторождениях с плотностью менее 0,925 г/см , так как на залежах с тяжелыми нефтями увеличивается расход газа для создания зоны смешения достаточных размеров. При осуществлении этого метода необходимо обеспечение строгого контроля за составо.м закачиваемого газа. [c.57]