Ламинарный резким

Проблеме гидродинамической устойчивости ламинарного течения в плоских каналах и трубах с проницаемыми стенками и условиями перехода в турбулентный режим посвящен ряд исследований [1]. Выводы о влиянии отсоса (вдува) на устойчивость пограничного слоя сводятся к следующему в плоском канале отсос стабилизирует течение, повышая критическое число Рейнольдса (рис. 4.6) вдув вначале резко дестабилизирует процесс, однако при параметрах вдува, больших критического, наблюдается слабый рост критического значения числа Рейнольдса Re . Потеря устойчивости ламинарного течения в трубах с проницаемыми стенками имеет особенности в частности, отсос дестабилизирует течение, снижая Re . [c.132]

Известно, что наличие поперечного градиента скорости в трубах приводит к резкому возрастанию интенсивности продольного перемешивания. Этот эффект имеет место не только при турбулентных, но также и при ламинарных течениях. [c.110]

Теплоотдача при вынужденном поперечном омывании пучков труб. При поперечном обтекании одиночных труб и тем более пучков труб практически всегда имеет место турбулентный режим. Опыт показывает, что плавное, безотрывное обтекание одиночного цилиндра происходит только при очень малых значениях Re(Re<5). При поперечном обтекании переход от ламинарного потока к турбулентному не происходит резко при превышении критического значения Ре, как это имеет место для потока в трубе. [c.110]

Два различных режима движения и возможность взаимного перехода одного режима в другой можно наблюдать, пропуская в трубу воду с различными скоростями и вводя по оси. трубы тонкую струйку окрашенной жидкости. При малых скоростях движения окрашенная струйка движется в воде, не перемешиваясь с нею. С увеличением скорости воды окрашенная струйка становится колеблющейся и по достижении некоторой критической скорости полностью размывается, окрашивая воду. Резкое изменение течения окрашенной струйки характеризует переход ламинарного режима движения жидкости в турбулентный. [c.143]

Так, с увеличением скорости потока морской воды от 0,35 до 1 м/с при температуре 60 °С скорость коррозии стали Ст. 3 возрастает от 0,65 до 1,90 г/м ч. Наиболее резкое увеличение скорости коррозии обычно наблюдается при изменении потока с ламинарного на турбулентный. [c.187]

Диффузионный перенос вещества из одной фазы в другую происходит через поверхность раздела, образующуюся в месте соприкосновения обеих фаз. Считается, что по ту и другую стороны поверхности раздела образуются тонкие пограничные диффузионные слои, в которых наблюдается резкое изменение концентрации. Движение жидкости внутри пограничного слоя носит ламинарный характер, причем скорость движения возрастает линейно с увеличением расстояния от поверхности раздела. В массе газа или жидкости движение носит турбулентный характер. Здесь преобладает более быстрый процесс конвективной диффузии, что приводит к выравниванию концентраций в направлении, поперечном к иоверхности раздела фаз. Таким образом, в разных зонах той или другой фазы действуют различные механизмы переноса в зависимости от гидродинамических условий. [c.262]

Скорость воды в холодильниках рекомендуется выбирать в пределах 1—2 м/сек, но не ниже 0,2 м/сек с тем, чтобы надежно обеспечить режим турбулентного движения. При ламинарном движении воды происходит осаждение грязи, резко снижающее эффективность действия холодильника. В холодильниках с оребренными трубами и типа труба в трубе , которые отличаются напряженностью теплового потока, сопротивление переходу тепла от трубы к воде играет большую роль в общем тепловом сопротивлении. Поэтому в этих холодильниках допускают повышенные скорости воды в пределах т = 1,5-=-3 м/сек. [c.501]

Под очень низким давлением (глубокий вакуум) вязкость становится пропорциональной давлению, что вызывает изменение характера потока. Если в условиях умеренного вакуума характер движения ламинарный (малая плотность жидкости, небольшое значение критерия Рейнольдса), то в условиях глубокого вакуума (точнее, когда средний путь молекул становится соизмеримым с диаметром трубопровода) имеет место так называемое молекулярное движение. Переход от одного рода движения к другому не резкий, а постепенный. [c.82]

Интенсивность перемешивания в потоке зависит от спектра масштабов турбулентности и от скорости турбулентных пульсаций. При вдувании газа в пористую среду (плотный слой) непосредственно в месте ввода кинетическая энергия превращается в потенциальную, скорость падает и резко возрастает статическое давление. Поток раздробляется на мельчайшие струйки с низкими скоростями пульсаций и мелкими масштабами турбулентности или даже движение становится ламинарным. Струйки движутся в слое по линиям наименьшего сопротивления, слабо перемешиваясь между собой. Поэтому, если газ и воздух подводятся в слой раздельно, горение получается растянутым и несовершенным. Углеводородные фракции топлива разлагаются с выделением сажистого углерода в порах слоя, засоряя его. Полученные в лабораторных условиях экспериментальные данные о распределении статических давлений в слое при сосредоточенной подаче газа в нижние горизонты слоя по его [c.120]

Эффективность работы тарельчатого очистителя резко снижается при турбулентном режиме течения жидкости в межтарельчатом пространстве, вызывающем отрыв потоком уже осевших на тарелках частиц и их унос. Поэтому необходимым условием при создании и использовании центробежного очистителя с пакетом конических тарелок и других типов является обеспечение в межтарельчатых пространствах и в роторе ламинарного режима течения жидкости (Не < 200...3(Ю). [c.61]

Из рис. И-10, б видно, что в основной массе потока скорости жидкости в значительной мере выравнены по сечению трубы. Однако вблизи стенки трубы скорость резко снижается, обращаясь у самой стенки в нуль. В непосредственной близости от стенки, с приближением к ней, движение жидкости становится все менее турбулентным и все более ламинарным, вследствие того что твердая стенка как бы гасит турбулентные пульсации в поперечном направлении. [c.47]

Следует отметить, что при движении жидкости (газа) через зернистый слой турбулентность в нем развивается значительно раньше, чем при течении по трубам, причем между ламинарным и турбулентным режимами нет резкого перехода. Ламинарный режим практически существует примерно при Re < 50. В данном режиме для зернистого слоя X = A/Re [ср. с уравнениями (11,91) и (И,112)1. [c.104]

Здесь X — расстояние от передней кромки пластины.) Наиболее характерным признаком такого перехода на пластине является резкое увеличение толщины пограничного слоя и напряжения трения на стенке. Одной из особенностей пограничного слоя на пластинке является то, чго вблизи передней кромки он всегда ламинарен и только на некотором расстоянии х р начинается переход в турбулентный режим течения. Ввиду сложности движения в переходной области и небольшой ее протяженности обычно пренебрегают конечными размерами этой области, т. е. считают, что переход ламинарного пограничного слоя в турбулентный происходит прп X = скачком. [c.282]

Резкое изменение характера кривой отвечает критическому значению числа Ре и соответствует переходу течения из ламинарного в турбулентное. Для получения зависимости Ми — Ре достаточно определить изменение Р с изменением лишь одного параметра, например скорости. Зависимости от остальных параметров (размеров тела, природы газа) могут быть рассчитаны. В этом проявляется основное преимущество метода размерностей, которое позволяет свести к минимуму число необходимых измерений. [c.371]

Критерий Рейнольдса определяет характер потока вещества. При некотором критическом его значении происходит более или менее резкий переход от одного режима течения к другому. Так, при течений по трубам (d — внутренний диаметр трубы) при величинах Re, меньших 2100—2300, имеет место ламинарный поток, т.е. установившееся слоистое течение, в котором во всем сечении трубы скорости параллельны оси трубы. При более высоких значениях Re поток становится турбулентным, т. е. возникают хаотические завихрения. В случае внешнего обтекания (d — диаметр обтекаемых частиц) критическое значение числа Re лежит между 20 и 30. При значениях Re, меньших критического, устойчивый ламинарный режим восстанавливается после его нарушения каким-либо возмущением, например отдельными неровностями на стенках трубы или на поверхности обтекаемого тела. [c.258]

Резкое изменение характера кривой отвечает критическому значению числа Ре и соответствует переходу течения из ламинарного в турбулентное. Для получения зависимости Ни—Ре достаточно определить изменение р с изменением лишь одного параметра, например скорости. Зависимости от остальных параметров (размеров тела, природы газа) могут быть рассчитаны. В этом проявляется основ- [c.480]

До начала опыта бак 3 заполняется водой, а бачок 1 — водным раствором специальной краски. С помощью затвора 6 в трубе устанавливается небольшой расход, при котором режим движения будет ламинарным. Если при этом, открыв кран 2, впускать в поток краску, то резко очерченная тонкая струйка краски, скорость которой равна местной скорости воды, не размываясь, будет двигаться прямолинейно вместе с окружающим потоком воды по всей длине трубы, свидетельствуя о наличии в трубе ламинарного, т. е. слоистого, движения без пере- [c.116]

Характер влияния числа Re определяется режимом движения жидкости. Резкая местная деформация потока обычно усиливает тенденцию к поперечному перемешиванию частиц и нарушает упорядоченность их движения. Поэтому в большинстве местных сопротивлений ламинарный режим наблюдается только при очень малых значениях числа Re, когда силы инерции частиц незначительны по сравнению с действующими на них силами вязкостного трения. При этом движение жидкости происходит без отрыва от стенок, а местные потери напора оказываются пропорциональными первой степени скорости (так же, как при ламинарном движении в трубе) коэффициент местного сопротивления при этих значениях Re выражается формулой [c.147]

На протекание процесса коррозии оказывает также влияние скорость потока морской воды. Так, с увеличением скорости потока морской воды от 0,35 до 1 м/с при 60 °С скорость коррозии стали Ст. 3 возрастает с 0,65 до 1,90 г/(м2-ч). Наиболее резкое увеличение скорости коррозии наблюдается при изменении потока с ламинарного на турбулентный, когда происходит и кавитационно-эрозионное разрушение. [c.38]

Из графика на рис. 173 видно, что существуют две характерные области, резко отличающиеся по рабочей мощности перемешивания ламинарная область при е <30 и турбулентная область при / е >100. Кроме того, при весьма больших значениях числа Рейнольдса (более 1-10 ) выявляется так называемая автомодельная область, когда не зависит от критерия т. е. в этой области, как уже отмечалось, силы трения оказываются весьма малыми по сравнению с силами инерции. [c.265]

Прй больших частотах колебаний картина резко изменяется. Процессы в пограничном слое становятся существенно нестационарными, нестационарной становится вследствие этого и теплоотдача. Теоретический анализ этого явления, как, впрочем, и экспериментальное его изучение представляют огромные трудности. Сравнительно недавно Лайтхиллом было получено приближенное теоретическое решение подобной задачи для ламинарного обтекания бесконечно длинной проволоки, обдуваемой потоком газа, направленного нормально к ней, скорость течения которого имеет малую синусоидальную составляющую ). Полученный им результат сводится вкратце к следующему если частота колебаний весьма велика, то независимо от этой частоты фаза возмущения теплоотдачи начинает отставать от фазы возмущения [c.420]

Весьма перспективно поддерживать в напорном канале значения температуры и давления, приближенные к псевдокрити-ческим параметрам смеои [2], когда резко снижаются пороговые значения разности концентраций в сечении канала, приводящие к концентрационной неустойчивости ламинарного течения. Это установлено экспериментально при разделении смеси СОг— N2 с большим содержанием диоксида углерода. Следует заметить, что критические давления большинства газов находятся в пределах 3—5 МПа, а интервал критических температур для некоторых веществ соответствует области, где допустима эксплуатация мембран. [c.268]

Повышение температуры крекинга и дальнейшее увеличение глубины превращения декалипа сопровождалось почти пропорциональным увеличением выхода сажи. Столь резкое различие кинетики коксообразования при крекинге декалина статическим и динамическим методами вряд ли можно объяснить изменением химизма коксообразования. Гораздо вероятнее, что заметный выход сажи в опытах Сендгрена (154) при небольшой глубине иревращения декалина следует объяснить местными перегревами. Как известно, в условиях ламинарного потока ядро струи движется значительно быстрее, чем слои, прилегающие к стенке. Естественно поэтому, что последние подвергаются нагреву более продолжительное время, чем ядро потока, и могут служить источником коксообразования. [c.205]

Массо- и теплообмен в колоннах с насадкой характеризуются не только явлениями молекулярной диффузии, определяющимися физическими свойствами фаз, но и гидродинамическими условиями работы колонны, которые определяют турбулентность потоков. В зависимости от скорости потока в колонне возможны три гидродинамических режима ламинарный, промежуточный и турбулентный,— при которых поток пара является сплошным, непрерывным и заполняет свободный объем насадки, не занятый жид1костью, в то время как жидкость стекает лишь по поверхности насадки. Дальнейшее развитие турбулентного движения может привести к преодолению сил поверхностного натяжения и нарушению граничной поверхности между потоками жидкости и пара. При этом газовые вихри проникают в поток жидкости, происходит эмульгирование жидкости паром, и массообмен между фазами резко возрастает. В случае эмульгирования жидкость распределяется не по насадке, а заполняет весь ее свободный объем, не занятый паром жидкость образует сплошную фазу, а газ — дисперсную фазу, распределенную в жидкости, т. е. происходит инверсия фаз. [c.302]

При увеличении скорости осаждения в порах волокнистых материалов возможно образование следующих типов микроструктуры ПУ [7-56] ламинарной, грубой ламинарной (сферолитовой) с меньшим показателем структурной анизотропии и изотропной. По данным микроструктурных исследований, наблюда< тся резкая граница между ламинарной и груболаминарной структурами и размытая между груболаминартюй и изотропной. Эта размытая промежуточная фаза из лент и микропор не способна к графитации. В ее состав входят также фрагменты ламелярной структуры [7-58]. [c.459]

Скорость распространения пламе11и в газовоздушной среде является важнейшей характеристикой горючести газов. Она зависит от состава и температуры газа, а также от количества воздуха в го- 1ючей смеси. Ее определяют либо статическим методом по скорости движения фронта пламени по трубке с неподвижной горючей газовоздушной смесью, либо динамическим способом с помощью лабораторной горелки Бунзена. При ламинарном истечении газа из такой горелки можно добиться появления резко очерченного внутреннего конуса горения. [c.206]

Таким образом, при ламинарном режиме движения дегазированной нефти, близком к критическому, растворение небольшого количества газа приводит к незначительному уменьшению вязкосоти (всего на 4 %) и к резкому увеличению потерь давления на гидравлические сопротивления. Такое явление объясняется тем, что увеличение числа Не до некоторого критического значения приводит к качественно новому режиму движения, для которого существуют свои закономерности. [c.103]

Необходимо отметить, что в случае ламинарного режима движения дегазированной нефти, т. е. при Кео<2320, расчеты для значений Гр, больших Г, проводить не следует, так как максимальное значение к(Гр) находится в пределах 0<Гр<Гь Такой вывод вытекает из анализа данных численного расчета, проведенного для всевозможных предельных значений параметров а, Ь, с, В, V и Гп. В самом деле, функция к Г ) в интервале О Гр<Гг является непрерывной монотонно возрастающей или может иметь экстремум. В точке же Гр = А эта функция имеет разрыв первого рода. Объясняется это тем, что при Гр = Г1 происходит скачкообразный переход к турбулентному режиму, имеющему свои закономерности гидравлических сопротивлений. Причем при переходе к турбулентному режиму к резко снижается и в отдельных случаях может быть даже меньше единицы (это соответствует уменьшению пропускной способности нефтепровода). При Гр>Г функция /г(Гр) может быть и возрастающей, но ее значения уже не достигнут максимального значения, которое существует при ламинарном режиме. Для наглядности такого положения на рис. 39 представлен график зависимости к Гр) при следующих зна1 ениях параметров Д= 0,26 м Ары = Ь МПа v=l,5 10 м / рг = 0,002 Г = = 80 д = 0,04 м с а = 0.05 6 = 0,002 с = 0,075 В= 1,615. Для [c.119]

На основании приведенного анализа следует, что в случае ламинарного режима движения дегазированной нефти смена режима движения при переходе на перекачку газонасыщенной нефти приводит к резкому снижению пропускной способности нефтепровода по нефти. Поэтому оптимальное количество растворенного газа с достаточной точностью можно определить из условия, что число Рейнольдса при газонасыщенной перекачке близко к критическому. Тогда лолагая в формуле (5.17) Ке = 2200 (с некоторым запасом) и учитывая выражения (4.46), (4.51) и (4.52), получим соотношение для определения Гр [c.120]

Зависимость Ч " (Re) выражается кривой Рэлея (рис. 36). Непрерывность кривой свидетельствует об отсутствии резких скачков между ламинарным и турбулентным режимами. На рис. 36 нанесены штриховые прямые линии, отвечающие уравнениям Стокса, Риттингера, Аллена и Озеена. Видна область применения этих уравнений в зависимости от и Re. [c.167]

В горелках малого диаметра течение паров ламинарное и пламя имеет хорошо очерченные контуры и неизменную форму. Тепло верхнему слою жидкости передается из зоны горения радиацией и через стенки горелки. По мере узеличения диаметра горелки количество тепла, передаваемое через стенки единице объема жидкости (в верхнем слое), резко уменьшается, что ведет к снижению скорости горения. Такое снил<ение скорости происходит до [c.196]

Если реакция протекает в газовой фазе или расплаве, а теплопотери отсутствуют, и8 = oast ф / (6). В тех же условиях, но прп наличии теплопотерь, произведение иб падает по мере уменьшения б (так как тепловыделение уменьшается пропорционально уменьшению б, а теплопотери в первом приближении не завттсят o r 6 и определяются температурой пламени и окружающей среды, характером оболочки и т. д.). Однако для вторичных ВВ (см. 2, Г) линейная скорость и, как правило, растет при уменьшенпп o (на участке ламинарного горения, не говоря уже об участке конвективного горения, где наблюдается резкое возрастание и и UO при уменьшении 6). [c.200]

Анализируя экспериментальные Данные, можно подметить, что на границе ламинарного подслоя (у=5) турбулентная вязкость достигает лишь 10%, а турбулентмя проводимость —14% молекулярной. В промежуточном слое (y = 5-i-30) турбулентная вязкость и проводимость быстро увеличиваются и достигают при у = 30 значений (et/v) = 7,2 и(е /а)=15. При дальнейшем удалении от стерки турбулентная проводимость резко повышается, [c.14]

В то же время нужно предполагать, что в центральной части струи на всем расстоянии до начала турбулентного состояния поток оказывается невозмущенным ламинарным. В турбулентной области факела горение распространяется по всему его объему. Здесь факелу свойственны колебания, объясняемые влиянием кон векции. По мере увеличения скорости истечения и, как следствие, уменьщения расстояния Н до начала турбулентного состояния колебания факела становятся более значительными, что сопровождается появлением в факеле весьма характерного щума. Указанные явления становятся все более отчетливыми и резкими и постепенно нарастают до тех пор, пока факел не оторвется от отверстия, а затем, спустя некоторое время, вовсе не потухнет. [c.147]

Течение газа и периферийного избыточного воздуха (который, кстати сказать, играет роль защитного слоя, избавляющего ламповое стекло от излишнего перегрева) имеет явно ламинарный характер. Недостаточно интенсивное смесеобразование, особенно в прямолинейной части лампового канала, приводит при избыточной подаче топлива к резкому вытягиванию пламени, охлаждению пламенной зоны за счет внешнего излучения и удлинению срока существования выделившегося углерода, уопеваю-щего ассоциироваться в сажистые частицы (фиг. 13-4,а и б). [c.129]

Кривые для ламинарного течения построены по данным гл. 6 для условий, когда имеется участок тепловой и гидродинамической стабилизации экспериментально установлено, что они применимы даже при резком сужении потока на входе в трубу. Данные для турбулентного течения получены в результате сопоставления и обработки большого количества экспериментальных данных, включая интересные данные, полученные Белтером, Янгом и [c.100]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология