Справочник химика 21

Химия и химическая технология

Статьи Рисунки Таблицы О сайте English

Гидродинамика окислени

    Гидродинамика барботажного процесса в реакторе при окислении сырья в битумы [c.136]

    Достаточно простым и надежным методом определения теплового эффекта является следующий метод [50]. Сырье попеременно продувается азотом и воздухом в заданном диапазоне-температур. На стадии продувки азотом температура окисляемого материала снижается за счет тепловых потерь, а на стадии продувки воздухом — повышается за счет теплоты реакции, величина которой превышает тепловые потери. При равной подаче азота и воздуха можно принять гидродинамику в реакторе и тепловые потери в окружающую среду на обеих стадиях равными.- Далее количественная оценка скорости изменения температур на этих стадиях и общая длительность стадий позволяют рассчитать тепловой эффект реакции окисления сырья до продукта с заданной температурой размягчения. [c.46]


    Высота слоя катализатора в емкостном контактном аппарате определяется кинетическими параметрами процесса с учетом гидродинамики потока. Наиболее тонкий слой становится двумерным и может заменяться сеткой из каталитического материала. Это имеет место при проведении весьма быстрых реакций во внешнедиффузионной области, например при окислении аммиака до окислов азота. [c.265]

    Анализ влияния структуры и гидродинамики газового потока на глубину процесса окисления углеводородных соединений [c.274]

    В этот раздел включены методы технологического расчета реакционных устройств процессов термического крекинга, замедленного коксования нефтяных остатков, прокаливания кокса и производства окисленных битумов. Для указанных процессов очень важным является правильный выбор принципиально схемы и тииов основных аппаратов, во многом определяющий продолжительность межремонтного пробега и экономичность схемы. Немаловажное значение имеет оптимальный технологический режим, обеспечивающий заданную глубину превращения сырья при сравнительно небольших значениях уноса твердой или жидкой фазы. Поэтому необходимо тесно увязывать размеры реакционных устройств с кинетикой, теплотехникой и гидродинамикой. [c.160]

    Большое внимание уделено влиянию природы сырья и технологических параметров н,а состав и свойства получаемых битумов, кинетике и гидродинамике процесса производства окисленных битумов, вопросам автоматизации непрерывных процессов производства битумов и их компонентов. Сравниваются состав и свойства битумов, полученных различными способами, технико-экономические показатели работы различных битумных установок. Даны направления в области совершенствования технологии производства битумов, варианты интенсификации процессов и реконструкции битумных установок. [c.2]

    При практической реализации реакции окисления органических примесей на катализаторных покрытиях важную роль играет гидродинамика, форма пакетного пластинчатого модуля (рис. 3) и, в конечной мере, величина поверхности покрытия, вст пающей в контакт с реакционной смесью. Предложено щ)и расчете пластинчато-каталитических реакторов использовать модифицированную константу скорости реакции, в которую вводится соотношение периметра катализаторного покрытия в сечении модуля к площади поперечного сечения модуля. Разработаны также уравнения, позволяющие рассчитывать пластинчато-каталитический реактор по опытным данным, полученным для процесса с насыпным слоем того же катализатора. [c.36]


    При окислении в электролизере на частицу минерала по существу действует комплекс окислителей с разными потенциалами. Смещение окислительного потенциала отдельной частицы определяется ее гидродинамикой и может быть охарактеризовано лишь возможным смещением. В связи с этим при исследовании окисления мономинеральных фракций в электролизере представляется возможность определить кинетику процесса только в зависимости от количества д образующихся окислителей. [c.40]

    Таким образом, данные графиков рис. 38 следует рассматривать как принципиальную характеристику кинетики процесса окисления нафталина на данном катализаторе. Конкретные цифры, полученные в результате расчета, являются максимально возможными выходами фталевого ангидрида. В практике наблюдаются более низкие выходы (до 85%). Это может быть объяснено отчасти осложнениями процесса окисления, вызванными гидродинамикой реального слоя катализатора. [c.90]

    Рассмотренные выше методы расчета процесса парофазного ка- талитического окисления нафталина справедливы для условий, не осложненных гидродинамикой потока. Ниже рассмотрим взаимосвязь кинетических, гидродинамических и тепловых факторов в реальных конверторах применительно к условиям стационарного и псевдоожиженного слоев катализатора, а также методы расчета основных конструктивных элементов конверторов. [c.92]

    Необходимо отметить, что, в отличие от конверторов со стационарным слоем, конверторы с псевдоожиженным слоем весьма трудно моделировать, если понимать под этим переход от аппаратов лабораторного масштаба к промышленным реакторам. Трудности обусловлены тем, что с диаметром и высотой слоя изменяется его гидродинамика, т. е. характер перемешивания в слое, эффективные коэффициенты диффузии и теплопроводности и т. п., что влияет на процесс окисления. [c.105]

    Таким образом, успешное развитие гетерогеннокаталитического окисления углеводородов связано с дальнейшей разработкой теории процесса, с выявлением механизма элементарных актов, установлением природы активной поверхности окислительных контактов. Решение этих проблем позволит наиболее рационально подобрать катализаторы и обеспечить высокую селективность процессов. Совершенствование технологии окислительной переработки углеводородов -связано с развитием гидродинамики, химического машиностроения, с производством новых теплостойких материалов, автоматизацией и др. Совершенствование указанных отраслей даст возможность в недалеком будущем управлять процессами окисления углеводородов и получать новые ценные продукты, необ.ходимые для химической промышленности. [c.11]

    Кроме того, тепло может и непосредственно генерироваться в самой ванне печи на рис. 11.1), что происходит при протекании экзотермических реакций выгорания примесей ванны. В отдельных случаях реакции в ванне проходят и с поглощением тепла (окисление углерода рудой или агломератом, шлакообразование). Скорость распространения тепла от источников также во многом определяется процессами массообмена и гидродинамики сталеплавильной ванны. [c.414]

    ГИДРОДИНАМИКА И МАССОПЕРЕДАЧА ПРИ НЕПРЕРЫВНОМ ОКИСЛЕНИИ ПАРАФИНА В ПЕННОМ СОСТОЯНИИ [c.166]

    Проведены исследования гидродинамики непрерывного процесса окисления парафина в пенном состоянии. Получены формулы для определения размеров пузырьков при истечении воздуха в парафин и частоты образования пузырьков, а также для расчета гидравлического сопротивления пенного слоя. Получены критериальные уравнения, характеризующие высоту пенного слоя и его газосодержание. [c.166]

    На первой стадии синтеза при смешивании холодного штока реагента с горячей плазмой происходит дробление струи реагента, сопровождающееся реакциями окисления только на поверхности раздела. .холодного объема с горячей плазмой. Основными же реакциями на первой стадии синтеза являются реакции диссоциации, которые идут внутри этого объема при температурах, обусловленных гидродинамикой процесса смешения. На второй стадии синтеза, где степень дробления, ,холодной струи и перемешивание ее плазмой определяются размером молекулы, происходит полное окисление продуктов диссоциации (МОС) кислородом плазмы. [c.39]

    Факт более низкого содержания углерода на поверхности требует повышенной окисленности поверхностных слоев по сравнению с объемом металла. Однако, по-видимому, это не единственная причина. Некоторые исследователи считают, что поверхностная концентрация кислорода значительно выше, чем того требуют условия равновесия с углеродом [66, 71, 75]. Это может иметь место в том случае, если скорость химической реакции адсорбционно-десорбционного акта меньше, чем скорость подвода кислорода к поверхности металла. Такое мнение в большинстве случаев основано на анализе кинетических кривых окисления углерода [71, 75] или на сопоставлении фактической скорости окисления углерода с расчетом скорости массопереноса по уравнениям физико-химической гидродинамики [95]. Выводы, полученные таким путем, не являются вполне надежными и нуждаются в экспериментальном подтверждении. [c.51]

    Гидродинамика кипящего слоя изучалась в значительной степени именно в условиях окисления сернистого ангидрида на ванадиевых и окисножелезных катализаторах. Гидродинамическая обстановка катализа при окислении SOj характеризуется обычно следующими параметрами размеры зерен катализатора от 0,5 до 2,5 мм кажущаяся плотность ванадиевого катализатора примерно 1350 кг. м линейная скорость газовой смеси 0,3 —1,5 м1сек, что со- ответствует числам взвешивания (псевдоожижения) 1,5—4,0 высота каждого отдельного слоя катализатора от 150 до 600 мм, при диаметрах промышленных аппаратов от 2,5 до 10 ж и больше плотность газовой смеси (в зависимости от температуры и концентрации S0,) 0,4—0,7 кг м динамический коэффициент вязкости 3.1Q-5 4-10" н-сек м . [c.146]


    Поверхностное натяжение. Знать новерхирстное натяжение на границе битума с газом (воздухом) необходимо нри изучетгн гидродинамики барботажного процесса окисления сырья в реакторе. Поверхностное натян еиие на границе битума с воздухом зависит от наличия п битуме поверхностно-активных веществ (кислородсодержащих функциональных групп), что определяется природой сырья и глубиной окисления. С повышением температуры оно понижается 25—28 кН/м (дин/см) при 150 °С, 32,1—34,4 кН/м (дин/см) при 25 ""С. [c.284]

    В первой главе анализ окисления ряда характерных для отходящих газов примесей на оксидных катализаторах показал, что зависимость константы скорости реакции к от температуры процесса Т в форме 1пк=/(1/Т) соответствует линейной анаморфозе уравнения Аррениуса и в первом приближении можно допустить протекание глубокого окисления органических примесей на рассмотренных катализаторах в кинетической области. Однако это допущение требует более детального анализа. Кроме того, было необходимо оценить, насколько корректно они-саьие гидродинамики реактора моделью идеального вытеснения, позволяющей пользоваться для расчета констант скорости реакции уравнением (1.1). [c.52]

    Анализ литературных данных по нефти и современным осадкам, а также статистическая обработка фактического материала по составляющим нефтей Западной Сибири, к сожалению, не позволили нам выявить параметры состава нефтей, по которым можно было бы проводить оценку вклада того или иного исходного ОВ (зоо- или фитопланктон, высшая растительность). Можно лишь определенно говорить о большей окисленности наземного ОВ континентальных и прибрежно-морских фаций. В то же время низкая по тем или иным причинам биопродуктивность планктонных форм, широкое развитие зоопланктона и зообентоса в сочетании с активной гидродинамикой вод и достаточной глубиной бассейна могут привести к тому, что типично морское планктоногенное ОВ может оказаться также существенно окисленным. [c.124]

    Воспламенение угольной частицы, согласно теории H.H. Семенова, определяется двумя явлениями кинетикой химической реакции окисления и теплообменом с окружающей средой. Тепловьщеление реакции — W T) Q, а теплоотдача — а (Т— TJ. Критической точке К касания кривой тепловьщеления IV(Т) Q и прямой теплоотвода а ( Г—rj (рис.2.2) соответствует температура воспламенения Т , после которой IV(7)Q > а (Т — TJ. Угол наклона прямой линии зависит от конкретной обстановки теплообмена (гидродинамика и другие факторы). В точке К имеем (T )Q = TJ. Здесь W — скорость реакции Q — теплота [c.39]

    Можно полагать, что дальнейшее изучение процесса парофаз- 1 ного каталитического окисления нафталина позволит уточнить ки- I нетику отдельных реакций. Решение уточненных уравнений сов-местно с уравнениями гидродинамики и теплообмена дает воз- ] можность рассчитывать оптимальные условия ведения процесса, з [c.92]

    Широкое внедрение техники псевдоожиженного слоя для термического обезвреживания сточных вод требует разработки теоретически обоснованной и экспериментально проверенной методики расчета аппаратов для проведенйя такого процесса. Такая методика должна учитывать не только гидродинамику псевдоожиженного слоя, но также особенности процесса обезвреживания, связанные с испарением жидкости в слое, химической реакцией окисления органических примесей, образованием корки минеральных примесей на поверхности инертных гранул и ее расплавлением. [c.35]

    Коэффициент рециркуляции существенно влияет на процесс окисления гудрона в одном из окислительных аппаратов - трубчатом реакторе. Он определяется отношением массы готового битума, возвращаемого в реактор, к массе сырья, подаваемого на окисление. Как уже отмечалось, подача рециркулята смягчает температурные услэвия в начальный период реакции. Кроме того, расход циркулирующего продукта определяет гидродинамику процесса в реакторе л, следовательно, условия контакта сырья и воздуха. Таким образом, рещфкулят косвенно (через температурный и гидродинамический режим реактора) влияет на качество битума. [c.62]

    Процесс жидкофазного окисления изопропилбензола (ИПБ) в гидроперекись (ГИПБ) кислородом воздуха в пенных реакторах определяется гидродинамикой пенного слоя. Состояние пены на тарелке реактора можно характеризовать удельной высотой пены Яуд, представляющей собой отношение общей высоты пены Я к высоте исходного слоя шихты Но. Для данной системы устойчивая структурированная пена образовывалась при линейной скорости газа у = 0,02 4-0,04 м/сек и свободном сечении тарелки ш=2,5%. Окислялась шихта с содержанием ГИПБ 5,3% (pH = 6,5 и Ид = = 1,4922). При этом получено, что Яуд при диаметре отверстий тарелки 0=0,7-ь2,25 мм практически не зависит от Но, продолжительности процесса т и температуры системы [c.157]

    Монография посвящена описанию принципов работы и устройства аппаратов с неподвижным и псевдо-ожижеыным зернистым слоем. Рассмотрены геометрия зернистого слоя, аэродинамика и внутренняя гидродинамика неподвижного, псевдоожиженного и плотного движущегося слоев. Изложены вопросы тепло- и массо-обмена в этих слоях и протекающие в них типовые процессы (адсорбция, ионный обмен, гетерогенный катализ, осушка, обжиг, восстановление, окисление, дегидратация и др.). Книга снабжена исчерпывающей библиографией. [c.2]

    Исследование влияния гидродинамики процесса кристаллизации и пересыщения на качество ТФК, кристаллизуемой из предварительно окисленного и ооветленного ацетатно-буферного раствора, показало, что скорость охлаждения и число оборотов мешалки кристаллизатора оказывает влияние на чистоту продукта и размеры епо кристаллш (табл. 4). [c.12]

    Более веским доказательством диффузионного режима процесса является установленный М. Я. Меджибож-ским и А. К. Гуровым [94] факт уменьшения кажущейся энергии активации процесса обезуглероживания при повышении интенсивности перемешивания ванны. Они обнаружили, что при продувке ванны сжатым воздухом значение кажущейся энергии активации процесса уменьшается и составляет 3000 ккал1моль против 19 000— 28 000 кал1моль при более спокойном состоянии ванны. Если бы рассматриваемый процесс протекал в чисто кинетическом режиме, то величина энергии активации не зависела бы от интенсивности движения металла. Если бы процесс протекал в смешанном (диффузионном и кинетическом) режиме, то с повышением интенсивности перемешивания металла (с ускорением процессов диффузии) роль химического звена увеличивалась бы, а кажущаяся энергия активации также увеличивалась, приближаясь к энергии активации химической реакции. И только при диффузионном режиме процесса с повышением интенсивности перемешивания ванны величина кажущейся энергии активации должна уменьшаться за счет понижения роли молекулярной диффузии. Высказывалась и другая точка зрения. Авторы работы [95] на основании расчетов с использованием теории физико-химической гидродинамики [41] пришли к выводу, что если бы скорость процесса определялась скоростью диффузии кислорода в металле, то от одного пузырька, отделившегося от подины печи, в результате его роста и дробления образовалось бы 10 пузырьков общим объемом минимум 2,8-10 5 м . Так как такая скорость газовыделения несовместима с мартеновским процессом, авторы этой работы считают, что скорость процессов конвективной диффузии кислорода в металле намного больше скорости химической реакции окисления углерода на границе [c.73]

    Маминов О. В. Гидродинамика, и массопередача при окислении парафина в слое структурированной ячеистой пены. Автореф. докт. дис. Казань, Казанский химико-технол. ин-т, 1969. 35 с. [c.88]

    Теория электрохимических процессов является важным разделом хи-дтической кинетики, и разработка ее поможет решить ряд других кинетических проблем. К числу последних, нанример, относятся солевой эффект ири ионном катализе, вопрос о возникновении свободных радикалов при окислении ионами переменной валентности, зависимость реакционной способности от природы химических связей в реагирующей молекуле. Во всех тех случаях, когда в общекинетических вопросах мы встречаемся с действием мощных электрохимических нолей на реагирующие частицы и влиянием их иа течение химичоского процесса, проведение реакции в электрохимических условиях, позволяющее варьировать интенсивности полей в широких пределах, поможет понять ее механизм. Применение методов электрохимической кинетики позволяет также разрешить ряд вопросов из области теории адсорбции, коллоидной химии, гетерогенного катализа, гидродинамики. [c.42]

    В лабораторных условиях скорость химических реакций обычно измеряют, помещая исследуемый раствор и газообразные вещества в замкнутые сосуды, в которых эти вещества находятся в относительном покое. Однако при техническом применении той или иной реакции ее очень часто приходится проводить в подвижной среде, например, в струе газа или жидкости. Так совершаются многочисленные процессы в различных каталитических установках, например при синтезе аммиака, окислении сернистого газа, крекинге нефтепродуктов и т. д. Кинетические закономерности, управляющие реакцией, которая совершается в потоке, обладают целым рядом специфических особенностей их необходимо учитывать, разрабатывая режим работы той или иной промышленной установки. Кинетика реакции в потоке была разработана главным образом Г. М. Пан-ченковым, применившим к анализу этого вопроса принципы гидродинамики. [c.407]


Смотреть страницы где упоминается термин Гидродинамика окислени: [c.123]    [c.270]    [c.204]    [c.77]    [c.103]    [c.17]    [c.302]    [c.88]    [c.60]    [c.2]   
Нефтяные битумы (1973) -- [ c.136 ]




ПОИСК





Смотрите так же термины и статьи:

Анализ влияния структуры и гидродинамики газового потока на глубину процесса окисления углеводородных соединений

Битумы гидродинамика окислени

Гидродинамика

Гидродинамика барботажного процесса в реакторе при окислении сырья в битумы

Расчеты гидродинамики окислени



© 2025 chem21.info Реклама на сайте