Температура и выброс

Исходные данные объем выброса (3 =15 000 м ч температура выброса 15 °С температура в реакторе 250 °С ПДК фенола 0,01 мг/м ПДК ацетона 0,35 мг/м катализатор—АП-56 имеет следующую характеристику диаметр частиц 0,003 м, длина частиц 0,005 м, форма — цилиндрическая, порозность слоя катализатора в=0,375 требуемая степень очистки по веществу с меньшей ПДК, т. е. по фенолу, — 0,998. [c.311]

Первые два варианта обеспечивают устойчивую работу двигателя только при частичной рециркуляции отработавших газов или добавке воды к топливной смеси. Частичная рециркуляция отработавших газов предотвращает проскок пламени за счет разбавления заряда инертными компонентами и смягчает сгорание при работе двигателя на богатых водородно-воздушных смесях. В то же время благодаря снижению максимальных цикловых температур выбросы КОл уменьшаются. Количество рециркулируемых газов не превышает 10—20% от поступающей в двигатель топливной смеси, однако любая степень рециркуляции ведет к дополнительному снижению наполнения цилиндра. В отличие от рециркуляции впрыск воды или бензина (обычно во впускной патрубок) не ухудшает наполнения. [c.173]

Температура выброса определяет необходимость нагрева очищаемых [c.78]

Из таблицы 5.23 выписываем характеристики центробежного каплеуловителя с коническим завихрителем для трубы СВ 300/180-1600 скорость газов в свободном сечении каплеуловителя уу , =2,5...5 м/с диаметр каплеуловителя 1600 мм. При подсчете сопротивления каплеуловителя Д р принимаем, что охлаждение газов в скруббере Вентури невелико. Плотность газов подсчитываем по заданной температуре выбросов, определив вначале плотность газа-носителя в промышленных условиях (см.пример 5.3) [c.243]

На рис. 5.18 представлена схема, применяемая на первых установках замедленного коксования для улавливания углеводородов [115]. В конденсатор смешения поступают пары воды и нефтепродуктов, образовавшиеся в процессе прогрева, пропарки и охлаждения кокса, сюда же поступают сбросы от предохранительных клапанов реакторов и продукты от дыхания резервуаров, для конденсации которых используется оборотная вода. Сконденсировавшаяся часть нефтепродуктов вместе с водой сбрасывается в канализацию, а газы выбрасываются через трубу в атмосферу. Необходимый расход воды, подаваемой в конденсатор, поддерживается клапаном автоматически, чтр позволяет исключить перерасход воды и поддерживать заданную температуру выбросов в атмосферу и сбрасываемых вод. [c.183]

Степень загрязнения атмосферного воздуха зависит также от высоты выброса газо- и пылевыделений. При увеличении высоты выброса концентрация загрязняющих веществ снижается вследствие их большего рассеивания. Для организованных выбросов рассчитывается целесообразная высота выбросных труб с учетом скорости и направления господствующих ветров, рельефа местности, температуры выбросов и воздуха и других условий. [c.263]

Выбросные трубы промышленных предприятий располагают на возвышенных местах, хорошо обдуваемых ветром. Высоту дымовых и выбросных труб рассчитывают с учетом скорости и направления господствующих ветров, рельефа местности, температуры выбросов и воздуха и т. д. [c.127]

Качество цинковой пыли оказывает большое влияние на ход процесса. Реакция восстановления сопровождается выделением тепла и значительно ускоряется с повышением температуры. Поэтому для нормального хода процесса необходимо вводить цинковую пыль небольшими порциями и лишь после того, как предыдущая порция полностью прореагирует. Малоактивная цинковая пыль реагирует медленно и накапливается в реакционной массе. Ее накопление может вызвать внезапное бурное течение реакции, сопровождающееся быстрым повышением температуры, выбросом массы из аппарата и даже взрывом. Поэтому необходимо применять достаточно активную цинковую пыль, способную реагировать тотчас же после внесения в реакционную массу. [c.256]

Возвышение факела над устьем трубы, обусловленное динамическими силами (температуру выброса для летнего периода считаем равной температуре наружного воздуха), находим по формуле (6.1) [c.157]

С целью использования второй методики для различных предприятий (в том числе химических и нефтеперерабатывающих) в Главной геофизической обсерватории им. А. И. Войкова проведены исследования условий рассеивания в атмосфере примесей при различных объемах и температурах выбросов, разных высотах, количестве и рассредоточенности дымовых труб и т. д. Результаты этих исследований положены в основу "Указаний по расчету рассеивания в атмосфере вредных веществ СН 369-67" . Опасность загрязнения атмосферы но рассчитанным значениям концентраций устанавливается путем сопоставления их с предельно допустимыми. [c.15]

Будем считать, что каждая из пробных точек представляет собой турбулентный моль , содержащий определенное количество примеси. Если температура выброса отличается от окружаюшей температуры, то этот турбулентный моль будет иметь определенный избыток тепловой энергии. Перемешивание с окружающим воздухом происходит за счет его вовлечения в объем "моля . Количество примеси при этом остается постоянным. [c.279]

Вместе с тем в разрабатываемых проектах еще недостаточно решаются вопросы выбора, герметизации и аспирации технологического оборудования, вентиляции, очистки вентиляционных выбросов, создания микроклиматических условий на рабочих местах, повышения надежности обеспечения пожаровзрывоопасных цроизводств энергоснабжением (электроэнергией, паром, оборотной охлаждающей водой). В ходе пуска и освоения упомянутой выше установки возникли трудности в проведении реакции перевода сульфонатов аммония в сульфонат кальция из-за сильного вспенивания реакционной массы выделяющимися парами аммиака и воды и выносом продукта в колонну абсорбции аммиака. Снижение температуры реакции до 40—50 °С против -проектной 60—70°С позволило уменьшить пенообразование и улучшить условия труда. [c.28]

В разделе охраны труда должны быть также приведены подробная характеристика всех огне-взрывоопасных веществ с указанием температуры вспышки, пределов взрываемости, температуры самовоспламенения, характера воздействия их на человека, предельно допустимых концентраций и др. мероприятия, принятые в проекте для предотвращения взрывов, пожаров и отравлений (вынос оборудования на открытые установки, автоматические устройства и блокировки, герметизация, уменьшение выбросов и пр.) особые меры, которые необходимо принимать при ведении технологического процесса для обеспечения безаварийности индивидуальные средства защиты и меры оказания первой помощи мероприятия по профилактике монотонных работ особые свойства применяемых н получаемых продуктов (пирофорность — способность к самовозгоранию, повышенная реакционность и прочее) принятая система опорожнения оборудования цеха при аварии и подготовке его к ремонту средства и системы пожаротушения и средства извещения при пожаре. [c.56]

Чтобы уменьшить выбросы от предохранительных клапанов, необходимо соблюдать следующие условия в соответствии с Инструкцией по выбору сосудов и аппаратов, работающих под давлением до 100 кгс/см и защите их от превышения давления , разработанной для нефтеперерабатывающих производств сосуды и аппараты выбирать с учетом рабочей среды, давления и температуры стенок расчетное давление сосудов и аппаратов, оборудованных предохранительными клапанами (без учета гидростатического давления), должно превышать рабочее давление на 10%, но не менее, чем на 0,1 МПа для сосудов и аппаратов, содержащих нейтральные продукты (вещества), на 20 Уо, но не менее чем на 0,3 МПа — для сосудов и аппаратов со взрывоопасными, взрывопожароопасными и высокотоксичными продуктами (веществами) с рабочим давлением до 4,0 МПа на 15% —для сосудов и аппаратов со взрывоопасными, взрывопожароопасными и высокотоксичными продуктами (веществами) с рабочим давлением более 4,0 МПа. При выборе емкостей для хранения сжиженных нефтяных газов и легковоспламеняющихся жидкостей с температурой кипения до 45 °С расчетное давление должно соответствовать (Или превышать) упругости паров продуктов при 50 °С. [c.64]

На установках замедленного коксования в необогреваемых камерах крышки горловин коксовой камеры открывают только после продувки камеры водяным паром для удаления нефтепродуктов и охлаждения коксовой массы водой до температуры 90 °С в верхней части камеры. Воду после охлаждения удаляют. Перед тем, как открыть камеру, включают вентиляторы для отсоса из нее паров воды и нефтепродуктов и выброса их в атмосферу. Перед началом разбуривания кокса оператор проверяет механизмы буровой установки и исправность их ограждений работу вытяжной вентиляции блока коксовых камер, исправность связи и сигнализации, подготовленность камеры к вскрытию, а именно температуру стенок, отключение камеры от остальной системы задвижками, отсутствие воды. При обнаружении каких-либо неисправностей к работе приступать запрещено. [c.95]

Аппараты непрерывного окисления гудрона должны быть оборудованы сигнализацией и автоматической блокировкой, обеспечивающей прекращение поступления воздуха в смеситель при прекращении подачи рециркулята и сырья открытие регулирующей заслонки на трубопроводе воздуха для обдува змеевиков реактора при увеличении температуры выходящего из реактора продукта выше нормы. Высота свободного пространства в кубах-окислителях после их заполнения должна быть не менее 2 м. Все кубы-окислители оборудуют системой подачи антипенной присадки. Перед пуском воздуха в кубы и реакторы воздушные компрессоры продувают до полного удаления из них влаги и масла. Сброс конденсата из рессивера на воздушной линии производят не реже одного раза в смену. Колебания давления воздуха, поступающего в окислительные кубы, недопустимы. При вспенивании битума во время налива последний прекращают. При наливе битума в бункеры задвижки у ку- бов-раздатчиков и резервуаров открывают медленно, особенно в начале заполнения, во избежание выброса струи горячего битума из бункера. [c.96]

Установка для получения присадки к смазочным маслам не была оборудована средствами контроля температуры реакционной массы, концентрации сероводорода и хлористого водорода. Это привело к нарушению технологического продесса, выбросу содержимого мешалки, загазованности помещения сероводородом и травмированию одного из рабочих. [c.158]

Источники выбросов, загрязняющих промышленные площадки химических и нефтехимических производств, классифицируются по следующим признакам тип системы, из которой выбрасываются вредные вещества расположение источников в потоке ветра температура выбрасываемой газовоздушной смеси режим работы во времени степень централизации. [c.15]

При высоких температурах в пламени образуются оксиды азота из активных атомов азота и кислорода, а также гидроксильных радикалов. Выбросы в атмосферу оксидов азота из антропогенных источников составляют почти 50 млн. т в год. [c.20]

Источники выброса газов, содержащих оксиды азота, разнообразны. Эти газы различаются по содержанию в них оксидов азота и других примесей, степени окисления оксидов азота, температуре, давлению и т.д. Газы, содержашие оксиды азота, условно можно разделить на четыре группы [c.63]

При оценке систем обезвреживания или определения величины выброса соединений в атмосферу пробу отбирают на выхлопе или через отверстие диаметром 15 мм, расположенное в стенке воздуховода. Отбирая аэрозольные пробы, необходимо замерить скорость движения воздуха с помощью трубок Пито, определить влажность и температуру воздуха. Скорость аспирации должна быть равна скорости воздушного потока в воздуховоде. Пробы атмосферного воздуха отбирают с учетом скорости и направления ветра, преимущественно при малой скорости ветра на уровне дыхания человека, т. е. на высоте 1,5—2 м от поверхности земли. Поскольку концентрация атмосферных загрязнений в воздухе сильно меняется в течение суток, предложено отбор пробы атмосферного воздуха проводить либо непрерывно, либо отбирать 12 проб в данной точке за сутки через равные промел<утки времени при длительности отбора 20—30 мин и затем вычислять среднюю концентрацию. [c.22]

Любая установка огневого обезвреживания состоит из узла приема и подачи отходов, реактора огневой переработки (печи) устройств для ввода в печь и распределения в ней отходов системы очистки газовых выбросов и переработки уловленных соединений. В зависимости от свойств отходов огневое обезвреживание может быть осуш,ествлено с использованием двух, трех или четырех узлов. На полноту обезвреживания влияют температура, [c.498]

Нарушения технологического режима, правил безопасности эксплуатации оборудования. На одном из заводов химического волокна произошел выброс раскаленного древесного угля из реторты, сопровождавшийся глухим хлопком. По данным технологической карты, давление и температура на установке получ ения сероуглерода соответствовали регламенту до самого момента аварии, однако через 2 ч после загрузки древесным углем произошел выброс. Причина взрыва — повышение давления в реторте, вызванное зависанием угля с образованием свода. Это объясняется сыпучестью древесного угля и спекаемостью шлака. [c.94]

На заводе синтетического каучука произошел взрыв компрессора с выбросом аммиака в производственное помещение, так как отсутствовали дренажные устройства на всасывающем газопроводе. Компрессор работал на режиме испарения аммиака при —7°С. Температура наружного воздуха достигала —20 °С. Значительный перепад между температурами испарения и окружающего воздуха способствовал конденсации паров аммиака во всасывающем.коллекторе. После аварии на всасывающем трубопроводе установили дренажную систему для отвода сконденсировавшегося жидкого аммиака. [c.185]

Представляются перспективными способы обработки отбросных газов, основанные на переводе парообразных загрязнителей в конденсированное состояние и последующей фильтрации образовавшегося аэрозоля. Если загрязнители имеют невысокое давление насыщенных паров, то может быть приемлемой конденсация посредством повышения давления и понижения температуры выбросов. Пары загрязнителей легкоки-пящих веществ могут быть подвергнуты обработке химическими реагентами таким образом, чтобы продукты реакции имели низкие давления насыщенных паров. Зачастую при этом способы химической обработки удается подобрать так, чтобы была возможна утилизация улавливаемого продукта [20]. [c.133]

Прямое сжигание возможно без дополнительного топлива, если промышленные выбросы имеют теплоту его- рания порядка 800 — 900 ккал/м . В случае нулевой теплоты сгорания, начальной температуры выбросов порядка 50°С и рабочей температуры окисления 600—900°С, без теплоис-пользования расход условного топлива составляет 25—40 кг на 1000 м выбросов. Снижение расхода топлива и стоимости очистки газов обеспечиваются использованием в теплообменнике тепла продуктов горения для подогрева поступающих в печь газов на очистку. Сравнительные данные по затратам на очистку газов прямым сжиганием без и с теплообменником даны а табл. 12. [c.82]

Для уменьшения выбросов оксидов азота в окружаощуо вреду следует в первуо очередь модифицировать процеоо сжигания топлива, поникая макоииальнуо температуру пламени и ограничивая избыток воздуха. В ряде случаев необходимо удалять оксиды азота иэ дымовых газов перед выбросом их в атмосферу. Это довольно трудная задача, так 1Свк в больших валовых выбросах концентрация //0 низкая. Возможными способами удаления оксидов азота является [c.44]

Задача 3.2. Определить ПДВ фтороводорода (в граммах в секунду), обеспечивающий концентрацию его в приземном слое атмосферы в районе суперфосфатного завода не выию ПДК 0,05 мг/м , при высоте дымовой трубы 100 м и ее диаметре 0,7 м. Объем газового выброса равен 0,6 м /с. Коэфф1щиент рассеивания в воздухе равен 160, а коэффициент седиментации— 1. Средн я скорость газа па выходе пз трубы — 0,4 м/с. Температура выходящего газа 40 "С, а атмосферы — 23°С. [c.36]

На установке коксования в кубах периодического действия был нарушен режим технологического процесса переполнена вакуумная колонна К-Зк понижена температура нижней части с 200 до 128 С и повышено давление в этой колонне до 190 кПа. Поскольку с сырьем для коксования использовали обводненный продукт из ловушек, вода в колонне К-1 не испарилась и е продуктом была закачана в куб, в котором находилось 70 т сырья с температурой 220 С. Быстрое испарение воды в кубе привело к резкому повышению в нем давления, разрыву сварных швов днища, выбросу горячего сырья (полугудрона) на коксоразгрузочную площадку и загоранию его. Изменения, вносимые заводом в схему процесса коксования, которые привели к попаданию воды в куб с горячим полугудроном, не были внесены в регламент н не были согласованы с проектной организацией. [c.68]

Выбросы в зависимости от температуры подразделяют на сильно нагретые (А/ = выбр— окр>ЮО°С), нагретые (20 С< <Д/<100°С), слабо нагретые (5°С<Д/<20°С), изотермические (Дi = 0) и охлажденные (Д <0°С). К сильно нагретым относятся дымовые газы, газы горячих факелов на предприятиях, высокотемпературных технологических процессов. Для предприятий химической промышленности характерны нагретые, слабо нагретые и изотермические выбросы. [c.16]

Этот метод применяют для вентиляционных выбросов с повышенной концентрацией углеводородов. Установка дожнга представляет собой вертикальный цилиндрический аппарат с совмещенной топкой, камерой смешения и слоем катализатора ШПК-2. Рабочая температура 400 °С, эффективность очистки 98—100 7,. [c.70]

Процесс фирмы Мобил-Баджер осуществляется при температуре выше 270 °С (катализатор стабилен до 565°С), давлении около 2 МПа, соотношении бензол этилен 6—7 1, объемной скорости 3 ч селективность по этилену 99% (рис. 61). Блок алкилнрования может состоять из двух и более реакторов, работающих в режиме алкилирование — регенерация. Регенерацию проводят в азотно-воздушной среде для исключения излишнего подъема температуры. Остаток из колонны выделения диэтилбензола вместе с отходящими газами может обеспечить 607о потребности установки в топливе. Кроме того, 95% тепла, затрачиваемого на проведение процесса, регенерируется в виде пара. Этот процесс позволяет использовать низкоконцентриро-ванпую этиленовую фракцию, обеспечивает повышенный выход целевого продукта. Для него характерны низкая энергоемкость, обусловленная высокой степенью утилизации тепла, отсутствие коррозии и вредных выбросов в атмосферу. [c.173]

Для очистки воды от взвешенных примесей используются магнитные фильтры производительностью до 120 м /ч при начальной концентрации взвешенных частиц 600—800 мг/л, обеспечивающие очистку на 85—90 %. Магнитная обработка растворов способствует увеличению степени гидролиза солей, препятствует образованию накипи на стенках теплообменной аппаратуры. Под действием магнитного поля возрастает поверхностная активность реагентов и увеличивается их растворимость в воде. Обработка реагентов в магнитном поле позволяет увеличить степень извлечения продуктов при флотационном обогащении руд на 1,5—16 %. Обработка растворов в магнитном поле увеличивает эффективность шламо-улавливания на 3—4 % В то же время после магнитной обработки стоков размеры кристаллизующихся примесей уменьшаются и одновременно снижается скорость их осаждения, что усложняет проблему выделения шлама. Эффект обработки зависит не только от напряженности магнитного поля и времени контакта жидкости с магнитами, но и от химического состава обрабатываемой жидкости. Так, например, при концентрации свободной углекислоты в стоке более равновесной (Асоз > 0)/Ср > 1, при концентрации равной равновесной (Дсоз = 0) Д"р= 1 магнитная обработка неэффективна. Повышение температуры стока делает обработку ее магнитным полем более эффективной. Использование метода магнитной обработки не вносит дополнительных соединений в стоки и газы, а его применение, как показывают технико-экономические расчеты, позволяет значительно сократить затраты на установки для переработки газообразных и жидких выбросов. [c.483]

Накопление непрореагировавшей азотной кислоты в нитрато-рах при нарушениях установленного режима дозировки компонентов и определенных условиях может вызвать бурное неуправляемое течение реакции и как следствие этого разрыв аппарата или выброс реакционной массы из него. Прекращение размешивания реакционной массы приводит к неравномерному распределению реагирующих компонентов по фазам, сопровождающемуся местными перегревами и неуправляемой реакцией. Неуправляемая реакция может возникнуть также при повыщении температуры, вызванном недостаточным охлаждением реакционной массы. [c.118]

В производстве бромаминовой кислоты произошел взрыв при отгонке нитробензола на стадии регенерации. Авария вызвана перегревом выпариваемого продукта при потере вакуума в аппарате, что привело к выбросу в производственное помещение труднолетучих продуктов, осмолению нитробензола и их взрыву. Установлено, что взрывоопасные свойства кубового остатка после отгонки нитробензола из исходной смеси и отработанного нитробензола, поступающего на регенерацию, не были достаточно изучены. Установка не была оснащена блокировкой по отключению подачи теплоносителя в выпарной аппарат при повышении в нем давления и температуры. - [c.142]

Во время пуско-наладочных работ в котельной высокоорганического теплоносителя (ВОТ) ошибочно открыли вентиль на трубопроводе, соединяющем котел с открытой емкостью, расположенной вблизи топки котла. Парожидкостная смесь дитолилметана с температурой 310 °С прорвалась в помещение. Часть паров дитолилметана в смеси с воздухом затянуло в топку котла сжигания природного газа. Пары вспыхнули в топке и пламя выбросило в помещение, начался пожар. Основная причина аварии — неправильное определение категории производства по пожаро- и взрывоопасности. В помещении, где находились котлы с открытым огневым нагревом, были размещены аппаратура и емкости со значительными количествами горючей жидкости и аварийные емкости. Вместе с тем не было предусмотрено дистанционное управление арматурой на линиях аварийного слива горючего из котлов и не было других средств предотвращения и локализации аварий. После происшедшей аварии была проведена реконструкция. Котлы-агрегаты с газовыми топками вынесли из помещения и разместили на открытой площадке. Кроме того, провели и другие мероприятия по предотвращению аварий. [c.355]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология