Испарение прямой процесс

Скорость процесса испарения прямо пропорциональна концентрации жидкости, скорость процесса конденсации прямо пропорциональна концентрации пара. [c.129]

Например, при испарении жидкости, при постоянных внешних условиях, число молекул, вылетающих из жидкости в единицу Бремени с данной поверхности, постоянно. Число же молекул, конденсирующихся обратно из пара в жидкость, зависит от концентрации пара, которая увеличивается по мере испарения. С повышением концентрации пара скорость обратного процесса приближается к скорости прямого процесса (рис. 75). Когда обе скорости станут равными, установится равновесие. При устойчивом равновесии между жидкостью и ее паром число молекул, вылетающих из жидкости в пар, равно числу молекул, конденсирующихся из пара в жидкость за тот же промежуток времени. [c.221]

На всех заводах осуществить прямое питание обессоленной нефтью установки первичной переработки нефти, ликвидировать промежуточные резервуары между установками ЭЛОУ и АВТ. Внедрение этого мероприятия на многих заводах, в том числе и на Волжском и Уральском, позволило получить большой экономический эффект за счет уменьшения основной доли потерь от испарения в процессе обессоливания нефти. [c.41]

При / = 0, т. е. в начальный момент испарения, скорость процесса имеет максимальное значение и по абсолютной величине близка к скорости свободного испарения. В этом случае скорость испарения прямо пропорциональна давлению насыщенных паров чем выше давление насыщенных паров жидкости, тем больше топлива испарится прежде, чем концентрация молекул в паровой фазе достигнет состояния динамического равновесия. При р = рн скорость испарения становится равной нулю, т. е. испарение прекращается, и этот момент соответствует наступлению равновесия между жидкой и паровой фазами, когда из жидкости в единицу времени вылетает столько же молекул, сколько молекул пара ею поглощается. [c.37]

Это утверждение авторов не совсем верно. Для адсорбционной ветви капиллярная конденсация сопровождается адсорбцией, а для десорбционной ве тви испарение сопровождается десорбцией. Выбор десорбционной ветви для расчетов структуры адсорбентов обусловлен другой причиной. Как показал Коэн [10] и экспериментально доказал Жданов 8] (см. дополнительную литературу к этой главе), при наличии в адсорбенте как открытых, так и закрытых цилиндрических пор форма мениска при прямом процессе капиллярной конденсации может быть различной, от цилиндрической до сферической, и в соответствии с этим кривые зависимости упругости пара от размеров капилляра будут иметь различную форму. При обратном процессе — испарении мениск имеет только сферическую форму и для расчетов структуры можно пользоваться формулой (17), на что справедливо указывают далее авторы. Для пор, представляющих пустоты между сферическими частицами, как показал анализ Карнаухова и Киселева [6] (см. дополнительную литературу), также проще пользоваться десорбционной ветвью гистерезиса.— Прим. перев. [c.137]

Очевидно, что при осуществлении прямого процесса — испарения из данного раствора 1 г-мол. пара мы должны сообщить системе L единиц тепла, т. е. тепловой баланс первой стадии нашего цикла определяется уравнением (1). [c.246]

Скорость адсорбции на плоской и энергетически однородной поверхности может рассматриваться как результат действия двух взаимно противоположных процессов прямого — конденсации молекул на поверхности и обратного — испарения молекул с поверхности. Если допустить, что конденсация происходит только на свободной поверхности, не запятой адсорбированными молекулами, т. е. что молекулы газа, сталкивающиеся с адсорбированными молекулами, упруго отражаются (это допущение принято в теории мономолекулярной адсорбции Лэнгмюра [7]), то скорость прямого процесса выразится [c.17]

Рост и испарение жидкостей и кристаллов часто рассматривают как процесс, способный протекать либо в одну, либо в две стадии. На самом деле прямой процесс имеет место, по-видимому, только в случае жидкостей. При прямой конденсации молекулы, поступающие из газовой фазы, сталкиваются с поверхностью жидкости и либо сразу встраиваются в объем жидкости, либо отражаются обратно в пар. Если процессы присоединения и испарения частиц [c.37]

Если процесс удаления добавки из полимера лимитируется только стадией испарения, то исп = = W o/[A]s из (1.25). Если он лимитируется частично или полностью диффузией, то закон (1.27) соблюдается, лишь начиная с некоторого момента времени, а k u зависит от формы образца. Изменение концентрации добавки А в ходе испарения прямо пропорционально площади поверхности, с которой происходит испарение S, и обратно пропорционально массе образца т, т. е. [c.47]

Прямой процесс фторирования и испарения фторидов был разработан Аргоннской национальной лабораторией для выделения урана и плутония из отработанной двуокиси урана, использовавшейся в качестве ядерного топлива для производства энергии. После удаления оболочки топливные элементы обрабатываются фтором для превращения окислов в соответствующие фториды. Уран может быть отделен от плутония за счет большей скорости фторирования тетрафторида и различия в химической активности гексафторидов. Таким путем достигается разделение урана и плутония и их высокая очистка от продуктов деления. [c.123]

Для первого процесса рассмотрим в отдельности скоросги прямого и обратного процессов. Скорость прямого процесса есть скорость испарения жидкой серы. При постоянной температуре скорость испарения зависит от величины поверхности П чем больше поверхность, тем большее число атомов или молекул жидкости отрывается от нее и переходит в газовую фазу за единицу времени [c.45]

Из полученных условий (36—41) два соотношения (36 и 39) явно противоречат друг другу. Поэтому одновременное выполнение (36— 41) невозможно, и конгруэнтное испарение тройных карбидов типа Ме — Ме" — С не может быть устойчивым это означает, что КИС такого сплава недостижим прямым испарением в вакууме его любого исходного состава твердой фазы. Поскольку точная шихтовка нужного состава практически невозможна, то малейшее отклонение вызовет при испарении самопроизвольный процесс, который приведет к еще большему отклонению от этого состава. То же явление будет происходить и при незначительном отклонении температуры от той, при которой может иметь место конгруэнтное испарение. Конечно, сделанный вывод ограничивается только растворами типа Ме — Ме" — С, активности которых подчиняются уравнениям (28—30). Правильность такого вывода требует экспериментальной проверки. [c.58]

Следует отметить, что скорость гетерогенных процессов уничтожения и создания атомов С1 на стенке обычно больше, чем в объеме. Это происходит потому, что образование двух атомов С1 в последнем случае происходит одновременно, причем затрачивается энергия диссоциации молекулы Gl,, равная 57 ккал, а в первом случае (на поверхности) происходит в два приема сначала образуется один атом С1 по реакции. 3), теплота которой 57—Q ккал вследствие выделения энергии Q адсорбции, а затем следует испарение второго атома С1 4), идущего с затратой энергии Q, меньшей 57 ккал. Наличие двух этапов, каждый из которых связан с меньшей энергией, чем прямой процесс распада, значительно увеличивает скорость брутто процесса, идущего на поверхности. [c.185]

При равновесиях в химических или физических процессах отсутствие видимых изменений и постоянство состава обусловливаются отнюдь не отсутствием взаимодействия. Обязательным условием возможности установления равновесия является возможность течения процессов как в прямом, так и в противоположном направлениях. Равновесие может устанавливаться тогда, когда системе протекают два процесса, противоположные один другому. Равновесие определяется равенством скоростей этих процессов, в результате чего за одно и то же время одинаковые количества вещества претерпевают изменение как в направлении прямого процесса, так и в направлении обратного. Так, например, равновесие между жидкостью и ее насыщенным паром обусловливается не прекращением испарения (см. стр. 54), а тем, что при концентрации пара, отвечающей насыщению, число молекул, конденсирующихся из пара в жидкость в единицу времени, равно числу молекул, испаряющихся из жидкости за тот же промежуток. Таким же динамическим характером обладают равновесия и в процессах плавления (например, равновесие между льдом и жидкой водой) и сублимации (например, равновесие между льдом и водяным паром), в процессах растворения (например, равновесие между солью и насыщенным раствором ее) и т. д. [c.158]

Отличия этого случая от предыдущего хорошо выясняются на примере. Так, при испарении жидкости в токе свежего воздуха в соприкосновение с поверхностью жидкости приходит воздух, не содержащий паров этой жидкости. Поэтому там, где свежий воздух начинает соприкасаться с жидкостью, процессы обратной конденсации вовсе не имеют места, а далее происходят с меньшей скоростью, чем при испарении в замкнутом сосуде. В замкнутом сосуде скорость процесса убывает со временем по мере приближения системы к состоянию равновесия вследствие того, что скорость обратного процесса, возрастая, приближается к скорости прямого процесса. При наличии тока воздуха процесс может проходить без уменьшения скорости во времени. К тому же и диффузионный слой в этом случае постоянно обновляется, и градиент концентрации в нем вследствие этого всегда выше. В результате скорость испарения жидкости в токе воздуха примерно в 10 раз больше, чем в покоящемся воздухе (хотя все же раз в 100 меньше, чем в вакууме). [c.369]

Другим методом исследования углубления зоны испарения является анализ температурного поля тела в процессе сушки. Если измерять температуру тел нескольких типов Х (г= 1, 2,. .., п), то в момент прохождения зоны испарения через точку л ,- на кривой ti = / (т) наблюдается точка излома (температура, начиная с этого момента, резко повышается). Такие температурные кривые приведены на рис. 3-11. Регистрируя для каждого времени эти точки излома (хО , мы получаем зависимость (л ,) отт , т. е. зависимость между толщиной зоны испарения I и временем [ = / (т)]. Этот метод является вполне надежным методом анализа углубления зоны испарения в процессе сушки. На основании кривых рис. 3-11 построена зависимость между и т (рис. 3-12). Видно, что зона испарения углубляется внутрь тела примерно по линейному закону. Точка пересечения прямой (т) с осью абсцисс соответствует началу углубления (То = 320 мин), что полностью совпадает с первой критической точкой (рис. 3-11). [c.152]

При выносе капель жидкости с забоя скважины на поверхность их размер и форма изменяются при изменении температуры и давления. Повышение давления в области проявления прямых процессов конденсации и испарения приводит к увеличению (сохранению) размера капли, увеличение температуры - к уменьшению размера капли в результате испарения жидкости с ее поверхности. [c.297]

Вспрыскивание или испарение какого-либо углеводорода в зону действия пламени подвергает вещество, находящееся в виде отдельных молекул в парах, действию температуры, при которой углеводороды уже не стабильны и разлагаются на элементы. Такое разложение происходит не прямо а проходит ряд ступеней. По аналогии с известными процессами крекинга нефтей до газа, при котором температуры все-таки ниже, чем в пламени (700° С вместо 1200—1500° С) можно заключить, что большие молекулы разбиваются на более мелкие молекулы газов. Образуются метан, этан и этилен, пропан и пропилен, немного дивинила и, возможно, — водорода. [c.473]

Уравнение (XVI, 15) применимо лишь для стационарного процесса, для которого скорость испарения жидкости постоянна. Если построить график (рис. 185), отложив по оси абсцисс время, а по оси ординат — расстояние от вершины столбика до мениска А, то для стационарного процесса и незначительно различающихся значений А все точки должны лечь на прямую. Однако в действительности при проведении опыта в том или ином интервале времени условия испарения менялись и процесс не был стационарным. Так, например, в начале [c.433]

Таким образом, уравнение (2.18), являясь условием равновесия, характеризует такое состояние данной системы, когда скорости протекающих в ней противоположных процессов (например, испарения и конденсации, прямой и обратной химической реакции) становятся равными. [c.182]

Технологическая схема процесса получения стирола каталитическим дегидрированием этилбензола в адиабатическом реакторе представлена на рис. 1Х 4 [110]. Смесь прямого и возвратного стирола разбавляется водяным паром и поступает на испарение и перегрев в систему теплообменников /. Нагретая до 520—530 °С смесь направляется в нижнюю часть вертикального туннельного реактора шахтного типа 2. На входе в реактор к смеси добавляется перегретый водяной пар, расход которого вычисляется из его энтальпии с учетом количества теп- [c.264]

В системах из одного компонента гетерогенные процессы сводятся к переходу его из одной фазы в другую без изменения химического состава фаз. Сюда относятся процессы плавления, испарения, возгонки и противоположные им процессы отвердевания (кристаллизации) и конденсации. Все эти процессы взаимно обратимы, и в действительности переходы отдельных молекул (или ионов) происходят всегда и в ту и в другую сторону. Наблюдаемое же нами течение процесса в одну сторону является лишь результатом преобладания скорости этого направления над скоростью противоположного направления, а наблюдаемая скорость является суммарной скоростью процесса и по величине равна разности скоростей прямого и обратного процессов. Соотношение между скоростями прямого и обратного процессов определяется тем, в какой мере данное состояние системы отличается от состояния равновесия. Чем ближе обе фазы к взаимному равновесию, тем меньше суммарная скорость процесса, так как тем ближе друг к другу скорости прямого и обратного процессов. [c.487]

Угольная или другая топливная пыль характеризуется по сравнеиию с исходным кусковым топливом более равномерным качеством. Этому с юсобствуют размельчение и перемешивание топлива в процессе размола, а также подсушка топлива. Естественно полагать, что качественные показатели средней пробы такого продукта будут близки к средним показателям продукта в целом в частности, это относится к влажности. В связи со сказанным в ряде случаев может оказаться целесообразным определение влажности исходного топлива, как суммы из влагосодержания топливной пыли плюс влага, испаренная в процессе сушки размола. Влажность пыли определяется прямым методом по средней пробе. Что касается испаренной влаги, то ее можно определить или по влагосодержанию сушильного агента или из теплового баланса сушильно-мельничвой [c.29]

Благодаря противоточному движению топлива и газа при прямом процессе газификации имеется возможность работать на топливе с повышенным содержанием влаги и золы. На испарение влаги топлива расходуется физическое тепло газа, уже покинувшего зону газификации. Поэтому повышение влажности топлива до известного предела (30—35%) не оказывает заметного влияния на температурный режим зоны газификации и на качество получаемого газа. При противоточном движении обеспечивается хороший выжиг углерода кокса, так как озолепный, бедный углеродом кокс поступает в этом случае в зону окисления, где встречает поток дутья с наиболее высокой концентрацией кислорода. В окислительной зоне вследствие протекания экзотермических реакций взаимодействия кислорода с углеродом топлива устанавливается [c.125]

При макроскопическом рассмотрении процесса криооткачки следует иметь в виду, что на поверхности криопанели (крпоосадка) одновременно происходят как прямые процессы (конденсация молекул), так и обратные (упругое отражение и испарение ранее сконденсированных молекул). Течение процесса в одну сторону есть результат преобладания скорости этого направления над скоростью противоположного. Суммарная скорость по величине равна разности скоростей прямого и обратного процессов. Соотношение между этими скоростями опре-32 [c.32]

В ряде случаев этот показатель увеличивается также по региональному погружению пластов, например по направлению Кызыл-Рават — Северный Мубарек (горизонт XV-a). Однако на месторождении Карактай при небольших гипсометрических отметках (ниже, чем для других структур Мубарекского выступа) абсолютные значения концентрации гомологов метана больше (табл. 14). Несмотря на это, в газах не обнаружен конденсат. Все это вполне объяснимо, если допустить, что уже после образования залежей произошел подъем складки, приведший к снижению пластового давления, выпадению конденсата из газа и насыщению последнего тяжелыми гомологами метана вследствие прямого процесса испарения (не обратного испарения ). Этот подъем, видимо, сопровождался частичным переформированием залежей, о чем свидетельствует наличие небольшого скопления тяжелой сернистой смолистой нефти в меловых отложениях (горизонт ХП1), близкой по типу к нефтям юрских отложений, но отличающейся небольшим содержанием твердых углеводородов (табл. 16). Видимо, это вторично измененная нефть, мигрировавшая [c.70]

Простейший способ регазификации — испарение сжиженного газа путем пропускания большого количества воды, имеющей обычпую температуру, над поверхностью теплообмена. Здесь не требуется прямого подогрева с примеиением топлива. Прокачивание продукта через такой теплообменник не вызывает трудностей. контроль процесса прост п легко осуществим. [c.210]

Различия в мольных энтальпиях испарения могут оказывать заметное влияние на число теоретических ступеней разделения особенно при малых флегмовых числах или при малой относительной летучести компонентов и высокой разделительной способности колонны. Графический метод Мак-Кэба и Тиле в этом случае заметно усложняется, так как при этом рабочие линии процесса ректификации не являются прямыми. Однако видоизменение метода Мак-Кзба и Тиле, предложенное Фишером [134], относительно упрощает графические построения. Биллет [135] вывел уравнения для расчета рабочих линий, соответствующих процессу ректификации бинарных смесей при различных мольных энтальпиях испарения компонентов. Тум [136] разработал метод прямого расчета числа теоретических ступеней разделения при ректификации идеальных бинарных смесей с конечным флегмовым числом, в котором учтены различия в энтальпиях испарения. [c.98]

Система испарения исходного продукта в процессе Газинтан отличается от соответствующих систем других промышленных низкотемпературных печей риформинга. В нем имеются теплообменники для нагрева и испарения жидкого сырья за счет тепла горячего газа-продукта вместо испарения за счет тепла сжигаемого топлива. По данным фирмы, за счет того, что жидкий лигроин под высоким давлением не подвергается прямому огневому обогреву с возможным местным перегревом, значительно снижается или совсем исключается возможность крекинга, отложений углерода и полного выхода из строя подогревателей исходного продукта. Эта мера допускает использование более широкого диапазона температур кипения компонентов исходного продукта, вплоть до тяжелого лигроина я керосина, без какой-либо опасности термического крекинга. [c.108]