Зависимость от скорости жидкост

Рис. УЫ5. Зависимость скорости жидкости в трубе от нагрузки при разных диаметрах труб.

Расходы жидкости, а следовательно, и ее скорости определяли мерным цилиндром и секундомером. Скоростной напор Л непосредственно отсчитывали по дифманометру. Зависимость скорости жидкости от ее скоростного напора обычно приводится на графике. Если по оси абсцисс отложить величины, соответствующие корню квадратному из скоростного напора, то скорость графически [c.248]

Эксперименты проводили по следующей методике по 15 измерениям времени прохождения порций туши между двумя фиксированными точками определяли среднюю скорость движения потока жидкости вдоль образующей конусной части аппарата и строили графики зависимости скорости жидкости от расхода воздуха. В качестве примера на рис. 3 при- [c.81]

Кайзер [97] провел обширную работу по определению оптимальных условий гидратации на ионитах. Он исследовал зависимость между соотношением вода олефины, давлением и временем контакта на ионитах Амберлит-15 и Амберлит IR-120. Было показано, что на ионитах можно достичь таких же значений конверсии и селективности, как при гидратации на неорганических катализаторах. Максимальная конверсия составляла 72,9% при объемной скорости жидкости 0,6 и селективности 96,4%. Ниже будет показано, что реакция протекает по псевдопервому порядку и существенно зависит от давления и температуры. [c.65]

Рис. 3.12. График зависимости скорости фильтрации жидкости в плоскорадиальном потоке от радиуса

Зависимость скорости реакции от температуры и от природы реагирующих веществ. Молекулярно-кинетическая теория газов и жидкостей дает возможность подсчитать число соударений мея<ду [c.174]

В этих выражениях не известна угловая скорость жидкости в вихревой зоне. Расчетную зависимость со = = / (со), полученную с использованием опытных данных, можно представить в общем виде как [c.282]

На рис. УП-35 показано изменение коэффициента продольного иеремешивания в жидкой фазе в зависимости от скорости жидкости с ростом и коэффициент иеремешивания в псевдоожиженном слое увеличивается намного [c.322]

Рис. УП-39. Зависимость различных составляющих скорости частицы в псевдоожиженном водою слое от скорости жидкости 123.

В уравнении (10.9) Ве представляет собой критерий Рейнольдса применительно к потоку, омывающему взвешенную частицу. Исходя пз теории изотропной турбулентности, в работе [6] предлагают следующую эмпирическую зависимость скорости скольжения (относительного движения) частицы в жидкости от потерь мощности при перемешивании суспензии в пересчете на единицу массы катализатора [c.187]

Отмечено [282] большое влияние размера частиц и скорости промывной жидкости на закономерности процесса промывки. Указано, что рассматриваемый процесс характеризуется коэффициентом продольного перемешивания, который включает все факторы, влияющие на ход промывки логарифм этого коэффициента находится в линейной зависимости от скорости промывной жидкости в широких пределах значения упомянутой величины. Приведены результаты исследования в области низких скоростей. Установлено, что ниже некоторого значения скорости жидкость, вытесняемая из пор, и промывная жидкость рас- [c.257]

На рис. ПО представлена зависимость перепада давления ДРг-ж в колонне (трубке) с орошаемыми стенками от скорости жидкости при [c.256]

Зависимость перепада давления от весовой скорости газа G (кг/м ч) при постоянной скорости жидкости приведена на рис. 111. Точка В [c.256]

Рис. 111. Зависимость перепада давления от скорости газа при постоянной скорости жидкости

Зависимость газонасыщен ности ф от объемных скоростей жидкости и газа представлена на рис. 155. [c.346]

Рис. 155. Зависимость газонасыщен-ности ср от отношения объемных скоростей жидкости и газа

Так, был разработан новый аппарат с прямотоком жидкости (рис. 4.8), в котором прямоток жидкости на смежных ситчатых тарелках осуществлялся с помощью наклонного переливного устройства с клапанами, ориентированными в сторону слива. При этом горизонтальная составляющая кинетической энергии парового потока в переливном устройстве способствует росту скорости транспорта жидкости с тарелки на тарелку, значительно превышающую скорость жидкости на горизонтальных тарелках. Кроме того, в этом случае переливная тарелка играет роль отбойного устройства, что позволяет увеличить скорость пара в сечении тарелки с минимальным уносом. Были проведены исследования на системе воздух - вода в аппаратах диаметром 700, 1000 и 3000 мм. Цель исследований заключалась в определении зависимости параметров математической модели массопередачи (Ре, 4,) от гидродинамических условий на тарелке. Эти параметры использовались в дальнейшем для расчета числа ситчатых тарелок, снабженных клапанным переливным устройством. [c.201]

Для случая турбулентного движения через кольцевой зазор скорость жидкости и перепад давления, как известно, связаны зависимостью [c.263]

Скорость движения вихря масштаба X в условиях свободной турбулентности в общем случае должна зависеть от вязкости жидкости V, ее плотности р, диссипации энергии в единице объема е и масштаба Л,. При зависимость скорости от вязкости должна вырождаться, так как кинетическая энергия этих вихрей значительно больше энергии, затрачиваемой на преодоление сил трения [82]. Из остающихся величин можно составить только единственную комбинацию с размерностью скорости [c.177]

Использование метода анализа размерностей, исходя из условий свободного осаждения шарообразных частиц и уравнения для осевой скорости жидкости в аппаратах с мешалками, а также учета основных геомет-. рических параметров аппаратов с мешалками, дает возможность получить критериальные зависимости вида [c.23]

Потери напора на трение по длине рассчитывают по формуле Дарси — Вейсбаха для соответствующего участка трубопровода, местные потери напора — в зависимости от типа местного сопротивления. Обычно задаются скоростью жидкости, а затем рассчитывают потери напора, которые должны находиться в допустимых пределах. Ориентировочные скорости движения жидкости, газов и паров в трубопроводах приведены ниже, м/с [c.62]

Утечка жидкости в общем зависит [234, 297, 448] от многих переменных скоростей газа в полном сечении аппарата Шр и отверстиях решетки высоты исходного слоя жидкости кд, диаметра отверстия о и его формы, свободного сечения решетки 8 , толщины решетки б, физических свойств жидкости и газа и др. Существенно [13, 247, 248], что на величину утечки в противоточных аппаратах оказывает влияние высота пены Н (рис. 1.28). В перекрестноточных аппаратах зависимость утечки жидкости от перечисленных параметров сама по себе достаточно сложна. Кроме того, перекрестный ток газовой и жидкой фаз еще больше усложняет это явление по сравне- [c.78]

На рис. 1П.25 представлена зависимость ) от вязкости жидкости. Семейство кривых имеет явно выраженный максимум при гж 2,5-10 Па-с для всех испытанных скоростей жидкости. При этом абсолютное значение растет с увеличением [c.160]

Фиг. 5. График зависимости скорости жидкости на входе и приведенной скорости паров на выходе от удольной тепловой нагрузки относитель

Исходя из статистических исследований такой модели, де Ионг и Сафман вывели зависимости для определения коэффициентов продольной и радиальной диффузии. Авторы исходили из предположения, что все каналы имеют некоторую длину м, и что скорость жидкости в каждом канале одинакова или изменяется по параболическому закону. Предполагается также, что скорость потока зависит от угла, образуемого осью канала и направлением потока. Уравнения, полученные этими авторами, кроме скорости течения и диаметра зерна катализатора, учитывают молекулярную диффузию и величину пути, пройденного жидкостью в слое. Коэффициент диффузии для газов и жидкостей различен и возрастает с ростом длины реактора. [c.41]

Коэффициенты определяются в зависимости от отношения расхода жидкости в ответвлении (Зотп к общему расходу Q в основном трубопроводе (магистрали). При определении потерь напора с использованием приведенных ниже коэффициентов следует исходить из скорости жидкости в магистрали. Коэф- [c.10]

Движение пузырей в системах газ — жидкость и газ — псевдоожиженный слой происходит, таким образом, по одинаковым законам. Это с очевидностью следует из того факта, что зависимость скорости нисходящего движения твердых частиц в кольцевом слое йокруг пузыря была получена из эксперимента по истечению псевдоожиженных твердых частиц из отверстий. Для корреляции данных было использовано обычное для жидкостей выражение [c.31]

Псевдоожиженный слой образуется при увеличении скорости восходящего потока ожижающего агента через неподвижный слой. Следовательно, можно предположить, что при скорости начала псевдоожижения к псевдоож иже иному слою применимы закономерности, справедливые для неподвижного. Если же слой расширился до порозности, близкой к единице, и состоит преимущественно из одиночных изолированных частиц, взвешенных в потоке ожижающего агента, то любая зависимость для псевдоожиженного слоя при экстраполировании должна оказаться применимой к одиночной частице. В промежуточных условиях однородный псевдоожиженный слой по своим гидродинамическим свойствам в известной степени подобен отстаивающейся суспензии. При этом в однородном псевдоожиженном слое частицы в целом не перемещаются относительно стенок аппарата, они поддерживаются восходящим потоком ожижающего агента. В оседающей суспензии твердые частицы непрерывно движутся вниз, а движение жидкости обусловлено ее вытеснением оседающими твердыми частицами. Можно предположить, что зависимости скорость — пороаность для оседающей суспензии и однородного псевдоожиженного слоя окажутся сходными. [c.38]

Типичные зависимости скорости частиц от скорости жидкости показаны на рис. V11-39. Квадраты каждой комповенты скорости, а также абсолютная скорость частиц линейно возрастают со скоростыо жидкости. [c.325]

На рис. ХУП1-8 показана,зависимость объемного коэффициента массообмена при абсорбции от скорости газа, соответствующей его среднему расходу в рассматриваемом сечении колонны. Коэффициенты были рассчитаны с помощью материальных балансов для первых 54 см высоты колонны при использовании твердых частиц размером 6 мм и барботажных систем, а также для первых 101,5 см при работе с частицами размером 1 мм. В ходе всех опытов варьировали скорости жидкости, а при псевдоожижении частиц размером 6 мм — также начальные концентрации двуокиси углерода в газе. [c.673]

Сначала рассмотрим более общий случай исключения влияния межфазного массопереноса. Характер температурной зависимости (энергия активации) не может служить в жидкофазных реакциях надежным критерием оценки по ряду причин. Вследствие возможного клеточного диффузионно-контролируемого механизма или ионного характера реакции истинная энергия активации реакции может быть малой. Далее, как указывалось в предыдущем разделе, наблюдаемая температурная зависимость может быть следствием изменения коэффициентов распределения реагентов между фазами. Вблизи критической области такое влияние может быть особенно сильным и сказывается такнлб на соотношении объемов фаз. Наконец, в жидкостях, в отличие от газов, сам коэффициент диффузии зависит от температуры экспоненциально, причем эффективная энергия активации диффузии в вязких жидкостях составляет заметную величину. Поэтому обычно о переходе в кинетическую область судят ио прекращению зависимости скорости реакции от интенсивности перемешивания или барботажа. Здесь, однако, есть опасность, что при больших скоростях перемешивания может наступить автомодельная область, а ири очень интенсивном барботаже измениться гидродинамический режим. В результате объемный коэффициент массопередачи может стать инвариантным к эффекту перемешивания и ввести, таким образом, в заблуждение исследователя. В трехфазных каталитических реакторах этот прием более надежен ири условии неизменности соотношения фаз в потоке. [c.74]

Для расчета величины образующихся капель по Лохштейну удобно пользоваться номограммой [28], изображенной на рис. 14.4, которая дает зависимость от скорости жидкости в сечении сопла с величиной в качестве параметра. Очевидно, что теория Лохштейна приемлема лишь при отсутствии поверхностно-активных веществ, которые искажают механизм каплеобразования, и в случае, когда материал распылителя плохо смачивается диспергируемой жидкостью (0 < 90°) [c.283]

На частицу дпсперсной фазы, движущуюся в среде сплошной фазы, действуют одновременно архимедова сила, сопротивление жидкости и поверхностные силы. Суммарное воздействие этих сил приводит к тому, что завпспмость скорости диспергированной частицы от ее объема в общем случае носит экстремальный характер. Лишь сравнительно мелкпе частицы дисперсной фазы [32] имеют сферическую форму. На практике всегда приходится иметь дело с каплями и пузырями, которые пмеют ярко выраженную эллиптическую или вообще неправильную форму [32]. На движение крупных частиц дисперсной фазы оказывает также влияние воз-никновепие в них циркуляционных токов, колебание и вращение частнц [65]. Прп этом экспериментальные зависимости скорости движения частпц дисперсной фазы от физических параметров системы часто не удается линеаризовать обычными методами [65, 66 . [c.296]

Рассмотрено влияние переплетения нитей в ткани на проницаемость монофиламентных и полифиламентных тканей [436]. Обсуждено влияние структуры пор ткани на характер отложения осадка и условия образования сводиков над устьями пор. Отмечено, что результаты определения эквивалентного размера пор микроскопическим наблюдением, пузырьковым методом и измерением проницаемости для монофиламентных тканей согласуются лучше, чем для полифиламентных в последних тканях пористость более сложная и состоит из пористостей внутри волокон и вне волокон. Применительно к фильтрованию чистой жидкости (воды) через моно-филаментные ткани различного переплетения зависимость скорости потока от разности давлений выражена с использованием коэффициента расхода в особой форме и модифицированного числа Рейнольдса теоретические расчеты проницаемости полифиламентных тканей не достигают достаточного соответствия экспериментальным данным вследствие ряда существенных упрощений при выводе уравнений. Для суспензий с концентрацией более 20% [c.381]

Рнс. 141. Зависимость скорости движения жидкости V и концентрации растоора с от расстояния (ПО Нернсту) [c.205]

В последние годы все большее применение находят трехпоршневые насосы одностороннего действия, о преимуществе которых при действии высоких давлений указывалось в 35. Насосы этой группы при тех же технических показателях легче, чем двухпоршневые, примерно на 25—30%, и более компактны, что особенно важно в условиях, когда площадь для насосной станции ограничена (на плавучих, островных и эстакадных буровых установках). Это достигнуто за счет увеличения частоты ходов поршней в 2—2,5 раза и уменьшения длины хода в 1,5—2 раза (в зависимости от мощности насоса). Благодаря большей равномерности подачи и меньшему объему 1 5 для насосов этого типа требуется пневмокомпенсатор меньшего объема (см. 40), но при этом необ одим подпорный центробежный насос, обеспечивающий нормальное всасывание жидкости. Сменные части трехпоршневых насосов более легкие, чем у двухпоршневых той же мощности цилиндровые втулки—за счет уменьшения длины хода и независимости их внешнего диаметра от диаметра расточки корпуса, поршни — за счет одностороннего действия, а клапаны — благодаря увеличению скорости жидкости, что оказывается возможным при наличии подпорного насоса. [c.107]

Прн циркуляции растворов, не содержащих больших количеств активШ)1х а1шопов (например, водопроводной воды), зависимость скорости коррозии металлов от скорости движения жидкости можно представить обобщающей кривой, изобрал<еп-иой па рис. 44. [c.80]

НЫ которого ОТ температуры показана на рис. 15. Сырьем служила смесь равных количеств вакуумного газойля и рециркуля-та реактора каталитического крекинга в кипящем слое. Остальные условия были следующими объемная скорость жидкости 2 ч , общее давление 750 фунт/дюйм , скорость подачи водородсодержащего газа 2000 ст. фут баррель. Из рис. 15 видно, что при этих условиях с ростом температуры степень гидрирования проходит через максимум, соответствующий 370°С, так же, как это наблюдалось при гидрировании ароматических углеводородов в керосине и реактивном топливе (см. рис. 14). При 370°С степень извлечения серы составляет более 95%, а общая степень извлечения азота — около 55%. На рис. 16 показана зависимость от температуры количества вступивщего в реакцию водорода. Как и следовало ожидать, кривые очень похожи на полученные для гидрирования полиядерных ароматических углеводородов. Связывание водорода сырьем каталитического крекинга служит лучшей мерой повышения его качества. Наконец, для сравнения эффективности каталитического крекинга гидрообработанного и необработанного сырья были проведены испытания микроактивности. Зависимости выхода продуктов крекинга от количества химически связанного водорода показаны на рис. 17 и 18. [c.105]

Из кинетических методов изучения граничных слоев жидкостей широкую известность получил метод сдувания [75], позволяющий построить профиль скоростей в граничном слое и такикс образом установить зависимость вязкости жидкости от расстояния до твердой подложки [c.73]

Задача упрощается, если вместо измерения положений частиц измерять скорости протекания жидкости в норовом пространстве зернистого слоя. Скорость жидкости в заданной точке слоя находится в прямой зависимости от конфигурации окружающих частиц. В поре между частицами скорость имеет локальный максимум, непосредственно вблизи частицы она минимальна. Такпм образом, локальные минимумы скорости отражают положения частиц зернистого слоя. [c.16]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология