Рейнольдса теоретических

Испытания увеличенной модели форсунки показали, что при больших значениях критерия Рейнольдса теоретические зависимости коэффициента расхода и угла факела от геометрической характеристики форсунки удовлетворительно согласуются с экспериментальными (см. рис. 17). Однако из последующих многочисленных опытных данных обнаружилось, что в ряде случаев расчет для идеальной форсунки дает значения fi и а, резко отличающиеся от экспериментальных. Прежде чем переходить к анализу причин этих отклонений, рассмотрим физическую сущность принципа максимального расхода. [c.32]

В дальнейшем развитие ГТС шло по пути уточнения и упрощения математических решений, перехода от двухразмерных задач к пространственным, согласования и взаимной корректировки теоретических и опытных данных. Общее направление этих работ состоит в постепенном исключении многих первоначальных допущений, принятых Н. П. Петровым и Рейнольдсом. [c.230]

По мнению В. С. Бескова, В. П. Кузина и М. Г. Слинько [4,5], режим, близкий к идеальному вытеснению, наблюдается для многих промышленных реакторов. Условия, позволяюш,ие создать режим идеального вытеснения в проточном реакторе (числа Рейнольдса, соотношения диаметра и дливы реактора, соотношения диаметров реактора и зерна катализатора), описаны в монографии [6]. Теория изотермических проточных реакторов идеального вытеснения детально разработана в работах Г. М. Панченкова [7—8]. В трудах Г. М. Панченкова с сотрудниками [9—12] показано хорошее соответствие уравнений, выведенных на основе теоретических соображений, экспериментальным данным. Все это объясняет тот факт, что при изучении процессов нефтепереработки до настоян его времени используют главным образом интегральные проточные реакторы. [c.158]

Отношение числа теоретических ступеней разделения, приходящихся на 1 м насадки, уд к коэффициенту трения I было принято в качестве базовой величины, не зависящей от критерия Рейнольдса. Эта величина, имеет постоянное значение (0,13) для всех смесей, использованных Дэвидом. Он принимает, что эффективность разделения имеет максимальное значение при верхней предельной скорости паров. Однако в лабораторных колоннах эта скорость не намного превышает ту скорость паров, которая соответствует минимально допустимой нагрузке. Поэтому соотношение [c.174]

Ламинарное течение пленки конденсата может сопровождаться ее волновым движением, обусловленным силами поверхностного натяжения на границе между пленкой жидкости и паром, а также случайными возмущениями на поверхности пленки. На основе экспериментально подтвержденного теоретического исследования П. Л. Капица показал, что, уже начиная с весьма малых значений критерия Рейнольдса, стекание пленки конденсата не остается строго ламинарным и приобретает волновой характер. Устойчивый волновой режим течения устанавливается при значении критерия Рейнольдса пленки, превышающем некоторое предельное число Кев, определяемое из следующего выражения [75] [c.122]

Для случая обтекания сферы ван-Дайк показал хорошее совпадение теоретического решения, полученного с использованием двух членов разложения, с численными и экспериментальными данными в области значений числа Рейнольдса, не превышающих 2. Если же учитывать форму и размер стоячего вихря, возникающего вблизи подветренной стороны сферы при значении числа Рейнольдса, примерно равном 16, то результаты согласуются и в области больших чисел Рейнольдса. [c.136]

Коэффициент сопротивления. Коэффициент сопротивления круглого цилиндра как функция числа Рейнольдса показан на рис. 1. Определенный уравнением (4) коэффициент сопротивления вычислен с использованием площади лобовой поверхности, равной произведению диаметра D на длину цилиндра Ь. В области ReТеоретическая кривая получена с учетом двух членов разложения по малому числу Рейнольдса в методе сращиваемых асимптотических разложений [10] [c.137]

Влияние формы канала. Соотношение (3.22)—(3.24) выведены для каналов круглого сечения. Эти соотношения также применимы для длинных прямых каналов прямоугольного, треугольного и других форм поперечного сечения при условии, что числа Рейнольдса и Прандтля вычисляются по эквивалентному диаметру канала [27—291. Когда форма канала такова, что возможен отрыв потока, как, например, при поперечном обтекании пучка труб, ребер с разрывами или ребер с волнистой поверхностью, ее влияние нельзя учесть теоретически. В этих случаях следует использовать экспериментальные данные, полученные на моделях или полномасштабных установках. [c.58]

Коэффициент сопротивления (трения) к при турбулентном движении зависит не только от критерия Рейнольдса, но также и от степени шероховатости поверхности трубопровода. Для гладких (например, стеклянных) труб действительно уравнение, выведенное теоретически из рассмотренных выше обобщений турбулентного движения [c.42]

Критерий Рейнольдса характеризует режим движения. Для шарообразных твердых частиц в пределах Ке от 10 до 0,4 движение имеет ламинарный характер и частица, перемещаясь между раздвигающимися слоями жидкости, не создает завихрения (при Ке<10 механизм движения осложняется возникающим броуновским движением). Для ламинарного движения коэффициент сопротивления Я может быть выведен теоретически [c.110]

Этим же приемом определяли фактические значения коэффициентов трения в смесительных трубах эжекторов и найденные величины сопоставляли с их теоретическими значениями по известной формуле Блазиуса, причем получили весьма близкую сходимость экспериментальных и расчетных величин. Для лабораторной установки найденная величина коэффициента трения составила 0,029, для стендовой — 0,0186. Данные эти относятся к значению критерия Рейнольдса за время опытов в пределах до 80 000—100 ООО. [c.115]

Экспериментальная работа профессора Н. П. Петрова (1836— 1920), опубликованная в 1873 г., впервые установила гидродинамическую природу процесса смазки. Основываясь на предшествующих экспериментальных и теоретических исследованиях, О. Рейнольдс (1842—1912) разработал широко известную ныне гидродинамическую теорию смазки, основы которой были опубликованы в 1886 г. [c.22]

В выражение для критерия Рейнольдса входит средняя скорость потока, характеризуемая уравнением (11,25). Действительные же скорости жидкости неодинаковы в разных точках сечения трубопровода. При этом распределение указанных скоростей по сечению потока различно для ламинарного и турбулентного движения. Для ламинарного потока вид распределения скоростей может быть установлен теоретически. [c.42]

В процессах переработки полимеров часто встречаются ползущие течения в постепенно сходящихся относительно узких каналах. Эти течения обычно аппроксимируются хорошо известным смазочным приближением, рассмотренным Осборном Рейнольдсом в его оригинальной работе, в которой он заложил теоретические основы гидродинамики смазки [16]. [c.117]

Детальное теоретическое исследование ВЭВ экструдата при помощи методов механики сплошной среды было выполнено Бердом с сотр. [29]. Исследовались два режима при низком и высоком значениях числа Рейнольдса. В последнем случае хороший результат может быть получен при использовании только уравнения сохранения масс и уравнения равновесия однако в первом случае (ВЭВ расплавов полимеров) необходимо использовать также уравнение энергетического баланса, поскольку влияние тепла, выделяющегося в результате вязкого трения, очень велико. Этот подход делает анализ гораздо более сложным, так как в данном случае необходимо детально знать форму поверхности свободной струи, расстояние по оси потока до сечения, в котором поток становится полностью установившимся, закон перераспределения скоростей потока в канале, число Рейнольдса, а также новые безразмерные компоненты, такие, как функция, которая представляет собой первый коэффициент разности нормальных напряжений. [c.473]

Рис. 13.27. Сравнение с экспериментом теоретической зависимости коэффициента трения от числа Рейнольдса в плоском канале при продольном магнитном поле Вх, О, 0)

Рис. 13.27. Сравнение с экспериментом <a href="/info/796220">теоретической зависимости коэффициента</a> трения от <a href="/info/10755">числа Рейнольдса</a> в плоском канале при <a href="/info/142513">продольном магнитном</a> поле Вх, О, 0)

Вычисленные рассмотренным здесь методом амплитудная и фазовая частотные характеристики полностью совпадают с теоретическими характеристиками из работы [23], которые также определяли с учетом нестационарности распределения местных скоростей, но более сложным путем. На графиках нанесены заимствованные из упомянутой работы экспериментальные значения относительных амплитуд и фаз. В этих экспериментах колебания потока создавались управляемым клапаном, расположенным в начале линии среднее за период колебаний расхода число Рейнольдса было равно 650. [c.278]

Однако эффект разрушения эмульсий наблюдается в определенном диапазоне изменения числа Рейнольдса, причем для каждой эмульсии этот диапазон будет своим. Кроме того, он зависит от температуры используемого деэмульгатора, продолжительности перемешивания и т. д. Следует отметить, что при относительно высоких числах Рейнольдса можно получить даже отрицательный эффект — образование более стойкой эмульсии. Многочисленные исследования по созданию теоретических методов расчета процесса трубной деэмульсации пока не увенчались успехом. Поэтому моделирование процесса — это пока единственный путь получения исходных данных для промышленного внедрения трубной деэмульсации на каждом месторождении. Моделирование должно базироваться на физической сущности явления и связи его с турбулентностью потока. [c.42]

Для данной неограниченной, свободной системы с постоянным отношением топливо воздух длина факела согласно экспериментальным наблюдениям весьма мало зависит от чисел Рейнольдса в области высоких их значений. Теоретически это вытекает из допущения, что диффузия в турбулентных потоках изменяется пропорционально произведению скорости струи на ее диаметр. [c.329]

В работе [6] для К(е) было получено теоретическое выражение (при малых числах Рейнольдса), которое при е 1 имеет вид . [c.190]

Л. К. Рамзин принимает коэффициент сопротивления равным 0,04 [117]. П. И. Заикин [49], основываясь на зависимости коэффициента сопротивления от числа Рейнольдса, принимает величину = 0,2 применительно к наиболее употребительным для форсунок значениям Re = 10 — 10 . Исходя из значения г з = 0,2 получим теоретически вычисленный максимальный радиус капли [c.62]

На графике рис. 7-1 показаны обобщенные результаты теоретических и экспериментальных исследований при течении газа в круглых трубах в области умеренных чисел Рейнольдса. [c.100]

Теоретические положения механики турбулентного течения жидкости и гипотеза Рейнольдса о пропорциональности массы [c.113]

Рассмотрено влияние переплетения нитей в ткани на проницаемость монофиламентных и полифиламентных тканей [436]. Обсуждено влияние структуры пор ткани на характер отложения осадка и условия образования сводиков над устьями пор. Отмечено, что результаты определения эквивалентного размера пор микроскопическим наблюдением, пузырьковым методом и измерением проницаемости для монофиламентных тканей согласуются лучше, чем для полифиламентных в последних тканях пористость более сложная и состоит из пористостей внутри волокон и вне волокон. Применительно к фильтрованию чистой жидкости (воды) через моно-филаментные ткани различного переплетения зависимость скорости потока от разности давлений выражена с использованием коэффициента расхода в особой форме и модифицированного числа Рейнольдса теоретические расчеты проницаемости полифиламентных тканей не достигают достаточного соответствия экспериментальным данным вследствие ряда существенных упрощений при выводе уравнений. Для суспензий с концентрацией более 20% [c.381]

И решалась в предположении о линейно.м распределении скорости в вязком подслое, Таким образом, была использована физическая гипотеза о затухании невзаимодействующих вихрей в ламинарном плоско-параллельном, стационарном, безградиеитном теченш (эта гипотеза является, по-видимому, хорошим приближением к действительности непосредственно вблизи стенки). Проведенное теоретическое рассмотрение показало, что структура турбулентности в вязком подслое определяется крупномасштабными вихрями, сильно вытянутыми в продольном направлении. Эти вихри двигаются со скоростью, значительно превышающей локальные скорости в вязком подслое и составляющей примерно полов1шу скорости на внешнем крае пограничного слоя (или на оси, если рассматривается течение в трубе). Этому способствуют и напряжения Рейнольдса, которые затухают пропорционально третьей степени расстояния от стенки. Вычисления показали также, что поперечный интегральный масштаб вихрей в подслое соизмерим с толщиной вязкого подслоя, в то время как продольный интегральный масштаб турбулентности в подслое почти на два порядка больше. Этот факт указывает на важную роль трехмерности пульсационного движения в пределах вязкого подслоя. [c.180]

Теоретические исследования силы сопротивления, действующей на твердую сферическую частицу, которая стационарно осаждается в дисперсной смеси и испытывает влияние окружаюншх частиц, начались ра-тами Смолуховского [22]. Как известно, точное решение этой задачи принципиально невозможно из-за необходимости удовлетворения граничных условий сразу на нескольких поверхностях. Поэтому Смолухов-ский предложил метод последовательных итераций, в котором краевую задачу можно бьшо решить в любом приближении, рассматривая каждый раз граничные условия только на одной из частиц. Этот метод получил название метода отражений и позволил решить целый ряд задач, связанных с гидродинамическим взаимодействием частиц друг с другом и со стенками канала [22]. Метод основан на линейности уравнений Стокса, описывающих установившееся течение вязкой жидкости, когда значение критерия Рейнольдса, рассчитанное по диаметру частицы, мало по сравнению с единицей. Решение задачи обтекания частицы в облаке, состоящем из N частиц, ищется в виде суммы основного возмущения, вносимогг) в поток произвольно выбранной (пробной) частицей, и последовательных, ,отражений этого возмущения от имеющихся в наличии поверхностей [c.64]

Полуэмпирические и эмпирияеские методы определения ошы вязкого сопротивления. Результаты, полученные аналитическими методами, в настоящее время не найти еще применения для проведения инженерных расчетов. Это связано с тем, что применимость их ограничена как по концентрациям дисперсной фазы, так и по числам Рейнольдса. Однако значение этих результатов достаточно велико, поскольку они являются теоретической основой для разработки обобщенных коррелящ1Й, охватывающих весь практически важный диапазон концентращ1й и чисел Рейнольдса. [c.74]

Методы определения массообмена потока с поверхностью, описанные в вышеприведенных работах, преимущественно были эмпирическими. Кузик и Хэппел проводили теоретические исследования зернистого слоя с вынужденной конвекцией при изменении критерия Рейнольдса в следующих пределах [c.85]

Теплоотдачу при конденсации пара, когда течение йленки конденсата в основном определяется динамическим воздействием со стороны парового потока, т. е. в условиях высоких скоростей пара и турбулентного режима течения конденсата на большей части длины трубы (за исключением начального участка), исследовали Бойко и Кружилин [36]. В результате теоретического исследования, основанного на аналогии Рейнольдса (аналогии между теплообменом и сопротивлением трения) авторы предложили полуэмпириче-скую формулу для расчета среднего коэффициента теплоотдачи [c.144]

Рис. 1. Зависимость коэффициента сопротнпления круглого цилиндра от числа Рейнольдса. Точки — результаты эксперимента, приведенные в [65] (см. 2.2.1) штриховая лкння — результат теоретического расчета по [9] штрихпуиктирная — численное решение [20]

Рис. 1. <a href="/info/26365">Зависимость коэффициента</a> сопротнпления <a href="/info/117102">круглого цилиндра</a> от <a href="/info/10755">числа Рейнольдса</a>. Точки — <a href="/info/21849">результаты эксперимента</a>, приведенные в [65] (см. 2.2.1) штриховая лкння — <a href="/info/1641400">результат теоретического</a> расчета по [9] штрихпуиктирная — численное решение [20]

Наиболее широко к изучению проблемы к.п.д. электрофильтра подошел Куперман [172—174], который учитывал вихревую диффузию, электростатическую миграцию и повторное увлечение частиц. Как положительный, так и отрицательный перенос частиц в турбулентном потоке является теоретически обоснованным, но при наличии турбулентного граничного слоя инжекция частрц сквозь ламинарный слой не может быть использована для объяснения увеличения осаждения при росте числа Рейнольдса. Вместо этого, как отмечал Фридландер, считают, что положительная диффузия способствует миграции частицы из области повышенной [c.461]

Числа Нуссельта и Прандтля. Коэффициент теплоотдачи связан с двумя важными безразмерными параметрами (критериями подобия)—числом Нуссельта и числом Прандтля. Числом Нуссельта Ми называется отношение НО/к. Этот параметр пропорционален отношению коэффициента теплоотдачи к коэффициенту теплопроводности. Интуитивно можно прийти к выводу, что отношение теплового потока к расходу теплоносителя, протекающего через канал, должно быть пропорционально коэффициенту теплопроводности, деленному на характерный размер в направлении теплового потока, например диаметр канала. Числом Прандтля называется отношение СрцШ. Этот параметр представляет собой отношение молекулярного коэффициента переноса количества движения (характеризуется вязкостью) к молекулярному коэффициенту переноса тепла (характеризуется отношением коэффициента теплопроводности к удельной теплоемкости). Важность чисел Рейнольдса, Нуссельта и Прандтля как параметров теплообмена подтверждается огромным количеством экспериментальных и теоретических работ. [c.54]

Для больших чисел Рейнольдса ввиду математических сложностей теоретические решения отсутствуют (если не считать решения Озина до Re 5), и задача о движении шара в изотермических условиях решается с помощью эмпирических зависимостей, описывающих широко известную геттингенскую кривую с = f (Re) для шара (рис. 2-28). [c.56]

Таким образом, с помощью метода малых возмущений можно получить значение критического числа Рейнольдса. Начиная с того места на пластине, где число Рейнольдса достигает своего критического значения, начинают нарастать возмущения с определенной длиной волны. Далее вниз по потоку становятся неустойчивыми возмущения и с другими длинами волн. Наконец, на некотором расстоянии от начала потери устойчивости ламинарное течение переходит в турбулентное. Критическое число Рейнольдса, онределенное экспериментальным путем из наблюдения перехода ламинарного режима течения в турбулентный, соответствует тому месту пластины, где турбулентность потока приводит к перестройке всего течепия. Поэтому найденные пз экспериментов критические числа Рейнольдса обычно превышают по величине их теоретические значения. [c.312]

Численное моделирование переходных и турбулентных режимов конвекции. В этом пункте мы вновь вернемся к задаче, рассмотренной в п. 6.8.1, но будем изучать ее при больших числах Грасгофа, в турбулентном режиме конвекции. При изучении турбулентных движений традиционным является представление мгновенного значения скорости (или скалярной компоненты — температуры, концентрации) в виде ее среднего значения ы некоторого отклонения от среднего (пульсации). Использование такого представления в исходных нестационарных уравнениях гидродинамики, записанных относительно мгновенных значений (с учетом ряда дополнительных соотношений, известных под названием постулатов Рейнольдса) приводит к уравнениям относительно средних значений, в которых в выражение для тензора напряжений включены различные соотношения, связывающие пульсации скорости (дисперсии, корреляции скорости и т. д.) (см., например, [20], [25]). При этом осреднеиные уравнения оказываются незамкнутыми и одной из проблем расчета турбулентных течений является проблема замыкания — нахождения недостающих связей между характеристиками осредненного и пульсационного движений. Основной недостаток такого рода методов состоит в необходимости использования большого объема эмпирической информации, что уменьшает ценность теоретического исследования. Одни1к из путей для преодоления этих противоречий в разработке теории и методов расчета турбулентных течений является попытка вернуться к численному решению исходных нестационарных уравнений Навье — Стокса. [c.219]

В данной Г лаве излагаются результаты теоретического анализа массотеплообмена между средой и частицей, обтекание которой характеризуется малыми числами Пекле. Как и выше, при описании поля скоростей используются известные решения задач об обтекании частиц при малых числах Рейнольдса. Оценка реальных значений чисел Рейнольдса и Пекле Показывает, что в этом случае основной областью применимости полученных результатов является массотеплообмен частицы с движущимся газом. [c.206]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология