Колонны число число теоретических тарелок

Число ректификационных тарелок в колонне в основном зависит от требуемой четкости ректификации разности температур кипения разделяемых фракций количества подаваемого в колонну орошения. Число теоретических тарелок в ректификационной колонне определяют обычно графически [1, 6, 8, 9], методом расчета от тарелки к тарелке [6, 8] и эмпирическими методами [8]. Можно подобрать число тарелок в колонне и на основании практических данных. [c.58]

Разделяющая способность ректификационной колонны определяется числом теоретических тарелок в ней. Теоретической тарелкой называется единица высоты ректификационной колонны, на которой достигается обогащение пара низкокипя-щим компонентом смеси, отвечающее равновесию между паром и жидкостью. Число теоретических тарелок зависит от заданной полноты разделения и летучести (практически —температуры кипения) компонентов ректифицируемой смеси. Эти величины связаны зависимостью [c.116]

При расчете ректификационных колонн наиболее простой, однако недостаточно обоснованный подход состоит в использовании понятия эффективности т](.р самого колонного аппарата, определяемой как отношение числа теоретических ступеней, требующихся для данного разделения, к числу действительных ступеней, осуществляющих такое разделение. Эффективность т](.р, представляющая таким образом некий средний к. п. д. реальной тарелки, может быть получена на основе обобщения опытных данных, полученных при обследовании действующих колонн, и сравнения этих данных с числом теоретических ступеней, полученным по расчету. При этом подходе на величине среднего к. п. д. тарелки сказываются не только неточности опытного обследования, но и допущения, принимаемые в том или ином методе расчета числа теоретических тарелок. [c.208]

На практике часто возникает необходимость разделения смесей веществ с близкими температурами кипения. В этом случае применяется метод четкой ректификации. Характерным для него является использование колонн с большим числом контактных устройств и достаточно высокой кратностью орошения. Так, колонны для выделения этилена имеют более 100 тарелок при кратности орошения 70, а для выделения пропилена — 120—150 тарелок при кратности орошения 12—25. Для некоторых процессов, например выделения этилбензола из смеси ксилолов, необходимое число теоретических тарелок равно 150—250, что невозможно реализовать в одной колонне. В этом случае используют несколько колонн, работающих как одна. Технологическая схема промышленной установки выделения этилбензола предусматривает применение трех колонн одинаковой конструкции, оборудованных 130 клапанными тарелками и работающих как одна ректификационная колонна. На установке извлекается до 90% (масс.) этилбензола от потенциала, чистота товарного продукта — не менее 99,6% (масс.). [c.275]

На рис. 3.6 приведены составы жидкости на тарелках колонны при выделении о-ксилола чистотой 989 и отбором 95% от потенциального содержания его в сырье (состав сырья см. стр. 79) в колонне с 70 теоретическими тарелками. Флегмовое число при выделении равно 18. Тарелка питания соответствует 43-й теоретической тарелке, где концентрация ключевого компонента (о-ксилола) равна концентрации его в сырье. [c.80]

При практических расчетах приходится почти полностью исходить из так называемого к. п. д. колонны, который по определению равен отношению числа теоретических равновесных ступеней, требуемых для данного разделения, к числу фактических тарелок. Эти к. п. д. для колонны в целом установлены экспериментально и их можно использовать при расчете аналогичных колонн. Для правильного использования к. п. д. колонны необходимо знать зависимость к. п. д. от а) типа и конструкции тарелки, б) физических свойств жидкости и пара, в) расхода жидкости и пара и г) длины пути жидкости по тарелке. [c.166]

Число тарелок ПЧ ) колонны (или высота насадки) определяется числом теоретических тарелок (М ), обеспечивающим заданную четкость разделения при принятом флегмовом (и паровом) числе, а также эффективностью контактных устройств (обычно КПД реальных тарелок или удельной высотой насадки, соответствующей 1 теоретической тарелке). Зависимость числа теоретических тарелок от флегмового числа колонны можно выразить в виде графика, как это представлено на рис. 5. 6. Из анализа рис. 5. 6 вытекает следующая закономерность, обусловливающая граничные пределы нормального функционирования ректификационных колонн заданная четкость разделения смесей может быть обеспечена (достигнута) лишь при одновременном выполнении ограничений по флегмовому числу и числу теоретических тарелок [c.197]

Определение числа теоретических тарелок и ВЭТТ при частичном орошении является делом более сложным. Изучение материального баланса как непрерывной, так и периодической ректификации с частичным орошением показывает, что изменение состава жидкости и пара от тарелки к тарелке будет в этом случае меньшим, чем в случае полного орошения. Это объясняется тем, что в течение любого долгого промежутка времени на тарелку поступают и покидают ее неравные количества жидкости и пара. Поэтому для нахождения числа теоретических тарелок при частичном орошении необходимо пользоваться другим способом построения и другими уравнениями. Эти методы (см. стр. 44 и следующие) учитывают влияние различной скорости потоков жидкости и пара на материальный баланс тарелки или секции насадочной колонны, а также усложняющее влияние других факторов, например непрерывное изменение составов при периодической ректификации с частичным орошением (стр. 45). [c.30]

Расчет по уравнению (12) показывает, что в процессе разгонки, например, 100 молей эквимолекулярной двойной смеси, для которой а =1,25, при флегмовом числе 19 на колонне, эквивалентной 50 теоретическим тарелкам и имеющей незначительную задержку, содержание более летучего компонента в дестилляте будет оставаться близким к единице до тех пор, пока содержимое куба [c.111]

В табл. 29 приведены результаты расчета укрепляющей секции колонны по уравнениям теоретической тарелки при числе тарелок, равном трем (не считая конденсатора), и оо уравнениям массопередачи (1У,2) при постоянных относительных летучестях. [c.114]

Расчет колонны по уравнениям теоретической тарелки проводился при числе тарелок, равно.м трем, как в укрепляющей, так и в исчерпывающей секциях (не считая дефлегматора и кипятильника). Числа единиц переноса массы составили =2,22 (для укрепляющей секции) й .х=3,21 (для исчерпывающей секции). Распределение компонентов по высоте колонны представлено на рис. 22 (ввиду незначительности количеств водорода в [c.115]

Эффективность контактных устройств, определяемая отношением числа теоретических тарелок к высоте аппарата Я. Этот показатель характеризует разделяющее действие колонны. Для оценки эффективности тарельчатых колонн используется еще понятие о к. п. д. тарелки т].,, который определяется как отношение разделяющего действия реальной тарелки к разделяющему действию теоретической тарелки. Если расстояние между тарелками Н , то [c.40]

Влияние изменения конца кипения различных компонентов бензина на детонационную стойкость было изучено [238] путем фракционирования лигроинов в колонне с 15 теоретическими тарелками. Октановые числа смешения (моторный метод, без ТЭС) хвостовых фракций различных бензинов приведены в табл. 14. [c.71]

Для определения числа действительных тарелок в колонне следует число теоретических тарелок разделить на к.п.д. тарелки. [c.43]

Для определения числа теоретических тарелок, необходимых для осуществления ректификации в заданных пределах концентраций, проводим из точки 1 (см. рис. 3.22, а) горизонталь до пересечения с равновесной кривой в точке 1, из которой опускаем перпендикуляр до пересечения с рабочей линией в точке 2. Через эту точку вновь ведем горизонталь до пересечения с равновесной кривой в точке 2 и т. д., производя ступенчатое построение сверху вниз. В соответствии со смыслом уравнения (3.13) рабочей линии точка 2 отвечает составу жидкости Xi, стекающей с тарелки № 1 (см. рис. 3.21), и составу пара г/г, поднимающегося с тарелки № 2 точно так же точка 3 отвечает составу жидкости Хг, стекающей с тарелки № 2, и составу пара г/з, поднимающегося с тарелки № 3, и т. д. Отрезок I—Г показывает изменение концентрации азота в жидкости на тарелке № 1, а отрезок 1 —2 — изменение концентрации азота в паре, проходящем через слой жидкости на той же тарелке отрезок i —2 — изменение концентрации азота в жидкости на тарелке № 2, а отрезок 2 —3 — изменение концентрации азота в паре, проходящем через слой жидкости на той же тарелке, и т. д. Количество горизонтальных ступеней на графике дает число теоретических тарелок концентрационной секции верхней колонны, необходимое для получения (в месте ввода кубовой жидкости из испарителя) флегмы с концентрацией азота Хд = 58%, что соответствует на графике точке В. Аналогичное построение производят и для отгонной секции верхней колонны, пользуясь для этого равновесной кривой и нижней рабочей линией О —В. [c.138]

Число тарелок (JV) колонны (или высота насадки) определяется числом теоретических тарелок (NT), обеспечивающим заданную четкость разделения при принятом флегмовом (и паровом) числе, а также эффективностью контактных устройств (обычно КПД реальных тарелок или удельной высотой насадки, соответствующей 1 теоретической тарелке). Зависимость числа теоретических тарелок от флегмо-вого числа колонны можно выразить в виде графика, как это представлено на рис. 3.6. [c.399]

Левая часть уравнения (9.23) описывает фактическое изменение состава газа, текущего через колонну (с N теоретическими тарелками), деленное на изменение, которое наблюдалось бы, если газ приходил бы в равновесие с поступающей жидкостью, т. е. в бесконечной колонне. Высокой степени разделения можно достичь, либо используя большое число тарелок, либо работая при большом отношении потоков жидкости и газа. [c.441]

Определение числа теоретических тарелок начинаем с верха колонны, пользуясь нанесенными на диаграмму равновесия линиями постоянного содержания компонентов в паровой фазе (линии постоянного содержания компонентов в жидкости на рис. 34 опущены). Состав пара и жидкости на тарелках нижней колонны приведен в табл. 6. [c.128]

Метод теоретической тарелки иногда применяют и для расчета насадочных колонн. В этом случае для перехода от числа теоретических тарелок к высоту насадки пользуются понятием эквивалентной высоты тарелки, т. е. высоты насадки, соответствующей одной теоретической тарелке. Эквивалентную высоту можно найти, рассматривая построение на У, Л"-диаграмме (см. рис. 19) совместно с уравнением массообмена. [c.86]

Для графического расчета числа теоретических тарелок следует нанести ка диаграмму в системе X—Y рабочую линию АВ и кривую равновесия ОЕ (рис. 14-15). Если точка В обозначает состав газа на одном конце колонны, отвечающий составу жидкости Х, уходящей с нижней тарелки, то, проведя вертикаль ВС до линии равновесия, найдем состав Уа газа, поднимающегося на вторую снизу тарелку. Вычерчивая ступени между рабочей линией и кривой равновесия, получим число теоретических тарелок для абсорбционной колонны. [c.765]

Расчет отпарной колонны. Насыщенное абсорбционное масло бензоле для выделения легкого масла подвергают отпарке методом фракционной перегонки - чаще всего в колонне с колпачковыми тарелками, работающей прп давлении около атмосферного с подачей острого пара в низ колонны. Число теоретических тарелок, требуемых для удаления бензола, можно вычислить обычными методами, после чего, зная к. п. д. таре.лки, находят необходимое число фактических тарелок. По литературным данным для отпарных колонн принимают общий к. п. д. тарелки 45—70% [46, 49] обычно в колонне ниже тарелки питания предусматривают 10—15 фактических та])0лок. [c.376]

Данным методом осуществлен расчет ректификации 20-компонентной смеси в колонне с 98 теоретическими тарелками при шести потоках питания. Метод дает надежные результаты при меньшем числе приближений, чем по методу Амундсена и др. Ньюмэн, однако, отмечает, что при расчете с применением уравнений теплового баланса отмечены значительные колебания . [c.75]

Программа Bendix позволяет рассчитать составы на верху и в низу колонны, исходя из данных по составу и тепловой характеристики питания, величины флегмового числа, числа теоретических тарелок выше и ниже тарелки питания, степени извлечения одного из компонентов в дистилляте (в %) и данных по относительной летучести компонентов. При программировании предполагается постоянство относительной летучести и равенство мольных потоков в укрепляющей и исчерпывающей секциях. В расчетах могут быть, однако, учтены колебания этих величин. Метод может быть приспособлен для системы, имеющей до 10 компонентов. [c.363]

Гидрогенизационное разложение" парафино-нафтеновых структур, облегчающее выделение ароматических изомеров, используют в процессах платформинга. Проводя платформинг в жестких условиях, можно сочетать получение ароматического изомера с его очисткой (ректификацией) от трудно отделяемых насыщенных углеводородов. Если платформинг средней жесткости проводят при 470—480 °С и 2,5—3 МПа на алюмо-платиновом катализаторе, то платформинг высокой жесткости ведут при 490—500 °С и 1,5 МПа на алюмо-пл атино-рениевом катализаторе. В результате повышения температуры и понижения давления усиливается гидрокрекинг насыщенных углеводородов, и их содержание, например во фракции Са катализата, может не превышать 5—8%. Ректификация этой фракции в колонне с 30 теоретическими тарелками при флегмовом числе примерно 40 позволяет получить ароматический концентрат, содержащий менее 1% насыщенных углеводородов. Такой процесс, получивший название аромайзинг, реализован в промышленности. [c.205]

Эти фракции выделялись из газового бензина путем четкой ректифрюации в колонне с 50 теоретическими тарелками при флег-мовом числе 40 1. Равновесные концентрации определялись методом продувания в токе сухого азота (Оствальд и др., 1935). [c.156]

В данном конкретном случае рабочая линия g Sl пересеклась с нодой сырья оОо (в точке т), поэтому можно считать, что необходимые построения для подсчета теоретических контактов укрепляющей секции колонны закончены. Иначе говоря, в данном случае место расположения верхней тарелки питательной секции колонны определяется числом теоретических контактов, которые соответствуют последней рабочей линии ,51. Следовательно потоки g, и Од, фигуративные точки которых определяются рабочей линией й 25ь являются последни-ии встречными потоками, относящимися к укрепляющей секции колонны и одновременно являются потоками, проходящим верхнее сечение питательной секции, для которых мы приняли особые обозначения gx и Ощ. [c.219]

Азеотропная ректификация ДВБ из печного масла проводилась на лабораторной ректификационной колонне с 49 теоретическими тарелками при давлении 20 мм. рт. ст. (в загрузке печное-масло — трикрезол при соотношении, равном 3 1). Отбор фракций производился при флегмовых числах З—4. Бензол, толуол, ксилол, стирол, пропилбензол, вторичный бутилбензол отбирались в виде индивидуальных веществ. ДЭБ, этилстирол и ДВБ переходили в дистиллят в виде соответствующих крезольных азеотропов. Из азеотропов крезолы экстрагировались 12—15% водным раствором едкого натра. Таким способом был выделен 90% ДВБ (с выходом 91% от исходных ресурсов). Анализы печного масла , [c.89]

Кроме загрязнения неподвижной фазы отбираемых фракций в газо-жидкостной хроматографии наблюдается также смывание ее с начального участка колонны большими дозами разделяемой смеси. Это вызвано тем, что в большинстве хроматографов испаритель перегревается и на начальном участке колонны происходит частичная конденсация разделяемых веществ . Исследовали колонны диаметром 3 10 и 100 мм, дозируя разные количества метилкаприлата. После ввода больших доз эффективность колонны значительно уменьшилась. Наибольшее снижение эффективности вызывали первые дозы, после чего эффективность асимптотически приближалась к постоянному значению, экспоненциально связанному с величиной пробы. В конце опытов колонну разрезали и в каждой части определяли углерод, с целью установления содержания неподвижной фазы. Эти опыты показали, что начальный участок колонны чрезвычайно обеднен неподвижной фазой, за ним следует область чрезмерно высокого ее содержания, наконец, вторая половина колонны сохраняет исходное содержание фазы. Первоначально колонна соответствовала 2540 теоретическим тарелкам. После введения пробы общее число тарелок сократилось до 1810. Аналогичные результаты получились при вводе других веществ, например додекана. [c.178]

Результаты расчета псевдокумольной колонны приведены выше. Выделение 87%-ного дурола, согласно расчетам, осуществляется на колонне с 23 теоретическими тарелками при флегмовом числе 2,1. [c.130]

Между линиями равновесия и рабочей, начиная от точки А, строим прямоугольные треугольники. Для этого сначала проводим горизонтальную линию до пересечения с линией равновесия. Далее опускаем вертикальную прямую до пересечения с рабочей линией, потом прямую до пересечения с линией равновесия и т. д. В итоге получаем горизонтальные отрезки, у которых число п = 6.- Это соответствует колонне с щестью теоретическими тарелками. Коэффициент полезного действия тарелок не более 0,5, поэтому рабочее число тарелок принимаем [c.415]

Метод приближенного расчета числа теоретических тарелок, соответствующего заданному превышению расхода пара над минимальным, изложен в работе Броунштейна [8]. В указанном методе пренебрегают теплопотерями и теплотой десорбции и растворения и приближенно полагают, что температура кипения раствора на всех тарелках и в ребойлере одинакова. Исходя из этих приближений, получаем, что массовый расход водяных наров и концентрация ТКФ постоянны по высоте колонны. Концентрация ТКФ в ребойлере Со определяется уравнением [c.235]

Необходимым условием эффективной работы промышленного аппарата, состоящего из большого числа труб, является равномерность распределения потока пара по отдельным трубам и жидкости по отдельным каналам. целью изучения распределения потоков в отдельных точках аппарата в институте газа-АН УССР была смонтирована опытная колонна с 19 трубами диаметром 45X4,0 мм. Рабочая высота колонны составляла 2 м. Насадка была изготовлена из проволоки 0,5 мм в виде цилиндрических пружин размером 6x6 мм. На выходе пара из каждой трубы и на нижней сливной решетке были установлены термопары, по показаниям которых можно судить о концентрации потока в данной точке. Опыты, проведенные на промышленной смеси пропан — бутан, показали хорошую равномерность распределения потоков в опытной колонне как в трубном, так и в межтрубном пространстве. Разделительное действие опытной колонны с рабочей высотой 2 м было эквивалентно действию ректификационной колонны с 18 теоретическими тарелками. [c.170]

Для определения высоты пленочной или насадочной колонны надо знать высоту, эквивалентную единице переноса (ВЕП). или высоту, эквивалентную теоретической тарелке (ВЭТТ). Для определения высоты тарельчатой колонны необходимо знать расстояние между тарелками. число тарелок, приходящихся на единицу переноса, или к. п. д. тарелки. Указанные величины зависят от конструкции колонны, элементов тарелки или насадки, от скорости пара, физических свойств смеси и практически определяются экспериментально. Соответствующие данные для некоторых случаев низкотемпературной ректификации приводятся в табл. 9-2. Ориентировочно для воздухоразделительных колонн можно принимать к. п. д. тарелки 0.25—0,35 (низкая величина к. п. д. учитывает влияние аргона при расчете числа тарелок в предположении, что воздух представляет собой бинарную смесь О2—N2). и расстояние между тарелками 90- 120 мм. При разделении воздуха в колоннах с кольцами Рашига размером 10Х 10X0,3 мм значение ВЭТТ принимается равным 150—250 мм. В колоннах для разделения изотопов водорода [Н4-7] к. п. д. тарелки 0,35 -0,40 и расстояние между тарелками 65. -120 мм. В колонне с насадкой Стедмана диаметром 25 мм ВЭТТ равна 24 мм [Ж2-29]. [c.254]

Подобно концентрационной части строится ломаная ступенчатая линия для отгонной части колонны от точки О до состава жидкости, стекающей на верхнюю отгонную тарелку, причем число теоретических тарелок соответствует числу горизонтальных отрезков ломаной или числу стуненен (заштриховано такилв 6 тарелок). [c.219]

Рассмотрим теперь основное содержание алгоритмов оптимального анализа одноколонных систем ректификации, когда при заданном разделении ключевых компонентов % и положении (номере) тарелки питания Np. соответствующих проектному расчету, определяют следующие оптимальные параметры лроцесса и конструктивные размеры аппарата флегмовое число опт. число теоретических тарелок Мопт. расстояние между тарелками Яопт и диаметр колонны Вапт- [c.127]

Дальнейший расчет числа теоретических тарелок колонны ведется отдельно по каждой секции, причем совершенно безразлично, в каком направлении, сверху вниз или снизу вверх, вестп расчет составов фаз на последовательных тарелках секций колонны. Важно лишь иметь какой-то отправной состав, известный для какого-нибудь из потоков на любом произвольном уровне рассчитываемой секции. [c.162]