Соединения с поперечной нагрузкой

При расчете рассматриваем цилиндрическую часть аппарата длиной Ь. Действие днищ заменяем соответствующими силами и моментами, приложенными в месте их стыка с обечайкой. Вес днищ вызывает поперечную нагрузку в месте соединения с обечайкой, равную Эта нагрузка со- [c.49]

Карасев Л. П. Усилия во фланцевом соединении, находящемся под действием поперечной нагрузки. — Химическое и нефтяное машиностроение , 1974, № 2, с. 13—15. [c.122]

СОЕДИНЕНИЯ С ПОПЕРЕЧНОЙ НАГРУЗКОЙ [c.515]

Вакуум-фильтры дисковые. Наиболее нагруженный узел дискового вакуум-фильтра — ячейковый вал. Расчетная схема его сводится к балке на двух опорах, находящейся под действием поперечной распределенной нагрузки от собственной силы тяжести и нескольких сосредоточенных сил от силы тяжести дисков. Вал состоит из нескольких литых чугунных секций, соединенных фланцами. Болтовое соединение фланцев рассчитывают на нераскрытие стыка. Изгибающий момент УИ в сечении стыка воспринимается группой болтов усилие в каждом из них пропорционально расстоянию hj от болта до точки поворота сечения. Таким образом, наиболее нагружен болт в нижней точке (рис. 10.19) [c.309]

При нагружении соединения его поперечные сечения остаются плоскими и параллельными друг другу, т.е. все зоны получают одинаковые деформации е. Когда последние достигнут значения е" отвечающего исчерпыванию запаса пластичности ЗТВ, в ней появится трещина, нагрузка будет падать, т.е. начнется разрушение соединения. [c.288]

Многочисленные опытные данные, полученные на практически механически однородных соединениях, говорят о том, что при вязком состоянии металла шва непровар части сечения снижает прочность в той степени, в какой его наличие уменьшает начальную площадь поперечного сечения. Таким образом, отношение разрушающей нагрузки к сечению нетто остается величиной постоянной, и можно считать, что соединение оказывается нечувствительным к дефекту (рисунок [c.357]

Этот вид пневматического транспорта применяется в некоторых установках каталитического крекинга, использующих шариковый гранулированный катализатор. Нагрузка площади поперечного сечения в таких системах около 500 т1м ч, а концентрация 0,01 м /м . Нижняя часть подъемного стояка соединяется с дозером, в котором создается смесь катализатора и транспортирующего потока. Дозер соединен с напорным стояком, по которому в пего поступает катализатор. [c.114]

Преимущественно на сдвиг работают угловые фланговые швы в соединениях внахлестку, поясные швы балок, стыки балок в сечениях, где изгибающий момент мал в сравнении с поперечной силой. Сдвиговые нагрузки часто воспринимаются сварными соединениями в сварных сопряжениях. Эти нагрузки характерны и для точечных, и шовных соединений, полученных электрической контактной сваркой. [c.65]

Сравнение числовых значений обоих отношений для материалов с различными механическими свойствами резьбовых деталей показывает, что наиболее опасной нагрузкой является поперечная сила. В резьбовых соединениях первого типа совместное действие поперечной силы и изгибающего момента вызывает срез или смятие витков гайки. [c.44]

Наиболее распространенными являются три схемы испытания — сдвиг, равномерный и неравномерный отрыв. Согласно существующим стандартным методам испытаний, для определения прочности, независимо от напряженного состояния, в качестве показателя используют величину разрушающей нагрузки при регламентированной скорости нагружения. Внешние усилия могут прилагаться в продольном, поперечном направлении или под углом к клеевому шву, а также с изгибающим моментом. В стандартных испытаниях влияние момента, как правило, не учитывается. Отношение разрушающего усилия к геометрическим характеристикам (площадь склеивания или ширина клеевого шва, момент инерции и т. д.) представляет собой среднюю прочность клеевого соединения и является, как уже отмечалось, интегральной характеристикой. При испытаниях клеевых соединений на неравномерный отрыв иногда используют также показатель энергии разрушения (см. гл. 3). [c.115]

При испытании образцов односрезных заклепочных соединений стеклопластиков было установлено [46], что зависимость разрушающей нагрузки от площади поперечного сечения стержня заклепки почти линейна. [c.75]

Второй случай, когда жесткость соединений значительно превышает жесткость прокладки, наблюдается, если положение плит пресса после сжатия прокладки зафиксировано и практически не изменяется под действием гидравлического давления. Механизм разуплотнения будет иной. Как показывают опыты [11], нарушение герметичности происходит вследствие потери устойчивости из-за местной деформации прокладки. С увеличением гидравлического давления прокладка в каком-либо месте начинает значительно растягиваться и изгибаться, одновременно сужаясь и уменьшаясь в поперечном сечении. Сопротивление резины изгибу невелико, поэтому устойчивость уже не сохраняется (и прокладка перестает уплотнять) с тех пор, как гидравлическое давление р по внутренней цилиндрической поверхности 51, приводящее к нагрузке р51(1 —е), превысит силу трения по опорным поверхностям. [c.212]

Рассматриваемый здесь вид испытаний применяется для оценки прочности клеевых соединений жестких материалов [26, 73, 208], где измеряемая разрушающая нагрузка Рь (обычно на- правленная перпендикулярно плоскости склейки), отнесенная к площади склейки S (при адгезионном характере разрушения), называется прочностью при нормальном отрыве. Применяется он и для оценки межслоевой прочности в слоистых и армированных материалах [12], где также измеренная величина называется трансверсальной прочностью композита (в отличие от межслоевой сдвиговой прочности). К сожалению, в научной литературе практически нет данных о систематических экспериментальных исследованиях влияния различных параметров моделей и опытов на измеряемую среднюю трансверсальную прочность. Объясняется это, по-видимому, сложностью испытаний, хотя нужда в результатах таких исследований уже сейчас достаточно велика. Поэтому в настоящем разделе мы будем ссылаться главным образом на экспериментальные исследования клеевых соединений, однако получаемые выводы, по нашему мнению, могут быть отчасти распространены и на композиционные (слоистые и армированные) материалы, для которых вопрос о причинах низкой (даже в сравнении с когезионной прочностью матрицы) трансверсальной прочности является одним из главных, особенно, например, в приложении к проблеме монолитности толстостенных изделий из армированного пластика, получаемых методом намотки (цилиндрические и сферические оболочки, трубы и т. д.). В частности, определение трансверсальной прочности обычно осуществляют на образцах, площадь поперечного сечения которых намного меньше площади поверхности разрыва в оболочке. В таких образцах может быть сильным влияние краевого эффекта, в то время как в намоточных оболочках краев практически нет и межслоевой разрыв происходит внутри оболочки. Поэтому вопрос соответствия измеряемой на образцах (дискретных моделях) относительной разрушающей нагрузки с истинной трансверсальной прочностью материала в оболочке пока остается открытым. [c.158]

Каркас печи. Каркас печи состоит из вертикальных Стенок (колонн), соединенных с поперечными связями, опоясывающими кирпичную обмуровку. Стойки устанавливаются на башмаках, на фундаменте. На верхних концах стоек укрепляются главные балки, которые несут балки подвесного свода, а также балки, на которых закрепляются концы подвесок труб потолочного экрана. К главным балкам прикрепляются также концевые трубные решетки потолочного свода. Металлический каркас печи обеспечивает надежную обвязку кирпичной кладки печи и вместе с тем воспринимает нагрузки основ ных элементов (подвесного свода, радиантных труб, боковых экранов и пр.). На рис. 414 приведено устройство каркаса печи. [c.642]

Для повышения прочности полимера и придания ему нерастворимости. а также для более надежного сохранения формы изделия, находящегося под нагрузкой при повышенных температурах (форм о устойчив ость), с одновременным сохранением высокоэластических свойств сульфохлорированному полиэтилену придают сетчатую структуру путем соединения макромолекул при помощи окислов двухвалентных металлов или диаминов. Окислы металлов вступают в реакцию только с сульфохлоридными группами, поэтому частота поперечных связей между макромолекулами невелика и полимер сохраняет хорошую эластичность [c.260]

Эти же авторы [9] показали, что оба типа регуляции можно представить на основе простой электрической аналогии. Регуляция по сродству соответствует цепи, в которой батарея питает мотор, соединенный последовательно с сопротивлением переменной величины, а регуляция по стехиометрии — цепи, в которой батарея питает ряд моторов, соединенных параллельно, причем все моторы работают на одну и ту же механическую нагрузку. Каждый из моторов может быть включен в цепь или выключен произвольно, и контроль состоит в отключении н включении различного числа двигателей. Подключение двигателей, которое эквивалентно активации поперечных мостиков, на первый взгляд кажется недиссипативным процессом, однако это не более чем иллюзия, поскольку никакой реальный процесс не может идти без соответствующей диссипации. Конечно, вполне возможно, что диссипация, сопряженная с регуляцией по стехиометрии, окажется меньше, чем при регуляции по сродству. [c.287]

Основная несущая конструкция каркаса одноэтажных зданий насосных и компрессорных станций—плоская поперечная рама. К расчетным ее элементам относятся колонны и ригель. В зависимости от конструкции узла сопряжения колонн с ригелем возможны две принципиальные схемы расчета поперечной рамы при шарнирном опирании ригеля на колонны и при абсолютно жестком соединении этих элементов. Определение основных геометрических характеристик поперечных сечений колонн и ригеля при заданном материале конструкции проводят при самых неблагоприятных сочетаниях нагрузок, действующих на Поперечную раму постоянные — вес элементов покрытия здания, вес ригеля временные — снеговая, ветровая и крановая нагрузки (от мостовых кранов) вертикальная (давление колес крановой тележки) и горизонтальная поперечная (от торможения грузовой тележки Т). [c.94]

Рис. 39. Расчетная схема нагрузки на поперечную раму каркаса при жестком соединении элементов

Рассмотрим процедуру анализа жесткости фрагмента на примере плоской модели нахлесточного сварного соединения с лобовыми угловыми швами (рис.5.2.13,а). Ввиду симметрии изгиб пластин незначителен и перемещениями по оси z можно пренебречь. При достаточной длине шва и равномерном по длине приложении поперечной нагрузки Р деформации вдоль оси шва можно считать равномерными. Таким образом, задача для соединения в целом сводится к одномерной модели (рис.5.2.13,6) и требуется определить только перемещения вдоль оси у. Характеристики жесткости фрагмента (рис.5.2.13,в) можно определить либо экспериментально, либо расчетным путем, разбив его на достаточное количество конечных элементов. Зададим вначале перемещения всех узлов на торце А, равные 1 (единице длины), а на торцах В и С — равные 0. При этом в сечениях возникнут реакции Р , Р и Р . Эти силы являются элементами матрицы жеекости фрагмента со швом, так как выражают отношение сил, действующих на фрагмент, к возникающим перемещениям. Повторив решение с перемещением, равным 1 на торце В, затем на торце С (при этом на двух остальных перемещения равны 0), получим всю матрицу [c.99]

Численные значения были получены экспериментально, путем, испьггания сварных соединений с поперечными угловыми швами при переменных нагрузках, а также взяты из литературных данных [30]. Отдельно были обработаны значения разрушающих локальных напряжений для точки А при характеристике цикла Л = О для соединейий из низкоуглеродистых и низколегированных сталей. Результаты были представлены в координатах Од - 1 ТУ в интервале N от 10 до 5 10 . Относительно небольшое различие между. а у указанных двух фунн сталей, а также имевшийся объем полученных данньгх не дали оснований для ввода в инженерный метод расчета различных значений допускаемьгх локальных напряжений для низкоуглеродистьгх и низколегированных сталей. Лишь после проведения систематических и обширных исследований, если будет обнаружено устойчивое и значимое различие в уровнях разрушающих напряжений у низколегированных и низкоуглеродистых сталей, можно будет ставить вопрос о различных уровнях разрушающих напряжений у различньгх сталей. [c.349]

Неравномерность распределения усилий по виткам вызьшается тем, что осевые деформации тела шпильки и тела гайки различны (деформации в нормальной конструкции гайки — сжимающие, а в теле шпильки — растягивающие). Разность осевых деформаций тела гайки и тела шпильки компенсируется, с одной стороны, разностью прогибов витков от нагрузки, приложенной непосредственно к зубу, а с другой стороны, осевыми зазорами, которые возникают от поперечных деформаций тела шпильки и тела гайки при треугольном профиле резьбы от составляющей сипы давления, передающейся через контакт, перпендикулярной оси резьбового соединения. [c.156]

Нагрузки отрыва, сдвига и сжатия воспринимаются в трехслойной панели обшивками и через клеевую прослойку передаются стенкам ячеек С. Прочность (при сдвиге и отрыве) соединения обшивки с сотовой панелью существенно зависит от величины клеевых утолщений (приливов) на торцах С. прочность увеличивается при применении для соединения С. с обшивкой клеевых пленок или промежуточных слоев из пропитанных связующим объемных тканей. Прочность при поперечной сжатии и объемная масса С., определяющие его работо- [c.233]

Башмак поднимается при помощи блоков. Существует приспособление, позволяющее спускать башмак с известной высоты (72- — 2 м). Высота эта определяется положением поперечного бруска, передвигающегося вдоль двух стальных дуг, прикрепленных к рамам прибора н имеющих радиус кривизны одинаковый с радиусом качания башмака. При подъе.ме башмака, когда спусковое приспособление, соединенное с башмаком, ударится о поперечный брусок, оно освобождает башмак. На башмак можно накладывать различные грузы. Перед испытанием устанавливают прибор так, чтобы между наковальней и баш.мако.ч в положении покоя было известное расстояние. Определяется это тем, что маятник должен совершить 18 1 качаний над наковальней при отсутствии В. В., прежде чем остановиться. Температура опыта установлена 22 5°. Навеска В. В., 7 0,1 г кладется в имеющиеся на наковальне бороздки. Когда спущенный с известной высоты и нагруженный башмак останавливается, удаляют с него и с наковальни следы В. В. при помощи соответственных растворителей и очищают их поверхность шкуркой с карборундом, чтобы сгладить всякие выбоины, полученные при ударе. Опыт повторяют с новой навеской. Отмечают, получается ли взрыв (полный или частичный), вспышка, потрескивание. Определяют из 10 опытов минимум высоты падения башмака и его нагрузку, при которых происходят эти явления при этом отмечают число качаний маятника перед опытом и во время опыта. Расхождение указывает на необходи.мость вновь регулировать прибор. Опыты начинают со дтальным башмаком. [c.658]

Прочность соединений определяется механическими и физическими свойствами соединительного материала (клея или припоя) и адгезией соединительного слоя к соединяемым поверхностям. Бондтестер разработан в первую очередь для измерения свойств связующего материала после окончания технологического процесса соединения. Кроме того, прибор позволяет определять участки отсутствия адгезии. В приборе Бондтестер используются упругие колебания высокой частоты. Интересно, что при определении прочности соединения при отрыве в изделии (и, следовательно, в контролируемом соединении) возбуждаются волны сжатия—растяжения (продольные волны), при оценке прочности на сдвиг — сдвиговые (поперечные) волны. Таким образом, характер упругих напряжений, возбуждаемых в соединении при контроле, соответствует характеру рабочей нагрузки контролируелмой конструкции. Однако напряжения, развиваемые при контроле, значительно меньще рабочих напряжений конструкции. [c.476]

Против использования для определения плотности поперечного сшивания как релаксации напряжения, так и кривых нагрузка — удлинение недавно были выдвинуты теоретические возражения, основанные на том, что эти методы не учитывают соединения концов разорванных цепей в сетку в виде трифункциопальных поперечных связей. Этот эффект наблюдали экспериментально и пришли к выводу, что изменения напряжения (релаксация напряжения) не обязательно точно соответствуют определенному изменению плотности сетки поперечных связей. Другим возражением против использования данных релаксации напряжения для оценки степени поперечного сшивания является тот факт, что переплетения цепей могут накладывать конфигурационные ограничения на их движение и изменять их эластичность таким образом, как будто возникла поперечная связь. Даже разрывы цепей не могут устранить переплетения цепей, если последние благодаря высокой степени поперечного сшивания локализованы в сетке. [c.94]

ДЛИНЫ. Основываясь на этом факте и в соответствии с теорией высокоэластичности [3], вулканизат рассматривается как совокупность гибких линейных цепей бесконечной длины со слабым межмолекулярньш взаимодействием, соединенных редкими химическими связями, а вулканизация — как процесс образования этих связей за счет сшивания линейных макромолекул каучука (рис. 10.1). Поперечные связи (сшивки) расположены так редко, что между ними укладываются большие отрезки гибких цепных молекул, причем их присутствие не влияет на перегруппировки макромолекул под действием внешней нагрузки (т. е. не изменяет высо-коэластнческих свойств эластомера). Сшивки ограничивают только необратимые перемешеиия цепных молекул, т. е. уменьшают текучесть (пластическую или остаточную деформацию). Если теперь допустить, что отрезки цепи между сшивками, образующие сетку (их называют активные цепи), имеют одинаковую плотную длину (или одинаковую молекулярную массу Мс), и принять, что в не-деформированном состоянии расстояние между концами цепей определяется функцией Гаусса, а также сделать некоторые другие допущения, упрощающие расчет, то, суммируя энтропии отдельных цепей в исходном и в деформированном состоянии, по их разности можно найти работу деформации образца, а дифференцируя по удлинению функцию, определяющую работу деформации, найти зависимость между приложенным напряжением и деформацией образца. Такие вычисления, впервые сделанные Уоллом в 1942 г., привели к следующему выражению для простого растяжения редкой трехмерной сетки [c.213]

Разработана плавающая крышка блочного типа, которую можно использовать как в вертикальных, так и в горизонтальных резервуарах [Пат. № 276405 (Канада)]. Блоки изготовляют из закрытопористого огнестойкого ППУ, полностью закрытого со всех сторон кожухом последний выполнен из листового алюминия, покрытого с двух сторон полиэтиленовыми пленками. Э от кожух, непроницаемый для паров хранящихся в резервуаре жидкостей, обеспечивает сохранение огнестойкости ППУ. Высокая прочность блока определяется тем, что ППУ, отформованный под давлением, имеет упрочненный поверхностный слой, воспринимающий нагрузку совместо с алюминием. Жесткость блока в поперечном направлении можно увеличить армированием его металлом. Поперечное сечение блока представляет собой перевернутую трапецию, в верхней части которой с двух сторон выступают края защитного кожуха, предназначенные для соединения блоков между собой крепежными болтами. Благодаря малой плотности ППУ плавающая крышка практически непотопляема. Она не подвержена коррозии и может выдерживать воздействие многих химических веществ. [c.235]

Настил платформы, состоящей из двух продольных и четырех опорных поперечных балок, соединенных болтами, изготовлен из листовой стали. Нагрузка от опорной поперечной балки 9 передается на тензорезисторный датчик 7 через трехшаровую подвижную самоцентрирующуюся опору 10. Датчик установлен на стальной опорной плите 11, лежащей на тумбе фундамента 12. Регистрирующий прибор снабжен двумя шкалами первая с диапазоном измерения до 100 т служит для визуального определения массы тары порожних вагонов, вторая с диапазоном измерения от 100 до 200 т — для определения массы брутто груженого вагона. [c.362]

На сетке машины возникает своеобразное взаимное переплетение волокон (свойлачивание), которое частично способствует приданию полотну достаточной прочности для переноса его с сетки машины на отжимные цилиндры. Свойлачивание волокон усиливается создаваемой на машинах вибрацией сетки в поперечном направлении. Однако даже при достаточно жирном помоле это сцепление волокон само по себе еще недостаточно и, вероятно, более значительную долю в обеспечении монолитности полотна вносят силы поверхностного натяжения воды, находящейся между контактирующими волокнами. О значении этих сил можно составить представление из известного физического опыта по отрыву двух стеклянных пластин, соединенных между собой тонкой прослойкой воды. Вообще вопрос о механическом поведении све-жесформованного бумажного листа является достаточнв сложным. При кратковременных нагрузках эта система испытывает заметную обратимую деформацию. Необратимая составляющая появляется лишь при сравнительно продолжительном действии нагрузки или при большом значении ее. [c.183]

Вязкоупругие свойства полимера можно представить как конденсированное состояние множества переплетенных цепей. Они сами по себе обладают некоторой упругостью, однако в момент приложения нагрузки некоторые цепи могут скользить и расцепляться. Добавление технического углерода, вулканизация и формирование химических поперечных связей приводит к дополнительному соединению между цепями, создавая то, что называется вязкоупругой реакцией. Из-за наличия химических поперечных связей такая смесь может рассматриваться как отвержденная. Серные поперечные связи в смеси являются постоянными, но в ходе эксплуатации они медленно превращаются из полисульфидных в дисульфидные, а затем и в моносуль-фидные. [c.167]

Любой сшитый полимер содержит кроме макромолекул, соединенных в общую сетку (гель-фракция), какое-то количество полимерных цепей различной длины и разветвленности, не присоединенных к общей системе макромолекул (золь-фракция). Количество золя заметно убывает при увеличении плотности поперечных связей и поэтому может служить одной из характеристик полимерной сетки. При действии на сшитый эластомер механической нагрузки макромолекулы золя, способные перемещаться в системе, постепенно релаксируют и в конечном итоге напряжение не воспринимают. Следовательно, золь является пассивной частью полимерного материала. Схематическое изображение части полимерной сетки (геля) представлено на рис. 25. Сплошной линией рис. 25. Схематическое изображе-обозначены полимерные цепи, ние части полимерной сетки, имеющие бесконечное продолжение (до границы образца). Такие цепи являются активными, способными воспринимать внешнюю механическую нагрузку. Пассивной частью полимерной сетки являются концы полимерных цепей (а), боковые ответвления линейной (Ь) или разветвленной (с) структуры. Так же как золь, эти цепи под действием внешнец силы меняют свою форму и положение в пространстве и вследствие этого по достижении равновесия нагрузку не воспринимают. [c.55]

Тележка выдвижного пода состоит из ряда продольных швеллеров, которые через поперечные швеллеры передают нагрузку на колеса, укрепленные в роликовых подшипниках. Кладка пода совершается на лист железа толщиной 8—12 мм. Сначала укладывается на плашку два ряда изоляционных кирпичей, затем четыре-пять рядов шамота на плашку или два ряда на ребро. Общая толщина пода 400—450 мм. В печах, предназначенных для тяжелых садок, выгоднее вместо колес использовать ролики 3 (см. фиг. 47, а), соединенные с обеих сторон планками. Полина на катках лежит свободно, опираясь на них через специальные направляющие. Для малых печей иногда применяют выдвижение пода на чугунных шарах диаметром 100—150 мм. Их преимущество заключается в отсутствии скольжения и в малой чувствительности к нагреоу. На выдвижной подине и на поду печи устраивают направляющие желоба, в которых и размещаются опорные шары. [c.98]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология