Определение расхода адсорбента

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА АДСОРБЕНТА [c.150]

Статическая и динамическая активность адсорбента. При определении расхода адсорбента на поглощение данного количества газа следует делать различие между количеством поглощенного газа на единицу поглотителя, соответствующим равновесному состоянию, при условии, что газ и адсорбент не перемещаются относительно друг друга (статическая активность), и количеством газа, поглощаемого единицей поглотителя в условиях протекания газовой смеси над поверхностью адсорбента (динамическая активность). [c.657]

Приведенные уравнения используются для определения массы адсорбента дд, загруженного в периодически действующий адсорбер, или для нахождения удельного расхода адсорбента (кратности циркуляции адсорбента) дд/Со для адсорбера непрерывного действия с движущимся слоем адсорбента, а также для определения массы вещества Сд, извлекаемого при адсорбции. В случае периодически действующего адсорбера со стационарным слоем адсорбента количество извлекаемого компонента Сд соответствует продолжительности стадии адсорбции Тд. [c.282]

Увеличение кратности адсорбента, а следовательно, и уменьшение степени отработанности адсорбента в определенных пределах повышает четкость разделения. Однако одновременно оно сопряжено с увеличением эксплуатационных затрат, обусловливаемых более высоким расходом адсорбента. Так, для обеспечения высокой четкости разделения при аналитических методах определения группового углеводородного состава нефтепродуктов эта величина с некоторым запасом принимается равной 10 1 в промышленных условиях, где не требуется подобной четкости разделения, а также для снижения эксплуатационных затрат кратность адсорбента в зависимости от состава исходного сырья обычно лежит в пределах от 0,2 1 до 3 1. [c.194]

Одна из основных задач прн определении технологического режима адсорбционной установки — это расчет условий адсорбционного равновесия, т. е. расчет изотермы адсорбции. Зависимость количества адсорбированного вещества от равновесной концентрации в растворе необходимо знать при расчете кинетики и динамики адсорбции, а также при расчете удельного расхода адсорбента при любом способе технологического оформления адсорбционного процесса. [c.93]

Задача опыта. Составление материального баланса по влаге, определение степени осушки воздуха, а также сравнение действительного расхода адсорбента в установке с минимально необходимым, считая, что динамическая активность адсорбента 15 г/100 мл. [c.302]

Рис. 4.22. Определение минимального (положение рабочей линии /—// ) и рабочего (положение /—Л) расхода адсорбента в иротивоточном аппарате

Гидродинамический расчет сохраняется прежним. Отличие расчетов начинается с определения минимального расхода адсорбента, которое здесь осуществляется по формуле (4.85) для противоточного аппарата [c.240]

Рассмотрим, как влияет на удельный расход адсорбента изотерма адсорбции в условиях, когда исходная концентрация извлекаемого вещества Со и конечная его концентрация в очищенной воде Ск фиксированы в техническом задании. Пусть в результате перемешивания определенной порции активного угля с постоянным объемом раствора в течение достаточного времени для приближения к равновесию концентрация раствора должна снизиться от Со до Ск. Удельная адсорбция при этом будет равна (Со — Ск)/т, где т — масса адсорбента, отнесенная к единице обт ема раствора, или равновесная доза адсорбента. Отсюда равновесная доза адсорбента для снижения концентрации раствора до заданного значения Ск должна быть равна [c.104]

Расчет непрерывной адсорбции с псевдоожиженным слоем адсорбента заключается в определении диаметра аппарата, объема адсорбента в аппарате, объемного расхода адсорбента и числа тарелок. [c.459]

Принцип расчета адсорбционной аппаратуры. Расчет адсорбционных установок в силу большой скорости процесса сводится не к расчету самих адсорберов, а к определению количества их, необходимого для непрерывного осуществления поглощения. Обычно бывают заданными количество поглощаемого газа в единицу времени, концентрация поглощаемого газа <в газовой смеси и адсорбент. Искомыми величинами являются количество адсорберов, расход адсорбента на поглощение и количество адсорбента, загружаемое в адсорбер. [c.664]

Цель работы — ознакомление с адсорбционно-десорбционной установкой непрерывного действий со взвешенным слоем адсорбента определение по экспериментальным данным объемного коэффициента массопередачи Kv в процессе непрерывной адсорбционной осушки воздуха силикагелем изучение влияния различных параметров (скорости воздуха, рассчитанной на полное поперечное сечение адсорбера, расхода адсорбента, влагосодержания воздуха на входе в адсорбер и концентрации воды в силикагеле на входе в адсорбер) на этот коэффициент. [c.193]

Результаты настоящего исследования могут быть использованы для определения эффективности и расхода адсорбента, времени контакта и температурных условий процесса адсорбции примесей кислот и влаги, имеющихся в лактоне. [c.9]

Рис. XIV-ll. К определению минимального расхода поглотителя. Расход адсорбента. Количество адсорбента, поступающее в единицу времени, определяют на основе уравнения материального баланса, причем, как известно (см. стр. 46П. минимальный расход адсорбента соответствует положению рабочей линии АВх (рис. Х1У-11), когда она касается линии равновесия в точке 5 . В этом случае

Исходными данными для расчета процесса сушки в колонном трехсекционном аппарате с целью определения конечной влажности служили расход адсорбента V, его начальные влажность Ug и температура о, плотность рц, диаметр d гранул влагосодержание Хо и температура 4 сушильного агента на входе в аппарат, сечение аппарата S, высоты взвешенных слоев N -3 и скорость сушильного агента в третьем слое Шд. Расчеты выполнялись путем последовательных приближений по температурам сушильного [c.122]

Кроме того, для адсорберов непрерывного действия необходимы еще системы питания адсорбентом и системы транспорта адсорбента из десорбера в адсорбер. Непрерывную подачу адсорбента в адсорбер при определенном расходе его можно осуществлять с помощью различных устройств, называемых питателями. Некоторые [c.49]

Однако исследования, проводившиеся при постоянных общих объемах и расходах адсорбента, не позволяют оценить влияние изменения орошения на величину Ро и получить расчетную зависимость для определения Ро при изменении различных параметров процесса адсорбции. [c.68]

Рассмотрим особенности каждого периода регенерации. За период А из адсорбента извлекаются почти все адсорбированные углеводороды. Влага практически полностью успевает извлечься за период В. Опыт работы многих промышленных установок показывает, что Го, Тр и Гд равны приблизительно 110, 126,7 и 115,6 С независимо от других условий регенерации. Температура — это температура сырого газа на входе в адсорбер. Значительное количество тепла расходуется на нагрев адсорбента, веществ, находящихся в его порах, стальной обечайки адсорбера, решеток для поддержания слоя и инертного материала, на который загружается слой адсорбента. При определении тепловых затрат необходимо массу лобового слоя, предназначенного для защиты силикагеля от капельной влаги, прибавить к массе адсорбента. В ходе регенерации, если даже адсорбер имеет внутреннюю изоляцию, днища аппарата нагреваются практически до температуры регенерации. Поэтому полученная тепловая нагрузка с учетом затрат тепла на нагрев металла адсорбера и изоляции должна быть увеличена на 10—15% с учетом потерь тепла при нагреве металла и изоляции. [c.253]

Газ-носитель и адсорбенты. Газ-носитель. Природа газа-носителя существенно влияет на качество разделения веществ и их определение. Основными требованиями, предъявляемыми к газу-носителю как подвижной фазе, являются следующие газ-носитель должен быть инертен по отношению к разделяемым веществам и сорбенту, поэтому не рекомендуется использовать, например, водород для элюирования ненасыщенных соединений, так как может происходить их гидрирование вязкость газа-носителя должна быть как можно меньшей, чтобы поддерживался небольшой перепад давлений в колонке коэффициент диффузии компонента в газе-носителе должен иметь оптимальное значение, определяемое механизмом размывания полосы (в ряде случаев последние два условия противоречат друг другу, тогда газ-носитель необходимо подбирать в соответствии с конкретной задачей анализа) газ-носитель должен обеспечивать высокую чувствительность детектора поскольку при проведении хроматографического процесса расходуется значительное количество газа-носителя, необходимо, чтобы он был вполне доступен газ-носитель должен быть взрывобезопасным выполнение этого требования особенно важно при использовании хроматографов непосредственно на технологических установках газ-носитель должен быть очищенным. [c.84]

Метод тепловой десорбции. Определение удельной поверхности из хроматографических данных может быть проведено различными способами по удерживаемым объемам, по размытой стороне хроматограммы, по результатам фронтального анализа. Для массовых определений удельных поверхностей образцов адсорбентов или катализаторов может быть рекомендован метод термической десорбции. Он основан на прямой зависимости между расходом стандартного газа, поглощенного при низкой температуре образцом адсорбента из потока газа-носителя (гелия), и удельной поверхностью. После размораживания образца по площади хроматографического пика судят о величине удельной поверхности. В качестве адсорбтива используют азот, криптон или аргон. [c.51]

Предложенный метод определения удельного расхода активных углей может быть использован проектными организациями при расчете аппаратуры для доочистки биологически очищенных сточных вод во взвешенном слое адсорбента. [c.111]

При выбранном режиме проведения опыта цеолитные гранулы полностью разбиваются уже через 5 мин, т. е. в эрлифте для цеолитного адсорбента создаются исключительно жесткие условия. Снизить износ цеолитных адсорбентов в эрлифте можно путем снижения расхода подаваемого на циркуляцию воздуха. Необходимо, однако, отметить, что с уменьшением расхода воздуха на циркуляцию таблеток, по сравнению со стандартным, чувствительность метода существенно уменьшается и значительно ухудшается воспроизводимость результатов при параллельных определениях. [c.45]

Отработанная глина от контактного фильтрования в большинстве случаев не регенерируется, так как ее регенерация не всегда рентабельна. Гранулированный адсорбент, как правило, регенерируется и даже после 10—15-кратной регенерации сохраняет свою адсорбционную способность. Поэтому при планировании расходов двух видов адсорбентов для их определения необходима разработка различных методик. [c.290]

В зависимости от вязкости очищаемого масла и требоганиы, к нему предъявляемых, условия ( чистки меня от в следующих пределах температура очистки от 90 до 300 °С в зависимости от вязкости очищаемого продукта. Расход адсорбента (глины) зависит от вязкости масла, требуемой степени очистки и применяемых ранее методов очистки (серной кислотой или избирательными растворителями) и лежит в пределах от 5 до 20% от очищаемого продукта. После сернокислотной очистки расход земли больше, чем после очистки избирательными растворителями. Расход земли также увеличивается и при более смолистом сырье. Полученные после контактной очистки масла анализируют с определением цвета, коксуемости, температуры вспышки и, если это предусмотрено заданием, вязкости. o тaвJJЯют материалы ый баланс процесса. [c.230]

Минимально необходимый расход адсорбента может быть определен, например, графически в координатах С — а, а (рис. 5.31), где строятся одновременно изотерма адсорбции и рабочая линия непрерывного процесса, представляющая уравнение материального баланса по адсорбтиву (5.140) с текущими значниями концентраций в обеих фазах. Предельное положение /—II рабочей линии соответствует наличию общей точки кривой изотермы и рабочей линии в этой точке движущая разность концентраций процесса адсорбции становится равной нулю. В больщинстве случаев общая точка II соответствует исходной концентрации Со, и тогда [c.301]

В зависимости от диаметра отверстий о и доли живого сечения (р провальная тарелка может частично или полностью предотвращать циркуляцию твердой фазы в объеме аппарата, В первом случае (при больших ( о и ф) тарелка выполняет роль тормозящего устройства, лишь до некоторой степени ослабляющего продольное перемешивание адсорбента в соседних секциях. Провальные решетки второго типа рассчитывают на определенный, заданный по технологическим условиям, расход адсорбента, движущегося в аппарате противотоком очи- К щаемой жидкости, не допускают прямо- точного перемещения жидкой и твердой фаз и позволяют добиться более высокой эффективности работы массообменного аппарата. Следует, однако, отметить, что устойчивая работа адсорбера, оборудованного такого типа провальными тарелками, сохраняется в очень узком интервале изменения расходов твердой и жидкой фаз, а малейшее отклонение тарелки от горизонтального положения при ее монтаже приводит к циркуляции твердой фазы между секциями. [c.161]

После определения действительной величины расхода адсорбента из уравнения материального баланса (9.33) находят концентрацию уловленного компонента в потоке адсорбента на выходе из аппарата (а )- Затем по уравнению изотермы адсорбции определяют концентрацию в газе, равновесную с а,, и далее по формуле (9.34) вычисляют среднюю по псевдоожиженному слою разность концентраций АСср- Наконец, из уравнения массо- [c.537]

Опытная установка авторов [39] (рис. 2,20) состояла из двух стеклянных колонок, включенных параллельно по газовому потоку и последовательно по потоку адсорбента. Верхняя колонка (сатуратор) диаметром 58 мм служила для предварительного насыщения адсорбент а до определенной степени. В нижней колонке диаметром 102 мм проводили исследование процесса адсорбции при непрерывной подаче адсорбента из сатуратора через переточные патрубки. Изучали влияние скорости газа (и=0,1—0,5 м1сек, считая на свободное сечение адсорбера), расхода адсорбента ( =7—27,5 кг/н), веса слоя (0сл=0,18—0,45 кг), исходной концентрации СО2 (со=6—18 объемн. %) и величины тедварительного насыщения адсорбента на кинетику процесса. Концентрацию СО2 в воздухе измеряли хроматографом ХЛ-3, а степейь насыщения адсорбента в сатураторе и в адсорбере определяли из материальных балансов. Для учета повышения температуры слоя за счет теплоты адсорбции измерения температуры слоя проводили обнаженной термопарой [c.58]

При смешении жидкого стекла и растворов сернокислого алюминия (или сернокислого магния) в соотношении, необходимом для получения определенного содержания А12О3 (или MgO) в готовых катализаторах, соблюдение pH смеси растворов чрезвычайно важно, так как pH влияет на структуру катализаторов и адсорбентов. В противном случае коагуляция наступает моментально и структура гидрогелей получается недостаточно прочной (особенно при формовании шариковых катализаторов и адсорбентов). Поэтому в исходный раствор сернокислого алюминия (или сернокислого магния) добавляют серную кислоту увеличение или уменьшение расхода кислоты позволяет регулировать величину pH смеси гелеобразующих растворов и скорость (или время) коагуляции. [c.46]

В случае динамического варианта прибегают к нарушению фазового равновесия путем продувки инертного газа (газовая экстракция). Вьщу-ваемые компоненты собирают на адсорбенте (например, на тенаксе) или в криогенной ловушке и после термодесорбции анализируют. Обьггно примеси выдувают из воды током азота или гелия (5-10 л) с расходом 100 мл/мин. Ценность динамического варианта в его высокой эффективности при определении загрязняющих веществ, поскольку обеспечивается практически полное выделен>1е чистой пробы из грязной воды Он наиболее приемлем для анализа малорасгворимых в воде и относительно малолетучих соединений с температурой кипения ниже 200 °С. Ра новидностью метода является циркуляционная продувка - метод замкнутой пегли [73[. С помощью такой системы можно проанализировать загрязнители в питьевой воде при очень низких содержаниях - до нг/л. [c.189]

Один из них служит для определения Н2, СО и СН4 при следующих условиях газ-носитель—воздух с расходом 80 см 1мин адсорбент — активированный уголь марки СКТ зернением 0,18—0,31 мм-, размеры разделительной колонки 1 = 2 м вп=4 мм. Температура колонки— 40°С объем пробы — 5 см шкала регистратора— 2 мв. Время анализа при этом составляет 4,5 мин. Пороговая чувствительность (в объемных процентах) по Нг —0,001, по СО — 0,015 по СН4 — 0,008. [c.191]

Расчет адсорбционных колонн до настоящего времени требует предварительной экснериментальной проработки процесса с определением таких специфических характеристик, как полная и проскоковая динамическая активность адсорбента, длина зоны массопередачи, коэффициент массопередачи, поскольку информация о динамике адсорбции, приводимая в научной литературе, весьма ограничена и часто вообще отсутствует для разрабатываемых систем адсорбент-адсорбтив. Проведение экспериментов по исследованию динамики сорбции весьма трудоемко, дорогостояще и требует поддерживания технологического режима (расход сырья и концентрация в нем адсорбируемой примеси) на постоянном уровне в течение всего многочасового опыта, кроме того, многочисленные измерения объемов отобранных проб и их состава вносят существенную погрепгаость в величины интегральньгх характеристик. Этих недостатков можно избежать при переходе от динамического эксперимента к статическому. При исследовании статики адсорбции в десятки раз уменьщается расход сырья и адсорбента, резко сокращаются трудоемкость и число ограничений, накладываемых на эксперимент. [c.128]

Доказано, что компоненты смеси углеводородных газов выходят из хроматографической колонки в порядке возрастания их молекулярных масс. При постоянных условиях разделения (температура, расход газоносителя, свойства адсорбента и т. д.) продолжительность прохождения каждого компонента через определенную хроматографическую колонку и время выхода компонента всегда постоянны. Таким образом, время выхода компонентов является качественным показателем хроматографического анализа. [c.320]

OчeHЬ часто за стандарт принимают один из компонентов смеси. Относительные объемы удерживания позволяют прн этом наглядно представить себе относительное расположение пиков на хроматограмме. Для определения относительных объемов удерживания не требуется точного измерения многих параметров, в том числе и массы адсорбента или неподвижной фазы в колонке эти массы, поправки на перепад давления, расходы подвижной фазы входят в выражение для Vв виде сомножителей и при вычислении отношения приведенных объемов удерживания сокращаются. Влияние температуры на это отношение значительно слабее, чем на абсолютные объемы удерживания. [c.52]

Особенность определения капитальных затрат на сорбционную обработку в том, что 1фоме стоимости зданий и оборудования необходимо точно учитывать расходы на приобретение сорбента, первоначально закладываемого в адсорберы. Если рассматривать экономические аспекты сорбционных технологий, связанных с регенерацией адсорбентов на примере очистки воды, то следует сказать, что стоимость сорбента несущественна, например, при использовании пылевидного сорбента, невелика и для адсорберов с кипящим слоем, т. к. количество АУ в них мало. Но для больших станций очистки воды с адсорберами с плотным (неподвижным и движущимся) слоем (производительностью более 10 ООО м /сут) АУ, заложенный в адсорберы, иногда стоит дороже, чем адсорберы, здание и другое оборудование. [c.581]